电抗器铁心叠装工艺
铁心电抗器设计
电磁装置设计原理课程设计（二）铁心电抗器设计班级：主要参数心柱直径D(mm) 中心距Mo （mm ） 铁心饼高度H C (mm)气隙数N气隙长度δ(mm)总匝数W 190 495 80 7 7.5 68 层数N H每层匝数W H线圈高度HHH(mm) 线圈外径D H (mm) 导线规格A B(mm) 铁心磁密B m (T) 3 7.5 543 450 3.55×8.0O0.89电流密度J(A/mm 2) 主电抗X m (Ω) 漏电抗X T (Ω) 负载损耗W K (W) 铁耗P Fe (W) 温升T X (K)1.521.0160.1952845 505 86.46一、 技术要求：1、 额定容量KVA S N 360=2、 线两端电压KV U l 10=3、 额定电压V U N 381=4、 相数3=m5、 额定电流A I N 315=6、 损耗W P P k 40000≤+7、 线圈温升K T K 09<二、 铁芯参数选择铁芯直径m m S K D D 189.03/36057.0/44=⨯==，选择m D 310190-⨯= 采用30133-DQ 硅钢片，查表（5-1）得： 铁芯叠压系数：95.0=dp K 心柱有效截面面积：24105.238m A z -⨯=轭有效截面面积：24104.258m A e -⨯=角重：kg G 0.62=∆铁芯最大片宽：m B M 185.0= 铁芯总叠厚：m M 16.0=∆ 铁轭片高：m b em 17.0=三、 设计线圈时电压、电流的选择每段电抗值Ω===210.1315/381/1N N k I U X ， 设计线圈时的电压和电流分别是V U N 381=，A I N 315=四、 线圈匝数初选48.0,89.0'==m k T B ，匝7.86105.23889.050238148.0'24=⨯⨯⨯⨯⨯==-ππZ m A fB V k W ，取整得：匝86=W 五、 主电抗计算1、 初选单个气隙长度m 3105.7-⨯=δ，初选铁芯饼高度m H B 31008-⨯=2、 气隙磁通衍射宽度：m H B 331065.55700.008.05700.0ln 105.7)ln(--⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=+=πδδπδε3、 气隙磁通衍射面积：23621003.410)16018565.52(65.52)2(2mm b A M M --⨯=⨯++⨯⨯=∆++=εεδ4、 气隙等效导磁面积： 221029.01000/30.495.002385.0mm A K A A dp Z =+=+=δδ 5、 主电抗，取n=7,Ω=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=-160.110105.770292.0865081087322722πδπδn A fW X m 6、 主电抗压降V X I U m N m 2.203160.1315=⨯== 7、 磁密T VfWA U B Zm 0.8902385.0865022.20321=⨯⨯⨯==ππ六、 线圈设计1、 线圈高度估计值：m H n H n H A B l 224.011.05700.0708.0)17()1(=-⨯+⨯-=-+-=δ2、初选导线：23363.29,108.51055.3mm S mm b mm a L =⨯=⨯=--，带绝缘导线 1a =4.05⨯10-3mm 1b =9.00⨯10-3mm3、并绕根数：初取电密 'J =1.5⨯106A/m 208.7105.11063.291315'.'661=⨯⨯⨯⨯==-J S pp I M L ，取整得：M=7则电流密度准确值为：2661/1052.11063.2971315mm A M S pp I J L ⨯=⨯⨯⨯=⋅=4、 线圈高度：取每层匝数匝5.7=h Wmm b M W HHH h 543.50.97)15.7(015.1)1(015.111=⨯⨯+⨯=+=线圈电抗高度：mm b M W H h x 479.60.975.7015.1015.111=⨯⨯⨯== 5、 分成四层：3+3+3层，线圈幅向高度：mmN a MN B H H H 331111100.5110)36.0)13(50.431(05.1)36.0)1((05.1--⨯=⨯⨯-+⨯⨯⨯=⨯-+⨯=mm B H 32105.01-⨯= mm B H 33105.01-⨯=七、 绝缘设计查表4-16，线圈至上铁轭距离：m H S 075.01=线圈至下铁轭距离：m H S 075.02= 相间距离：mm C x 45=八、 绝缘半径计算线圈n 与线圈n+1之间有气道mm SS 161=，线圈n 外置mm 2绝缘层，线圈n+1内置mm 2绝缘层，线圈各半径计算如下：1、 铁芯半径：m D R 095.02/190.020===铁芯外径到线圈1内径间绝缘距离为mm 45，含线圈1内置mm 2的绝缘层 2、 线圈1内半径：m C R R 14.0045.0095.0001=+=+= 3、 线圈1外半径：m B R R H 515.0501.014.0112=+=+= 4、 线圈2内半径：m SS R R 717.002.0515.020123=+=++=δ 5、 线圈2外半径：m B R R H 921.0501.0717.0234=+=+=6、 线圈3内半径：m SS R R 122.002.0921.020145=+=++=δ7、 线圈3外半径：m B R R H 522.00135.0122.0356=+=+=8、 线圈直径：m R D 54.0522.02261=⨯==9、 铁芯柱中心距：m C D M x 594.0045.054.010=+=+=九、 线圈漏抗压降线圈平均半径：m R R R P 18.02/)522.014.0(2/)(61=+=+=线圈幅向厚度：m R R B H 508.014.0522.016=-=-= 线圈漏磁等效面积：22210685.095.002385.014.018.0508.03232m K A R R B A dp Z P H Q =-⨯+⨯⨯=-+=ππππ 洛氏系数：58.0543.0)095.0522.0(21)(2106=--=⋅--=ππρx L H R R线圈漏电抗：Ω=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=961.010543.08506.058.086508108722722πρπσx a L H A fW X 漏电抗压降：V X I U N q 61.6961.0315=⨯==σ十、 各分接总电抗及其压降总电抗：Ω=+=+=212.1961.0160.1σX X X m k总电抗压降：V X X I U U U m N q m k 81.73212.1315)(=⨯=+=+=σ 各分接总电抗误差：符合要求%,5.2%0.1621.1212.11.2111<=-=-=k kk e X X X K十一、 线圈导线总长线圈平均匝长：m R l p p 1304.118.022=⨯==ππ总长：,6.878.1861304.1'm l Wl l p =+⨯=+=其中m l 8.1'=十二、 线圈损耗电阻：Ω=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=--79600.01063.29716.8710021.066L MS pp l r ρ电阻损耗：W r mI P r 371279600.0315322=⨯⨯==线圈损耗：W P k P r FS k 284526232.1=⨯==十三、 线圈导线重量裸导线重量：kg S M pp ml G L c 435109.863.29716.87331=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=-ρ， 绝缘导线重量：m k alc 3105.0,17-⨯=∆=87.11063.2910)2/5.057.15.855.3(2/5.017/)257.1(266=⨯⨯⨯++⨯⨯=∆⨯++∆⋅=--L alc c S a b k k kg G k G c c cu 443435%)78.11(%)1(=⨯+=⨯+=十四、 铁芯窗高线圈至上铁轭距离：m H S 075.01=线圈至下铁轭距离：m H S 075.02= 铁芯窗高：m H H H H S S L 693.0543.0075.0075.0210=++=++=十五、 铁芯损耗铁心柱重量：kg A n H K G Fe Z P Z 54.431065.702385.0)0065.07693.0(3)(30=⨯⨯⨯⨯-=-=ρδ铁轭重量：kg A M K G Fe e Pe 4.9131065.7104.258594.0444340=⨯⨯⨯⨯⨯=-=-ρ铁芯重：kg G G G G e Z 745.86291.4354.43=++=++=∆ 查表4-9，得kg W p kg W p e z /47733.0,/34773.0== 铁芯损耗：WG G p G G p K P A e e A Z z Fe 505))2/6291.43(47733.0)2/6254.43(34773.0(8.1))2/()2/((0=+⨯++⨯⨯=+++=总损耗：W P P P Fe k 350350528451=+=+=十六、 线圈温升计算mm K A D dp Z x 0.17995.05.2383.113.11=== mmn SS n D R ss ss x 08.19)12/()1622/)2/179140(()1/()2/)2/((1=+⨯+-=+⋅+-=δ7237.03.55408.1956.056.046.146.1===HHH K δα25432112.83554.0)9.0)122.0921.0717.0515.0(14.0(6)9.0)(22(3mH R R R R R S X=⨯⨯++++⨯=⨯⨯++++=πππ262305.23554.0522.02323m H R S X =⨯⨯⨯=⨯⨯=ππ 221983.5305.22.87237.0m S S K S =+⨯=+=αW P P P Fe k 569050535.1284535.1221=+⨯=+⨯=KS P T k 86.46983.5569033.033.08.08.01=⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫⎝⎛=十七、 成本计算成本=44380+745.835=61543元十八、 附图。
油浸式并联电抗器结构分析及设计优化措施
油浸式并联电抗器结构分析及设计优化措施作者：宫林平来源：《科技创新导报》2019年第09期摘要：本文以油浸式并联电抗器产品结构分析为出发点，阐述了在并联电抗器结构设计方面可采取的优化措施，通过研究并联电抗器产品的结构特点，并在并联电抗器的产品设计中加以运用，已经有国内外多台并联电抗器产品的成功投运。
在总结了这些产品取得的研究成果的基础上，进行结构设计优化，使我公司的并联电抗器技术性能指标达到同行业先进水平。
关键词：并联电抗器结构特点优化措施中图分类号：TM472 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2019）03（c）-0096-02我公司生产制造电压等级从10kV到1100kV，容量从10kvar到200Mvar的电抗器类产品。
从国内电抗器产品在结构设计过程中，经过了认真的验证和评审，保证了后续生产的顺利实施和产品试验一次合格。
通过一系列国内电抗器项目产品的试验，为我公司承接出口国外大批量电抗器的产品结构定型，打下了坚实的基础。
电抗器的总体结构方案都进行了严格的验证计算，同时在设计过程中严格考虑产品在运输及运行过程中的安全可靠性。
1 产品结构特点在保证绝缘性能长期运行可靠的情况下，电抗器类产品的特点是振动、噪声和局部过热，因此我公司产品结构特性主要保证振动、噪声和局部过热，下面将从上述几个方面进行分析。
1.1 铁心结构铁心结构是产品磁路的基本保证，同时更是保证电抗器产品损耗、振动和噪声指标的关键，为了使结构设计、生产过程中得到更好的管控，经过分析并联电抗器的产品结构特点，制定了以下方案及措施。
1.1.1 厚轭结构铁芯结构采用大厚度铁轭结构，端部没有大饼，器身端部磁屏蔽结构，用铁轭厚度来屏蔽主漏磁空道。
如图1所示，图中铁芯饼和线圈之间的距离为主漏磁空道，多数漏磁通在这个空道中流通。
当加厚铁轭后，铁轭将吸引这些漏磁通，阻止漏磁通流向别处。
防止由漏磁通引起的局部过热现象，并大大降低了产品的损耗。
三相五柱式电抗器心柱和拉杆受力分析
三相五柱式电抗器心柱和拉杆受力分析作者：刘均菲曲光磊邢军强王菲来源：《中国化工贸易·中旬刊》2018年第06期摘要：本文以三相五柱式电抗器结构为例，对电抗器铁心压紧和器身压紧过程后心柱的实际受力情况，以及心柱拉杆、旁轭拉杆、相间拉杆的受力情况进行了分析。
关键词：三相五柱式电抗器；铁心压紧力；拉杆受力1 引言带气隙电抗器的噪声主要来源于交变磁通在各铁心饼间的电磁力作用和硅钢片的磁滞伸缩。
那么对心柱施加适当的作用力以抵消心柱电磁力是解决噪声问题的途径之一。
目前抵消心柱电磁力主要采用的方法是利用心柱中心的拉杆和旁轭、相间的拉杆对心柱进行压紧。
但是因为在三相五柱式结构中心柱、旁轭、相间拉杆所处位置不同、施力的过程也不同。
本文将按照电抗器心柱实际加压过程利用ANSYS软件对心柱和各处拉杆的受力情况进行分析，得到心柱和各处拉杆实际的受力情况，为后续心柱压紧力的大小和各处拉杆强度的选取提供参考，并有针对性的优化加压过程。
2 心柱压紧过程简要说明对心柱的加压过程主要是以下几个步骤：①铁心饼在下铁轭上叠装后未套线圈前进行预压，主要目的是为了将各铁心饼带胶后预压到要求的高度并粘牢。
②线圈套装、安装上铁轭。
安装完上铁轭后，利用三个心柱中心的拉杆对心柱进行加压。
在此过程中因为未插旁轭小片可以将上铁轭看成是一个自由活动的部件。
③加压完成后，插旁轭小片，夹紧，再安装旁轭和相间拉杆。
相间拉杆暂不进行加压处理。
④器身进行干燥处理，干燥后利用心柱中心的拉杆对心柱进行二次加压。
⑤心柱二次加压后，对旁轭和相间拉杆进行加压，完成整个心柱的加压过程。
需要注意的是此时旁轭小片已经夹紧，其摩擦力很大。
⑥整个心柱加压过程完成后，需对器身进行加压根据要求值压紧器身。
此时旁轭小片处于夹紧状态，心柱拉杆与旁轭、相间拉杆也处于拉紧状态。
完成以上操作过程后，心柱与各处拉杆将处于一个平衡的受力状态，这也将是产品运行时的最终状态。
3 电抗器心柱和各处拉杆受力分析的仿真计算仿真计算是力学分析的一个重要手段，本文采用ANSYS软件的有限元分析方法，根据上述工艺步骤中的三个加压过程，对心柱和各处拉杆的受力情况进行分析，总体模型如图1所示。
铁芯制造工艺(新+全)
第二章铁芯制造工艺第一节裁剪一、剪切剪切是指用剪床和剪刀加工工件的工作。
按照剪刀的安装方法，分为平口剪和斜口剪两种。
平口剪的上下剪刃平行，一般用于剪切窄而厚的材料。
斜口剪的上刀刃相对下刀刃有一个斜角。
用于剪切宽而薄的板料。
由于斜口剪上剪刃只有一点与板材接触，随着上刀刃下降，逐渐将板材剪成两部分；而平口剪剪刀全部与板材接触，在全宽范围内一下剪成两部分，因而斜口剪比平口剪省力，所以现在几乎全部采用斜口剪。
由于斜口剪上剪刃与下剪刃有斜角φ，因而在侧向产生一个推力，所以角第一不宜过大，一般在10°~15°；第二在剪切时，在剪刃开口的一边加一挡料板，其用途有两点；一是档料和抵消推力，二是用作剪切定位，如图1-1a所示。
图1-1 斜口剪切示意图a）斜口剪切示意图b）剪刃形状及有关角度图1-1b所示为剪刃形状的有关角度，其中δ角称为剪刃角，它是直接影响刀刃的强度、锐利程度、剪切力大小和剪切质量好坏的重要因素。
剪切硅钢片时，根据剪刀材质的不同，可在75°～85°之间选择。
为了减少剪刃上部与材料之间的摩擦，在上下剪刃靠近材料一侧，磨出一个1.5°~3°的后角α。
为了减少剪刃与剪切后的材料见的摩擦起见，在垂直材料的方向上，对上下刀刃各磨出一个1°～1.5°的前角γ。
刃角δ为β角和前角γ之差。
由于卷料硅钢片的问世，原有的一般剪床已无法加工，因而产生了用圆盘滚刀来进行剪切，这就是滚剪。
滚剪刀具理论上后角α=0°，前角γ=0°。
实际在刃磨时，后角α=0°，前角γ=1°，上下刃重合度为板厚的50%～70%，间隙为板厚的2.5%～5%。
剪切可按剪切刃与冷轧钢带的轧制方向的相对位置来分。
在硅钢带剪切中，一般可分为纵剪、90°横剪和45°剪三种。
纵剪，就是采用上述的圆盘滚剪刀，在纵滚生产线上。
变电站一次主设备
第二章变电站一次主设备变电站中凡直接用来接受与分配电能以及与改变电能电压相关的所有设备，均称为一次设备或主设备。
由于大都承受高电压，故也多属高压电器或设备。
它们包括主变压器、断路器、隔离刀闸、母线、互感器、电抗器、补偿电容器、避雷器以及进出变电所的输配电线路等。
由一次设备连接成的系统称电气一次系统或电气主接线系统。
第一节电力变压器变压器是一种静止的电气设备，属于一种旋转速度为零的电机。
电力变压器在系统中工作时，可将电能由它的一次侧经电磁能量的转换传输到二次侧，同时根据输配电的需要将电压升高或降低。
故它在电能的生产输送和分配使用的全过程中，作用十分重要。
整个电力系统中，变压器的容量通常约为发电机容量的3倍以上。
变压器在变换电压时，是在同一频率下使其二次侧与一次侧具有不同的电压和电流。
由于能量守恒，其二次侧与一次侧的电流与电压的变化是相反的，即要使某一侧电路的电压升高时，则该侧的电流就必然减小。
变压器并不是也决不能将电能的“量”变大或变小。
在电力的转换过程中，因变压器本身要消耗一定能量，所以输入变压器的总能量应等于输出的能量加上变压器工作时本身消耗的能量。
由于变压器无旋转部分，工作时无机械损耗，且新产品在设计、结构和工艺等方面采取了众多节能措施，故其工作效率很高。
通常，中小型变压器的效率不低于95%，大容量变压器的效率则可达80%以上。
一、电力变压器分类及工作原理（一）电力变压器的分类根据电力变压器的用途和结构等特点可分如下几类：（1）按用途分有：升压变压器（使电力从低压升为高压，然后经输电线路向远方输送）；降压变压器（使电力从高压降为低压，再由配电线路对近处或较近处负荷供电）。
（2）按相数分有：单相变压器；三相变压器。
（3）按绕组分有：单绕组变压器（为两级电压的自耦变压器）；双绕组变压器；三绕组变压器。
（4）按绕组材料分有：铜线变压器；铝线变压器。
（5）按调压方式分有：无载调压变压器；有载调压变压器。
浅析电力变压器铁心结构形式及优缺点
浅析电力变压器铁心结构形式及优缺点一、前言众所周知，电力变压器是根据电磁感应原理制造的，磁路是电能转换的媒介，电力变压器铁心是电力变压器的磁路部分，是主磁通的通道，电力变压器的铁心是由磁导率很高的冷扎硅钢片制成。
另外，铁心还是电力变压器的内部骨架，它的心柱上套装各个绕组，支持着引线、木件、分接开关和其他一些组件。
因此，电力变压器铁心设计的好坏直接影响电力变压器的电磁性能、机械强度和电力变压器的噪声等整体性能。
本文主要针对电力变压器铁心结构及材料进行了简要的介绍。
电力变压器铁心从结构型式上来分，有壳式铁心和心式铁心；壳式铁心一般是水平放置的，铁心截面为矩形，每柱有两个旁轭，铁心包围绕组，所以成为壳式。
这种铁心片的规格少，铁心紧固方便，漏磁通有闭合回路，附加损耗小。
但与其匹配的矩形绕组制造困难，短路时绕组易变形。
心式铁心一般是垂直放置的，铁心截面为分级圆柱形，绕组包围心柱，所以称为心式。
心式铁心片规格较多，绑扎和夹紧要求较高。
但与其匹配的圆筒形绕组制造方便，短路时稳定性好。
所以，我国现在绝大多数铁心都是心式铁心。
心式铁心主要包括单相二柱式、单相单柱旁轭式、单相二柱旁轭式、三相三柱式、三相五柱式五种结构。
单相电力变压器用单相铁心，三相电力变压器用三相铁心。
一般来说，铁心是由剪切后的铁心片叠积而成的。
但是由于出现了成卷电工钢片，为了充分利用磁性的取向性能，产生了由电工钢带卷绕而成的卷铁心。
由于卷铁心需要在卷绕机上进行绕制，不可能做的太大，因此只适用于小型电力变压器、互感器和调压器。
二、铁心结构介绍为了便于读者对铁心结构有一个全面的认识，接下来针对常用的各种心式铁心结构进行简要的介绍。
（一）单相电力变压器双柱铁心单相电力变压器双柱铁心如图1所示，在众多心式铁心结构里是最简单的一种，对于这种结构可以在一个柱套装高压、低压绕组，或将绕组分为两部分，分别套装在两个铁心柱上。
如果在铁心上套装两个绕组，则绕组可以方便地连接成串联或并联，一般用于单相的各种电力变压器及互感器。
油浸式并联电抗器降噪设计及生产控制措施
- 53 -工 业 技 术近几年来，随着人们对于生活水平要求的提高，对于电抗器的噪声问题尤为关注，电抗器的噪声不但会对环境造成污染，危害人们的身体健康，影响设备正常运行。
因此，如何采取降噪措施保证制造出低噪声的电抗器显得尤为重要，结合近几年来工厂生产实践，经过多年的研究分析，降低电抗器的噪声有2个途径，即在电抗器的内部或外部采取噪声控制措施。
电抗器噪声的产生原因是铁芯的振动经变压器油和固定点的连接，向外壳传递，由此变为外壳的振动而辐射噪声。
铁心的振动又起源于磁致伸缩和横向振动等因素。
所以并联电抗器降低噪声的着眼点在噪声源及其传播途径上，从设计及生产过程提出可行的降噪措施。
１ 设计采取措施降低噪声１．１ 选用磁致伸缩性能好的优质硅钢片在并联电抗器铁心材料选取中，通过采用冷轧硅钢片代替热轧硅钢片，同时根据国内与国外的不同产品噪声要求值不同，有针对性地选用高导磁，低噪声的硅钢片，实践证明当磁通密度控制在1.4 T 范围以内，在相同的磁通密度条件下，采用取向高的高导磁硅钢片能够降低噪声约2 dB （A ）。
１．２ 降低铁心的磁通密度由于铁芯饼的额定磁通密度一般取决于噪声要求值。
通过试验研究发现，当额定磁通密度控制在1.2 T~1.4 T 时，铁芯饼的磁通密度平均降低0.1 T ，其电抗器噪声可降低2 dB~3 dB （A ）。
同时选择合适的铁心尺寸，防止谐振产生。
对于并联电抗器心柱磁密的选择：基于对以往生产的电压等级为35 kV~750 kV 电抗器产品的试验结果分析和总结，得出了以下并联电抗器磁密建议值，见表1。
表1 并联电抗器磁密建议值额定容量（ＭＶａｒ）相数电压等级（ｋＶ）噪声要求ｄＢ（Ａ）铁心饼最大气隙尺寸（ｍｍ）铁心饼磁密（Ｔ）１０￣２０三相３５７５２２１．３５４５￣６０三相３５７６３０１．３１０￣６０单相１１０￣５００７６３８１．３５６０￣８０单相７５０７５３８１．３５８０￣１４０单相７５０７５４０１．３５１．３与油箱接触部位放置减振胶垫或减震器通过研究分析，本体噪声主要通过绝缘油与垫脚传递到油箱，器身上部及下部与油箱接触处采用环氧树脂浇注定位，用于固定器身；其层压木、橡胶垫板、环氧树脂都具有减振降噪的功能，从而减少了器身本体向油箱传递的噪声量。
10kV电容器组串联电抗器铁心烧毁原因分析
／２０２３ ０９１０ｋＶ电容器组串联电抗器铁心烧毁原因分析李其盛（国网天津市电力公司宁河供电分公司）摘 要：电力事业在各行各业日益高涨的电力能源需求下快速发展，电网规模、数量均呈明显上升趋势，电容器组的应用愈发普遍。
基于此，为使电网处于安全运行状态，本文简单阐述并联电容器这一常用的无功补偿装置，结合实际案例分析１０ｋＶ电容器组串联电抗器铁心烧毁原因，以此为基础总结防范措施，以期为相关工作或人员提供有效参考。
关键词：串联电抗器；电容器组；铁心烧毁０ 引言目前，提高电网功率因数控制是增强电网安全运行和平稳性的有效方法之一，其原理在于应用并联电容补偿装置改善系统电压质量。
但是在其运行期间，铁心烧毁现象经常发生，为控制此类问题的出现，减少损失，应做好烧毁原因分析，落实防止铁心过热的有效措施。
１ 无功补偿装置（并联电容器）概述作为电力系统中常用的无功补偿装置，并联电容器主要作用在于保证系统电压的稳定性，然而在其实际运作过程中，难免涉及电容器合闸涌流问题，而这会影响到熔断器等设备的选取。
当系统中没有部署串联电抗器时，合闸涌流公式为：Ｉｓ＝Ｉｎ２槡ｓ／Ｑ（１）式中，分别涉及电容器涌流峰值、电容器组额定电流、电容器容量、电容器组安装处的短路容量，这几项参数依次由Ｉｓ、Ｉｎ、Ｑ、Ｓ表示。
根据公式（１）可知，接入处的短路容量与电容器组容量之间存在密切关联，其所具有的反比例关系使得前者越大，后者越小，在该情况下，为避免电力系统受到合闸涌流的影响，常通过串联电阻器予以限制［１］。
２ 基于实例分析１０ｋＶ电容器组串联电抗器铁心烧毁原因为增强该规格电容器组串联电抗器铁心烧毁原因分析的真实可靠性，故引入具体案例展开原因分析。
２ １ 事故实例某变电站的电抗器出现冒烟现象，且传来明显烧焦气味，拉闸断电后，经现场人员观察，主要来自Ｂ相铁心，发现绝缘筒和环氧树脂在高温条件下出现变性分解，并形成了流体和残渣。
同时，在高温条件下，防噪声漆出现明显熔化、剥落现象，且经外观观察，电抗器铁心柱表面存在大量木屑灰尘。
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4.4叠积
4.4.1根据图纸，确定最小一级铁心片在夹件绝缘的位置，叠放最小级第一叠铁芯片，检测窗高、窗宽尺寸。尺寸误差小于0.5mm。并使铁心内框对角线尺寸偏差值小于1mm。
1．适用范围
1.1本工艺适用于铁心结构为直接缝的铁心叠装工艺。
2．材料、设备和工具
2.1设备：5T行车、叠装工作台。
2.2工具：
2.2.1操作工具：手锤、板手、夹紧槽钢、打平垫快、钢丝绳套、铁心压块、毛刷。
2.2.2检测工具：兆欧表、水平尺、卡尺、钢直尺。
2.3材料：剪切合格的硅钢片料、夹件、夹件螺栓、热缩管、夹件绝缘、0.2*20和0.2*50玻璃纤维绑扎带、紧固件等零部件。
表2单位：mm
铁心直径
直径偏差
各级对中心的偏差
级厚偏差
总叠后偏差
＜200
+0.5---0
+0.5---0
±0.3
±0.5
201--500
+1----0
+1----0
±0.5
±1.0
4.4.4叠完铁心后，安装夹件绝缘、另一侧夹件（或夹紧槽钢），稍许拧紧夹紧螺母，按表2要求对铁心进行修正，打齐。
4.5端面涂漆
4.7铁心整理
4.7.1在立柱上缠绕0.2*50或0.2*20玻璃纤维绑扎带，玻璃纤维绑扎带绑扎的位置和道数见图纸要求。
4.7.2玻璃纤维绑扎带缠绕层数：绑扎代的层数与图纸要求相符。
4.7.3紧固夹紧螺母，设整个铁心柱成为一个整体。测量铁心窗高，其偏差应小于0.5mm。并使铁心内框对角线尺寸偏差小于1mm。
4.6.2对于铁心重量小于20kg的铁心，可以采用人工立起方式
4.6.3对于铁心重量大于20kg的铁心，可以采用行车起立的方式，将铁心水平吊离叠装台，平稳放置在地面上，将吊钩挂在铁心上夹件上，用吊车平稳的慢慢起立铁心，吊移应避免落地时使铁心受到冲击力，铁心不得有扭曲变形，气力完成后，摘下吊钩，拆除纵向夹紧槽钢相关技术要求。
3.2片料准备：按图样要求，检查硅钢片规格、毛刺、形位尺寸。变形和表面质量，将检验合格的各种硅钢片按规格从剪切处搬运至叠装台旁，检查各级片料数量是否和图样要求相符。
3.3按图纸技术要求及其他有关规定验收本工序所用零部件质量及数量，按图样把合格的夹件、夹紧螺杆、酚醛纸管、夹件绝缘、紧固件等零部件领导叠装现场。
表1单位：mm
铁心直径
端面参差不齐
最大接缝
各级对端面的垂直度
＜300
≤0.8
≤1
≤0.8
4.4.3每叠完级厚≤10mm的一极时，用铁心压块压在接缝处，测量该级的厚度。叠至最后2-3级时，用铁心压块压紧铁心柱，用游标卡尺测量其厚度，根据误差调整最后3级的叠积厚度，同时用直角量规测定两边柱是否垂直，控制表2各类参数值。
4.5.1对铁心上下立柱及旁轭端面涂漆，涂漆工艺见（有关工艺）。涂漆时注意铁心右旁轭端面不涂，上、下柱涂漆时离开右旁轭20mm左右。
4.5.2涂完漆2小时后拧紧螺母，铁心夹紧时采用铁心夹件对角夹紧铁心柱的方式，铁轭的夹紧力矩为0.4B（N*m）（B为最大级片宽，mm）。
4.6铁心起立
4.6.1铁心起立前应清理障碍物及灰尘。
3.4备好所需的材料及工具，检查设备是否完好。
4。工艺过程。
4.1铁饼片整理成塔形，铁轭片按每级片号放在料盘上。
4.2用游标卡尺及人工数片的方式控制每级厚度，并做好操作记录。
4.3铺台面：
4.3.1对于戴穿心螺杆的铁心，用布清洁上、下夹件，并将一侧夹件放置在叠装台上，布置夹件绝缘，将夹件螺杆、绝缘管装在夹件上。
6.7储运过程中发现物品有污损应及时处理。
6.8操作者要认真填写操作记录，并自、互检后签名。
4.7.4用压缩空气吹净铁心，填写生产记录卡，移交检验。
5．工序检验
5.1铁心接地记对地绝缘电阻检查用表：35kV及以下用500V兆欧表测量：
5.2铁心接地检查：铁心必须只有一点接地。
5.3断开铁心接地片后铁心对地绝缘电阻大于2兆欧。
5.4铁心穿心夹紧螺杆对地绝缘电阻大于2兆欧。
6。注意事项
6.1操作人员应按有关规定进行安全、文明生产。
4.4.2两片一叠，以低压侧最小一级为准逐级叠积，逐级错开接缝，逐级叠铁芯片，每叠完一级用打平垫快沿铁心端面轻轻敲打，使其端面平齐。每叠完级厚小于10mm的一级，用打平铁块轻轻敲齐铁芯片，缩小接缝，消除搭头和端面的参差不齐，离缝和参差不齐要符合技术要求的规定，并用水平尺在旁轭端面检查叠积铁心的垂直度，避免及框倾斜，控制标1内各类参数值：
6.2铁心零部件安装前要保持清洁。
6.3铁心再叠积过程中，决不允许用金属物直接打击铁芯片（打平垫快除外）
6.4铁心叠装完工后起立时，要保持心柱不产生扭曲变形。
6.5运输过程中轻拿轻放，不得撞击、挤压、扔摔、放置碰撞与变形。
6.6叠装完毕后，暂不装配铁心，要用防潮，防灰尘的毡布覆盖存放，存储过程中应保持存储点的整洁、干燥。暂时不用的，要用塑料布盖好，避免存储品受潮、受污染。