接触网站场平面设计

接触网站场平面设计 Prepared on 22 November 2020课程名称：接触网站场平面设计院系：电气工程系专业：电气工程及其自动化年级：姓名：指导教师：2015年 10月 23日目录第六章软横跨支柱容量校验混凝土选取支柱选取与校验软横跨中间柱容量校验软横跨下锚容量验算缓和曲线跨距校验第一章 原始资料1、悬挂形式： 正线全补偿简单链形悬挂，站线半补偿简单链形悬挂。

2、气象条件： 第三典型气象区C 40t max +=；C 10t min -=；C 5t vmax -=；m 25V max =；s m 10V b =； 覆冰厚度：mm 5b =；覆冰密度：3m kg 900=ρ。

3、悬挂数据： 结构高度为h=1.3m ， e=4m站线：承力索JT70，Tcmax=1500kg ； 接触线CT85,Tjm=1000kg 。

正线：承力索JT70，Tcmax=1500kg ； 接触线CT110,Tjm=1000kg 。

4、土壤特性: 安息角（承载力）Φ=30o ， 填方地段。

第二章 负载计算一、接触网负载计算 气象条件： 第三典型气象区C 40t max +=；C 10t min -=；C 5t vmax -=；m 25V max =；s m 10V b =； 覆冰厚度：mm 5b =；覆冰密度：3m kg 900==b r ρ。

承力索JT —70：10.5c d mm =，c 0.00599g kN m =，0.85a =/1， 1.25K = K —风负载体型系数 a —风速不均匀系数正线接触线CT —110：112.34A mm =，112.34B mm =，j10.00992g kN m = 站线接触线CT —85：210.8A mm =，210.76B mm =，j20.00769g kN m =风速不均匀系数表垂直负载：1、接触线CT —110自重负载：j10.00992g kN m = 接触线CT —85 自重负载： j20.00769g kN m =2、承力索JT —70自重负载： c 0.00599g kN m =3、吊弦及线夹自重负载： d 0.0005g kN m =4、接触悬挂无风无冰的自重负载正线： 30110.009920.005990.000516.4110m j c d q g g g kN -=++=++=⨯ 站线： 30220.007690.005990.000514.1810m j c d q g g g kN -=++=++=⨯ 5、承力索纯冰负载6、接触线纯冰负载正线：9111093()10222151512.3412.343.14900()9.81104.12510/222b j b H A B b b g g kN mπγ---+=⨯⨯+⨯+=⨯⨯+⨯⨯=⨯ 站线：9222093()10222151510.810.763.14900()9.8110 3.80110/222b j b H A B b b g g kN mπγ---+=⨯⨯+⨯+=⨯⨯+⨯⨯=⨯ 水平负载7、最大风速时承力索风负载8、接触线上所承受的水平风负载(被认为传给了定位器而忽略不计) 正线：m kN akAv p v j /10121.5102534.1225.185.0625.010625.0362621---⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯= 站线m kN akAv p v j /10482.410258.1025.185.0625.010625.0362622---⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯= 9、覆冰时承力索风负载()()mkN v b d ak p cvb /10601.11010525.1025.11625.0102625.036262---⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯+=10、覆冰时接触线风负载 正线：()()m kN v d A ak p vb j /10354.11010534.1225.11625.010625.0362621---⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯+=站线：()()m kN v d A ak p vb j /10234.1101058.1025.11625.010625.0362622---⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯+=合成负载11、最大风速时的合成负载及与铅垂线的夹角正线： mkN q q q cv v /1098.16004357.001641.03222012max 1-⨯=+=+=站线： m kN q q q cv v /1083.14004357.001418.03222022max 2-⨯=+=+= 12、覆冰时的合成负载及与铅垂线的夹角 正线： 站线：二、最大跨距计算站线：承力索JT70，Tcmax=1500kg ； 接触线CT85,Tjm=1000kg 。

正线：承力索JT70，Tcmax=1500kg ； 接触线CT110,Tjm=1000kg 。

已知条件：T j =10KN , 当量系数 m=（~），直线区段接触线许可风偏移值b jx1=，曲线区段接触线许可风偏移值b jx2=，接触线水平面内支柱扰度j γ=。

直线区段“之”字值a=300mm ， 曲线区段拉出值a 见下表接触线拉出值表对于简单链形悬挂2、接触线张力：100010/10j jm T T g kg N kg KN ==⨯=直线区段：max l =（3-1）式中 max l ——最大计算跨距（m ）； j T ——接触线额定张力（Kg ·m ）； j P ——接触线受风负载（Kg/m ）； m ——链形悬挂当量系数； jx b ——最大允许偏移（m ）；a ——直线区段接触线的之字值（m ）； j γ——接触线水平面内支柱挠度（m ）。

正线： 站线： 因此取max 65l m =曲线区段：式中 R ——相应曲线半径（m ）； a ——曲线区段接触线拉出值（m ）。

站线：第三章 简单链形悬挂安装曲线计算半补偿简单链形悬挂安装曲线确定（站线）3.1.1 计算条件 1、确定最大合成负载有负载计算可知，覆冰时合成负载最大，即m kN q q b /1081.2931max -⨯== 2、确定当量跨距 当量跨距由D l =i l 为计算锚段内的各个实际跨距（m ），n 为计算锚段内的跨距数，本次设计取60D l m = 3、计算临界负载，确定起始条件。

（1） 计算结构系数ϕ（2） 确定lj q 和判定起始条件 对于半补偿链型悬挂，(2max 0jb ljc T Z t t q q T ϕα-=-+ max max c j Z T T ϕ=+N 150000.75110000=22510=+⨯N计算q lj 时，涉及到接触线无弛度时的承力索张力T c0，此时它还是未知数，故用下式近似算出，钢承力索η取，即 由于：2b lj q q <因此：取覆冰温度时的条件作为计算的起始条件。

即：kN T T m kN q q C t t c b 15;/1026.27;5max 1321min 1==⨯==-==-ο 4、计算最大覆冰或最大风速时承力索的张力，校验起始条件 ①校验起始条件由于选取覆冰温度时的条件作为起始条件，因此要对最大风速时的张力进行校验，而C t v ο5-=，m kN q m kN q b v /1026.27/1098.16323max --⨯=<⨯=，初始条件不变，不需要验算。

即初始条件为： kN T T m kN q q C t t c b 15;/18.14;5max 121min 1====-==ο ②接触线无弛度时（C t ︒=00）的承力索张力0c T 的精确计算 代入上式则kN T c 9.120=5、计算并绘制有载承力索的张力—温度曲线：由初始条件可知：由公式22221112212424x D x D x x W l Z W l Z t t Z ES Z ES αααα⎡⎤=-++-⎢⎥⎣⎦则()9.169824122=DS l W D x 65.1124max 21221-=-c D T Z ES l W ()()51428.08.1151.79.16982+-++=x cx cx t T T即：承力索张力--温度数据表如下 可得出有载承力索张力—温度曲线6、计算并绘制有载承力索的弛度—温度曲线承力索弛度由28x i x xW l F Z =决定7、、计算并绘制接触线各实际跨距的弛度—温度曲线 接触线弛度由)(0c cx j F F f -=ϕ决定2320000.135108i c i c g l F l T -==⨯23020010135.08i c i c l T l g F -⨯==则曲线为详见附录表8、计算并绘制无载承力索的张力—温度曲线由于0c T 值已知，所以根据有载承力索的条件，可以决定无载承力索的起始条件下的张力0cw T ，其值由下式决定：由此式算出010.2163cw T kN =，将0t 、c g 及0cw T 作为已知情况，就可以利用公式 确定任意温度下无载承力，按一定间隔给出cwx T 值，即可求出相应的x t 值，如表则可得()cwx x T f t =曲线，如下： 9、计算并绘制无载承力索各实际跨距的弛度—温度曲线由()cwxx T f t =曲线， 又可由28c i wx cwxg l F T =求得 则无载承力索各实际跨距内的弛度－温度曲线第四章 半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线计算条件在设计中，规定在计算极限温度下，中心锚结合补偿器的张力差值j T T %15±<∆，j T 代表接触线在补偿器处的张力。

1、承力索JT-70：承力索计算截面积：270S mm =；承力索弹性系数GPa E c 105=；线胀系数161017--⨯=K c α2、接触线CT-85：接触线计算截面积：286mm S =；接触线弹性系数2120j E GPa =；线胀系数611710j K α--=⨯3、C t ︒+=40max C t ︒-=10min吊弦及定位器处于正常位置时的温度C t t t d ο15210402min max =-=+=， 温差C t t t d ο251540max 1=-=-=∆,C t t t d ο251510min 2-=--=-=∆；12t t ∆=∆，以2Δt 为计算条件。

4、结构高度m h 3.1=，=0ε5、悬挂的自重合成负载： m kN gg g q djc/1018.1430-⨯=++=接触线的单位自重负载： m kN m kg g j/1069.7/769.03-⨯==6、接触线无弛度时，承力索的弛度i ic i i l l T l q Z l W F 423202001018.11581018.1488--⨯=⨯⨯=== 吊弦的平均长度ii x l l F h C 5401045.73.11018.1323.132--⨯-=⨯⨯-=-=站线承力索弛度及吊弦平均长度半补偿链形悬挂张力增量及锚段长度的计算1、吊弦造成的张力增量式中：jd T ∆—只考虑温度变化时，吊弦所引起的张力增量（kN ） j g —接触线单位长度自重负载（kN/m ）L —由中心锚结至补偿器间的距离（m ）（半锚段长度） c —吊弦平均长度（m ） 2、定位器形成的张力增量式中:jw T ∆—只考虑温度变化时，定位器所引起的张力增量(kN)；R —曲线区段的曲率半径()m ；d —定位器的长度()m ；jm T —接触线在补偿器处的张力(kN) 3、直线区段张力增量的计算，由于接触线交替受拉和受压，定位器对接触线张力变化影响很小，可以护绿不计，即不考虑jw T ∆，仅考虑刁璇作用时：由公式：jjj j j g l L L S E c t g l L L T )(322)()(++∆-+=∆αε决定４、曲线区段张力增量的计算由公式：2()13()jd jwj jd jw j j T T T T T E S t αε∆+∆∆=∆+∆-∆-决定可得出其锚段长度及张力增量曲线：第五章平面设计接触网平面设计（站场）的一般次序：（1）、放图站场的放图一般根据站场的大小，其比例取1:1000，对于小站也可取1:2000。