预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书

合集下载

先张法空心板梁张拉参数计算书

S328庙祖线鸡冠洞至祖师庙改建工程JZ-1标先张法预应力空心板张拉计算书一、工程概况及材料参数我标段南沟桥、西坪桥上部构造设计为20m先张法预应力空心板，两桥共计27片，在嵩县建强水泥制品厂集中预制。

共设置四线梁槽，一线梁槽布置4片梁，钢绞线全长88.33m。

为保证预应力工程质量，现将张拉控制程序及计算说明如下：1、张拉程序按规定的张拉顺序由270KN千斤顶逐根拉至初应力（10%σcon）、再由初应力张拉至20%σcon，量测10%-20%σcon伸长量，作为初应力以下的推算伸长值。

检查锚具、连接器无问题后，整体张拉钢绞线由两台3000KN千斤顶张拉同步顶进活动横梁，在轨道上向前移动。

必须保持横梁平行移动，预应力筋均匀受力，油泵分级加载张拉至控制应力，持荷5分钟，然后拧紧锚固螺母，量测伸长值做校核，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内。

2、材料参数本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量E=1.95×P105Mpa，张拉控制应力1260Mpa。

二、张拉理论伸长量计算根据规范要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力筋张拉控制应力为1260Mpa。

1、100%张拉控制力的理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1260*140=176400NL=88330mmAp=140mm2Ep=195000Mpa△L= P*L/Ap*Ep=176400*88330/140*195000=570.7mm误差按±6%控制，预应力筋伸长量实测值合格范围：536.5～605mm。

2、10%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=17640*88330/140*195000=57.1mm3、20%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=35280*88330/140*195000=114.1mm4、90%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=158760*88330/140*195000=513.7mm三、张拉油压表读数计算张拉控制应力σcon=1260MPa，单根钢绞线控制张拉力为：Ng=σcon ×Ap=176.4KN，整体控制张拉力为：20m中板: Ny=18根×Ng=3175.2KN；双顶张拉：3175.2KN/2=1587.6KN20m边板: Ny=20根×Ng=3528KN；双顶张拉：3528KN/2=1764KN1、千斤顶（小顶1）与油压表回归方程压力表编号：242、千斤顶编号：1310749、回归方程：P=0.2281216F-0.276513 2、千斤顶（小顶2）与油压表回归方程压力表编号：294、千斤顶编号：1310742、回归方程：P=0.225187F+0.324743 3、千斤顶（大顶1）与油压表回归方程：压力表编号：2783、千斤顶编号：16011、回归方程：P=0.018113F-0.390437 4、千斤顶（大顶2）与油压表回归方程：压力表编号：6174、千斤顶编号：16012、回归方程：P=0.0179971F-0.420347 5、单根钢绞线油表读数（小顶1）（1）10%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*17.64-0.276513=3.75MPaP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*35.28-0.276513=7.77Mpa（3）100%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*176.4-0.276513=39.96Mpa 6、单根钢绞线油表读数（小顶2）（1）10%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*17.64+0.324743=4.30MPa（2）20%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*35.28+0.324743=8.27Mpa（3）100%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*176.4+0.324743=40.05Mpa7、18根钢绞线油表读数(大顶1)（1）10%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*158.76-0.390437=2.49MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*317.52-0.390437=5.36MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1428.84-0.390437=25.49Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37MPa 8、18根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*158.76-0.420347=2.44MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*317.52-0.420347=5.29MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1428.84-0.420347=25.29MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15Mpa 9、20根钢绞线油表读数(大顶1)P=0.018113F-0.390437= 0.018113*176.4-0.390437=2.8MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*352.8-0.390437=6.00MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1764-0.390437=31.56MPa 10、20根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*176.4-0.420347=2.75MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*352.8-0.420347=5.93MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1764-0.420347=31.33Mpa四、张拉控制参数计算成果表。

预应力张拉计算书

预应力计算书K53+711中桥空心板梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140 mm2，弹性模量Eg=195000MP。

为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。

一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-（kx+ uθ））/（kx+ uθ）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取195000N/mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：钢绞线张拉的张拉力P=0.75*1860*140*5=976.500KN钢绞线-端伸长值X=6.3mθ=2.5×π/180=0.0436radkx+μθ=0.0015*6.3+0.25*0.0436=0.02035Pp=195300×（1-e-0.02035）/0.02035=193326NΔL= PpL/（Ap Ep）=193326×6300/（140×1.95×105）=44.6mm2、N2束一端的伸长量：钢绞线张拉的张拉力P=0.75*1860*140*4=781.200KN钢绞线-端伸长值X=6.308mθ=9×π/180=0.1571radkx+μθ=0.0015*6.308+0.25*0.1571=0.0487Pp=195300×（1-e-0.0487）/0.0487=190621NΔL= PpL/（Ap Ep）=190621×6308/（140×1.95×105）=44.04mm。

先张法预制空心板梁伸长量计算

先张法预制空心板梁伸长量计算已知预应力筋采用国产φ高强低松弛钢绞线，其标准强度为1860Mpa，每根张拉力为；每根钢绞线的截面面积为140mm2；钢绞线长度为92.79m；（附后：千斤顶标定报告、预应力混凝土用钢绞线检验报告）根据桥梁规范公式（12.8.3-1），其钢绞线理论伸长量为：ΔL=P p L/ A p EpP p—钢绞线的平均张拉力（N），P p=*1000/2=97650N ；L—钢绞线的长度（mm），L=92790mm ；A P—钢绞线的截面面积（mm2），A P= 140 mm2；Ep—钢绞线的弹性摸量（N/ mm2），Ep=（197000+197000+199000）/3=197667 N/ mm2。

ΔL=97650*92790/140/197667=327mm根据桥涵规范规定，预应力筋采用应力控制方法时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉。

实际伸长值与理论伸长值的差值本设计中无规定，因此差值范围为327*=20mm，其实际伸长值上限为347mm；下限为307mm。

根据YDD3000型顶推千斤顶回归方程：千斤顶编号1：Y=+；千斤顶编号2：Y=+。

1、当为16m中板时，钢绞线根数为15根。

Y=*15/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa2、当为16m边板时，钢绞线根数为16根。

Y=*16/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa3、当为20m中板时，钢绞线根数为20根。

Y=*20/2=1953KN，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（1953+）/=3、当为20m边板时：钢绞线根数为21根。

Y=*21/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/=计算：复核：监理工程师：日期：。

20米空心板先张法控制张拉计算书

20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。

二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。

1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。

对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。

a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。

预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例

预应力空心板梁长拉控制力、伸长值计算实例预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书一、说明：（1）、本工程有20m空心板梁264片和13m空心板梁189片。

（2）、空心板梁采用后张法，两端对称张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk）初应力→（20%×σk）→103%σk（持荷2分钟）→σk→锚固；（3）、张拉机具：千斤顶采用YDC-1100EB型，锚具采用YM1500-3、4、5，钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶标定报告附后）。

二、计算：根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p=1.953×105Mpa，截面积A p （mm2）为140mm2，极限抗拉强度标准值（RY）平均1953.3Mpa，极限荷截273.7KN，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m中板采用设计值781.2KN；20m边板采用设计值976.5KN，13m中板采用设计值为585.9KN；13m边板采用设计值781.2KN。

弹性模量1.953×105Mpa，截面积140mm。

计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P129、P339。

理论伸长值计算公式： EpAp L Pp L ⋅⋅=∆平均张拉力计算公式：μθμθ+-+-=kx e P p kx p ]1[)(式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ）P p ——预应力筋平均张拉力（N ） L ——预应力筋的长度（mm ） A p ——预应力筋的截面积（mm 2） E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015）μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.225）1、 20m 空心板理论伸长值计算：<1> 20m 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）：781.2x [1-e ]-(0.0015x 10.432+0.225x x )π121800.0015x 10.432+0.225x xπ12180P （N 2）：781.2x [1-e ]-(0.0015x 10.38+0.225x x )π 21800.0015x 10.38+0.225x xπ 2180P 理论伸长值:（N1）：△L=14141.9531xx x=72.3mm（N2）：△L=4141.9531xx x=73.3mm<2> 20m边板（根据设计图纸已知L1=9.882+0.55=10.432m L2=9.83+0.55=10.38m）（N1）:976.5x[1-e]-(.15x1.432+.225x x)π1218.15x1.432+.225x xπ1218P（N2）：976.5x[1-e]-(.15x1.38+.225x x)π218.15x1.38+.225x xπ218P理论伸长值:（N1）：△L=15xx x141.9531=72.3mm（N2）:△L=5xx x141.9531=73.3mm2、13m空心板理论伸长值计算：<1>13m中板（根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90mL2=6.360+0.55=6.91m）（N1）：585.9x[1-e]-(.15x6.9+.225x x)π618.15x6.9+.225x xπ618P（N2）：585.9x[1-e]-(.15x6.91+.225x x)π2.518.15x6.91+.225x xπ2.518P理论伸长值:（N1）：△L=13141.9531xx x=48.5mm（N2）：△L=3xx x141.9531=48.9mm<2> 13M边板（根据设计图纸已知L1=6.350+0.55=6.90m L2=6.360+0.55=6.91m）（N1）:781.2x[1-e]-(.15x6.9+.225x x)π618.15x6.9+.225x xπ618P（N2）：781.2x[1-e]-(.15x6.91+.225x x)π2.518.15x6.91+.225x xπ2.518P理论伸长值:（N1）：△L=14xx x141.9531=48.5mm（N2）:△L=4xx x141.9531=48.9mm三、张拉控制应力与压力表对称读数：千斤顶及油压表校验后的线性公式为：05#顶：Y=0.055494x-0.6706#顶：Y=0.055374x-0.26张拉控制数据见下表：------------下面黄颜色是赠送的简历模板不需要的可以下载后编辑删除男| 已婚| 1988 年月生| 户口：湖南| 现居住于广东深圳-宝安区3年工作经验 | 团员|广东省深圳市宝安区福永镇陈屋村2巷518101E-mail:求职意向·工作性质：全职·期望职业：销售业务、销售管理、市场·期望行业：专业服务/咨询(财会/法律/人力资源等)、教育/培训/院校、通信/电信运营、增值服务·工作地区：深圳·期望月薪：4001-6000元/月·目前状况：我目前处于离职状态，可立即上岗职业目标喜欢营销管理类工作，喜欢有挑战的工作，大学四年一直在挑战自己，挑战自己的极限，一直在做营销的兼职，坚信“也精于勤而荒于嬉”一直严于律己，在各方面都要从严要求自己。

T 梁预应力张拉计算书

T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力：961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表：32.043Mpa 2#油表：32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN＝96.4T/5＝19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力：945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表：31.5Mpa 2#油表：32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。

空心板张拉计算书

16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。

按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。

二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。

其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。

对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。

对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。

20m空心板梁后张法伸长量的计量

20m空心板梁后张法伸长量的计量一、计算公式1、伸长量的计算公式△L=Pp×L/Ap×Ep式中：L=从张拉端至计算截面孔孔道长度（mm）Pp=预应力筋的平均张拉力（N）Ap=预应力筋截面面积（mm2）Ep=预应力筋的弹性模量（N/ mm2）注：从试验中得出1.95×105 2、平均张拉力（N）Pp计算公式；Pp=｛P×［1-e-(kL+μθ)］｝/(kL+μθ)式中：P=预应力筋张拉端的张拉力（N）；L=从张拉端至计算截面的孔道长度θ=从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和（rad）;K=孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G.8系数值表；μ=预应力筋与孔道壁的摩擦系数；注：1、当预应力筋为直线时P=Pp2、从G.8系数值表中可查阅预埋金属螺旋管道K值系数为0.0015；钢胶线对道壁的摩擦系数U值=0.20-0.25，本次计算取中间值0.22；二、在此根据设计图纸和《公路桥涵施工技术规范》JTJ-041-2000度算套用伸长量结果如下；1、根据设计图纸，得知如下参数；①、预应力筋截面面积（mm2）AP=139.9mm2 设计直径Φj15.0AP=140.00mm2固采用Φj15.24钢绞线②弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2③影响系数K=0.0015④磨擦系数μ=0.22⑤张拉控制应力P=1125MPa×140.0 mm2⑥f切线夹角之和θ1=2.5×180=0.0436θ2=14×180=0.24435L2=9.857⑦一端钢绞线长度L1=9.8005三、计算伸长量N1、N2分别为（平均张拉力Pp）N1=｛1125×140.0［1-e-(0.0015×9.8005+0.22×0.0436］｝/(0.0015×9.8005+0.22×0.0436)=｛157500×［1-0.976］｝/0.024296=3780/0.024296=155606.78(N)伸长量△L1= Pp×（N1）/Ap×Ep=155606.78×9.8005×103/140×1.95×105=55.86mm×2(两端)=111.723N2=｛1125×140.0［1-e-(0.0015×9.857)+0.22×0.24435］/(0.0015×9.857+0.22×0.24435)=｛157500×［1-0.93375］｝/0.0685425=｛157500×0.0665｝/0.0685425=｛10473.75｝/0.0685425=152806.65(N)伸长量△L1= Pp（N2）×L2/Ap×Ep=152806.65×9.857×103/140×1.95×105=1506215144/27300000=55.17mm×2（两端）=110.34mm。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

预应力空心板梁张拉控制力、伸长值
计算书
一、说明：
（1）本工区有小桥三座全为20m 空心板梁，空心板梁采用后张法，两端张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk ）初应力→（20%×σk ）→103%σk （持荷2分钟）→σk →锚固；
（3）张拉机具：采用YM1500-4、5锚具，千斤顶采用YDCW-1500型钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶、预应力钢铰线，锚具及夹片等检测，标定报告附后。

二、计算：
根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长
率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p =1.953×105Mpa ，截面积A p
（mm 2）为140mm 2，极限抗拉强度标准值（RY ）平均1953.3 Mpa ，极限荷截273.7KN ，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m 中板采用设计值781.2KN ×103%=804.6KN,20边板采用设计值976.5KN×103%=1005.8KN ，弹性模量1.953×105Mpa ，截面积140mm 。

计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P 129、P 339。