制药厂废水处理

300t/d抗生素制药废水处理工艺设计

内容摘要：近年来，随着经济不断发展，城市规模的扩大，水污染问题日益突出。水质恶化以及水量的减少，不仅严重影响人们的健康和生活，也限制了当地的经济发展。建设污水处理厂，对防治当地水污染起着非常重要的作用。

本设计主要任务是根据设计任务书中的原始数据和资料，完成对该污水设计和计算，并根据计算所得数据绘制相应的平面、高程图。另外，对该污水处理厂内的主要构筑物，应绘制平剖面图。

经过对各种工艺的优缺点的比较，先采取预处理,进水后调节ph,反渗透法除盐,再选用A/O工艺,以达到排放标准为目的。其特点是工艺流程简单、投资费用较低、沉淀效果好。

关键词：水污染；污水处理；预处理；A/O工艺

1 项目概况:

某药业有限公司生产的产品为美罗培南系列医药中间体和西司他丁，产量分别为20、1.5t/a，生产废水中污染物主要有: 有机溶剂、酸、碱、盐(氯化钠、碳酸氢钠、亚硫酸钠、硫酸钠、单羧酯钾盐、溴化钾、氯化钾等)以及磷酸盐等，厂区还会排放地面冲洗废水、循环冷却外排水和一定量的生活污水。化学合成抗生素制药废水具有成分复杂、有机物和含盐量高的特点，因此，对这些废水必须处理达标后排放，从而减少对环境的污染。

原水水质见表1。

表1 原水水质、水量

废水来源

水量

（m3·d-

1）

pH CODcr

（mg·L-1）

BOD5

（mg·L-1）

全盐

量（mg·L-1）

生产废水

生活污水

其它废水80

150

70

5～6

7～8

6～7

50000

250

1000

19300

100

400

60000

处理后水质：符合《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的二级标准，主要指标如下：pH：6～9，COD Cr≤300mg/L，BOD5≤100mg/L，SS≤150 mg/L，全盐量≤50 0mg/L。

处理达标后排放，从而减少对环境的污染。

研究内容：设计处理量300m3/d的废水处理工艺流程及平面布置并画图，设计主要构筑物并画图。

设计遵循的主要标准、规范：

1. 中华人民共和国国家标准《地面水环境质量标准》；

2. 中华人民共和国国家标准《室外排水设计规范》；

3. 给水排水设计手册；

4. 《污水综合排放标准》（GB8978-1996）。

2 工艺流程:

经测定BOD

5

/CODCr为0.386,属于较难生化处理废水,同时废水中含有大量的悬浮物和对微生物生长有害的物质,如氯仿醇类等，更增加了处理的难度。故采用缺氧——好氧工艺，同时以进水50%回流污水以减少进水的污水浓度。并先对污水进行预处理，较少ss和有害物，以及将剩余污泥回流至前段，增强微生物的生长繁殖能力。基本流程图如下：

3污水预处理:

生产废水 80（m3·d-1）=0.0222（m3·s-1）

生活污水 150（m3·d-1）=0.0417（m3·s-1）

其它废水 70（m3·d-1）=0.0194（m3·s-1）

①低浓度废水贮池。贮存除生产废水以外来水,可不进行预处理。废水水量为150+70=220（m3·d-1）。

②生产废水贮水池。污水COD

Cr 高达50000mg /L, BOD

5

高达19300,且

含大量未提取抗生素,须加药剂压滤后才能少量分批进入预曝调节池。生产废水的ph值为5-6,所以应该加碱调节pH值至6. 5- 7. 0。废水水量为80（m3·d-1）。

3.1、除盐:

此外，废水中盐度比较高，当前处理的方法主要有：电渗析法，反渗透法，蒸馏法以及比较新的工艺组合。目前,反渗透和电渗析法投资为528～793美元/(m3?d),运行费用为0.26～0.52美元/(m3?d);反渗透投资相对较省,运行

费用稍高,而电渗析则投资稍高,运行费用相对低一些;蒸馏法投资为1321～2268美元/(m3?d),运行费用为1.06～2.11美元(m3?d)见高含盐废水处理技术费用居高不下,经济效益差,虽已有许多研究尝试提高其应用

价值,但效果并不显著，尚无良好的应用前景。[1]对于此设计，采用反渗透法，此法由于氨具有较强的挥发性,可采汽提来分离氨和水。汽提是借废水通入汽的接接触,使废中的发性质按一定比例散到气相中,因而挥发的污物从水中离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降50m g/L。此时氨溶属于浓度液。进一步的处方法用离交换法、生物脱氮法、硝化反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。如下图

在1 atm和20 ℃时, 1 体积的水可以溶解700体积的氨气,按1mol气体等于22. 4L

计算,则1mol水至少可以溶解30mol氨气。氨水为非电解质,则近似饱和的氨水溶液的渗透压约等于30R T 。在相同的温度下,假设强电解质溶液的i值是氨水的4倍,则近似饱和的氨水溶液的渗透压至少大于7mol/L的强电解质溶液。故理论上用氨水作为设计溶液是符合要求的,即在常温下具有很高的摩尔浓度。

由于氨具有较强的挥发性,可采用汽提法来分离氨和水。汽提法是借助废水与通入蒸汽的直接接触,使废水中的挥发性物质按照一定的比例扩散到气相中,因而把挥发性的污染物从废水中分离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降至50mg/L。此时的氨溶液属于低浓度溶液。进一步的处理方法可用离子交换法、生物脱氮法、硝化—反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。[2]

3.2、生化处理:

缺氧——好氧。

A/O工艺由缺氧和好氧两段组成，两段可以分建也可以合建，合建要求两段挡板隔开；缺氧段水力停留时间0.5-1h，溶解氧小于0.5mg/l,同时加强搅拌混合，防止污泥沉积，应设置搅拌器或水下推动器。好氧段结构和普通活性污泥法相同，要保证溶解氧1-2mg/l,水力停留时间2.5-6h。

4 主要构筑物及设计参数:

由于生产废水进水水量不大，可以不设集水井，直接进行预处理。

4.1、中格栅设计计算:

1 此设计在生产废水前采用一个筛，过滤掉大部分浮渣。格栅则设计在调节池前。可只设一道。

（1）设计参数：最大流量Q

m ax = Q*K

z

=（0.0222+0.0417+0.0194）*1.2=0.5503

m3·s-1

栅前水深：h=0.4m

栅前流速：V1=0.4m/s(0.4m/s-0.9m/s)

过栅流速：v2=0.4m/s(0.4m/s-1.0m/s)

栅条宽度：s=0.01m，栅条间隙宽度d=0.04m 格栅倾角α0°

2 设计计算

（1）栅条间隙数：n=（Q

m ax *60

sin）/（bhv）

=(0.5503*60

sin)/(0.04*0.4*0.4)=80 设一座中格栅n=80根

（2）栅槽宽度：设栅条宽度s=0.01m

B=s（n

1-1）+b n

1

=0.01（80-1）+0.04*80=3.99m

（3）进水渠道渐宽部分宽度

设进水渠道宽B

1=Q

m ax

/4vh=0.5503/(4*0.4*0.4)=0.8598m

渐宽部分展开角度为20°。

L 1=（B-B

1

）/(2tanα

1

)=(3.99-0.8598)/(2tan20)=4.3 m

(4)栅槽与出水渠道链接处渐宽部分长：

L

2= L

1

/2=4.3/2=2.15m

(5)通过格栅水头损失：

H

2=k*h

H

0=§

g2

V22

sinα§=βs/b

3

4

h

——计算水头损失

g ——重力加速度

k ——格栅收污染使水头损失增大的倍数，一般取3；

ξ——阻力系数，其数值与格栅条断面几何形状有关，对于锐边矩形断面，形状系数 ；

h 2=3*2.42*（0.01/0.04）3

4*(8

.9*24.02

)sin60°= 0.008m

(6)栅槽总高度：设栅前渠道超高h 1=0.3m H=h+h 1+h 2=0.4+0.3+0.008=0.708m （7）栅槽总长度： L=L 1+L 2+0.5+1.0+

tan60

H 1

=0.124+0.062+1.5+0.404 =2.09m

8)每日栅渣量格栅间隙40mm 情况下，每1000m 3污水产0.03m 3。 W=

z

max

1K 1000Q W 86400=1.18 m 3大于0.2m 3每天。采用机械清渣。

（9）格栅选择

选择XHG-16400回转格栅污泥机一台 4.2、污水提升泵房:

流量小于2 m 3/s,常采用下圆上方型泵站，泵选用自潜污泵。理论上次设计需要在生产废水前设一个提升泵站，在其他废水收集处设一个提升泵站。

设计计算：

1 生产废水污水提升泵站： （1）污水平均流量为0.0222m 3/s

污水最大流量为0.0222*1.2=0.02664 m 3/s

（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min 的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.02664*6*60=9.59 m 3，有效水深2m ，则集水池面积F 为4.792m 2

（3）选泵前扬程估算:

H=H

+2.0+1.8

式中：

2.0 —污水泵及泵站管道的水头损失，m；

1.5～

2.0 —自由水头的估算值，m，取1.8m；

H

0—水泵集水池的最低水位H

1

与水泵出水水位H

2

之差；

单管出水井的最高水位与地面的高差估计为 7.0m

则水泵扬程为：

H= H

+2.0+1.8=10.8m取15米。

选用2台泵（1用一备）,则每台泵的流量为79.92 m3/h。

（4）选泵:

可以选用250QW520-22系列的流量为676 m3/h，扬程18m，转速950，功率55kw，重1395kg。

2 同理计算其他废水所需的污水提升泵站:

（1）污水平均流量为0.0417+0.0194=0.4364m3/s

污水最大流量为0.4364*1.2=0.5237 m3/s

（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.5237*6*60=188.5 m3，有效水深2m，则集水池面积F为94.26m2（3）选泵前扬程估算:

H=H

+2.0+1.8

式中：

2.0 —污水泵及泵站管道的水头损失，m；

1.5～

2.0 —自由水头的估算值，m，取1.8m；

H

0—水泵集水池的最低水位H

1

与水泵出水水位H

2

之差；

单管出水井的最高水位与地面的高差估计为 7.0m 则水泵扬程为：

H= H

+2.0+1.8=10.8m取15米。

选用4台泵（3用一备）,则每台泵的流量为1185.32/3=628.44m 3/h （4）选泵:

可以选用250QW520-22系列的流量为676 m 3/h ，扬程18m ，转速950，功率55kw ，重1395kg 。

4.3、调节池:

由于来水不均匀，水质、水量存在波动，因此只 有足够的调节容量才能使进入后续处理工艺的水 质、水量稳定，故设置均质调节池。 4.3.1 、调节池的尺寸计算:

此时，污水的流量为 Q=0.0222+0.0417+0.0194=0.0833 m 3/s ， 最大流量:

Q m ax =0.0833*1.2=0.09996 m 3/s=359.856 m 3/h=8636.544 m 3/d 水力停留时间T = 6h ；

调节水量一般为处理水量的10%-15%可满足要求，调节池设置一用一备，便于检修和清泥。为防止池底污泥沉淀，可压缩空气搅拌污水。空气用量为1.5-3.0h m m 23/，取2.0h m m 23/。则所需空气量为

2*359.86 m 3/h=719.72 m 3/h=11.995 m 3/min

4.3.2、调节池有效容积:

V = QT = 359.856×6 = 2159.136 m 3 4.3.3、调节池水面面积:

取池子总高度H=5.5m,其中超高0.5m,有效水深h=5m ，则池面积为 A = V/h = 37502159.136/5 = 431.8 m 2 4.3.4、调节池的尺寸:

池长取L = 21m ,池宽取B = 21 m ，则池子总尺寸为 L ×B ×H = 21m ×21m ×5.5m=2425.5 m 3。 4.3.5、调节池的搅拌器:

使废水混合均匀，调节池下设两台LFJ-350反应搅拌机。 4.4、反应池池池体 : 4.4.1、A/O 工艺设计规定[3]：

1、污泥负荷率()5N /kgBOD kgMLSS d δ??在0-0.18之间；

2、总氮负荷：[]kgTN (kgMLSS d)??小于等于0.05； 4、污泥龄：d 大于10h ； 5、混合液回流比N R 50-100%； 6、污泥回流比R ：50-100﹪；

7、污泥浓度X ：(mg/l)3000-5000(≥3000)； 8、溶解氧DO/()-1mg l ?A 段约为0.5mg/l, O 段=1-2； 9、温度/0C : 20-30； 11、反硝化池

5

3S-BOD NO -N

≥4。

4.4.2、设计参数[4] （1）BOD 污泥负荷：

5

kgBOD N =0.15

kgMLSS d

δ?[ N δ≤0.18利于消化反应进行]

（2）污泥指数：SVI=150 （3）回流污泥浓度

()66

1010 Xr=r r=1 Xr=6600mg/l SVI 150

?≈

(4)污泥回流比:R=100% (5)曝气池内混合液污泥浓度：

X=

1R R +Xr=1

11

+6600=3300mg/L （6）、TN 去除率：

N η=

O TN TN TNo δ-==-140

30

14078.6

（7）、内回流比： R 内=

rN

rN

-1ηη=0.786/0.214=367% 4.4.3、好氧区容积计算[5]：

a.出水溶解性BOD 5,要求降到20mg/L ，出水溶解性BOD 5的浓度S 为：

kt 0.23?5VSS

S=20-1.42TSS(1-e )

TSS

=20-1.420.520(1-e )=10.29mg/l

-?

???? b.计算污泥龄 确定消化速率：

()

[]2N O 20.098(-5)=0.47e 10.833(7.2)k +O pH 2(0.05T-1.158)T ??

O N ??μ-- ? ? ?N +10????

式中：

NH 3-N ——的浓度100mg/L O2 k ——氧的半数常数mg/L O 2——反应池中溶解氧的浓度mg/L T ——取为15℃≤19℃ PH ——取7.2

()

[]2N O 20.098(-5)=0.47e 10.833(7.2)k +O pH 2(0.05T-1.158)T ??O N ??μ-- ? ? ?N +10????

(0.47e 5-15098.0)(

158.1-15*05.010140140+)(2

3.12

+)=0.733d c.计算最小泥龄m c θ

m c θ=

N

1

μ=1/0.733=1.364d

安全系数K=3 设计污泥龄：

c θ =m c θ*3=1.364*3=4.09d

d.好氧池容积计算(动力学计算方法）

()

()

011c v d c Y S S V X K θ-=

+θ

式中：

1v ——好氧池容积m 3，

S 0——进水溶解性BOD 5的浓度mg/L,

(19300*80+100*150+400*70)/(80+150+70)=5290mg/L So=5290-1.42*0.5*5290(1-e k t )=1942.12 mg/L S ——出水溶解性BOD 5的浓度100mg/L ， Y ——污泥产率系数：0.5-0.7取0.6， c θ——固体停留时间d ， Kd ——内源代谢系数取0.05；

Xv ——混合溶液挥发性悬浮固体浓度（MLSS ）mg/L ：

Xv=fX

式中：

f ——混合溶液中VSS 与SS 之比取0.75 X ——曝气池内混合液悬浮固体浓度 ：

R

X=

Xr=3300 mg/l 1+R

? Xv=fX=0.753300=2475mg/l ?

V1=

4.09}

*0.05{1247510.29}

-942.128636.544{1*09.4*6.0+=13734.1m 3

好氧池污水停留时间：

t=V/Q=13734.1/8636.544=1.59d=38.16h 4.4.4、缺氧池容积的计算:

0()0.124

1w d c Y S S N K θ-=+

0()0.124

1w d c

Y S S N K θ-=+ =0.124

4.09

*0.0510.29}

-{1942.126.0=702.83mg/L

被氧化NH 3-N=进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量 140-8-10.53=121.47mg/L

所需脱硝量=进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量 140-15-10.53=114.47mg/L 需还原硝酸盐氮量：

NT=8636.544*(114.47/1000)=988.625kg/d a.反硝化速率:

20,,20T dn T dn q q θ-=

式中：

,20dn q —20℃时反硝化速率为：0.07kgNO 3- N/(kgMLVSS ?d) θ—温度系数为θ=1.08 20,,20T dn T dn q q θ-= =0.07×1.08（14-20）

=0.048gNO 3-N/(gMLVSS ?d)

b.缺氧池容积为:

2,1000

T dn T v

N V q X ?=

式中：

N T ——需还原硝酸盐氮量kg/d ，

,dn T q ——反硝化速率kgNO 3-N/(kgMLVSS ?d) V 2——出水溶解性BOD 5的浓度mg/L

V 2=(988.625*1000)/(0.048*2475)=8321.76m 3 缺氧池污水停留时间

t=V/Q=8321.75/8636.544=0.96d=23.1h

(1)曝气池的总容积：

V 总=8321.75+13734.1=22055.85 m 3 系统总设计泥龄=好氧池泥龄+缺氧池泥龄 =4.09+4.09

1

.1373475

.8321=6.57d

计算污泥回流比R

()66

1010 Xr=r r=1 Xr=6600mg/l SVI 150

?≈

曝气池内混合液污泥浓度：

()R

X MLSS =

Xr=3300 mg/l 1+R

? (2)混合液回流比 R 内:

X 3300

R=

%= =100%Xr-X 6600-3300

N η=

O TN TN TNo δ-==-140

30

14078.6

R 内=

rN

rN

-1ηη=0.786/0.214=367% (3)剩余污泥量: 生物污泥量: P X =

c

θd 0K 1S}

-Y Q{S +

=

1000

}09.4*05.01{}

29.1012.1942{544.8636*6.0+-=8311kg/d

对存在的惰性物质和沉淀池的固体流失计算：

1e Ps=Q(X -X ) 式中：

X 1——进水中悬浮固体中惰性部分（TSS-VSS)kg/m3 X e ——出水TSSkg/m3 Ps ——非生物污泥含量kg/d

Ps =8636.544*(0.29-0.02-0.2175)=453.42kg/d

剩余污泥量：

W=Px+Ps=8311+453.42=8764.42kg/d

(4)每日生成的活性污泥量Xw：

内源呼吸分解泥量：

Xv=fX=0.753300=2475mg/l

W2=bVXv=0.03*22055.85* 2.475=1637.65kg/d

Xw=Px-W2=8311-1637.65=6673.35kg/d

(5)反应池主要尺寸:

A.好氧反应池

总容积13734.1m3设计反应池为2池4组。

a.单池容积

/4=3433.53 m3

V单=V

1

b.有效水深h=4.0m单池的有效面积：

S单=V单/h=858.38m2

c.采用3廊道式廊道宽b=6反应池长度：

L

=S单/B=858.38/(3*6)=47.69m

1

d.校核

b/h=6/4=1.5(满足1-2)

L/b=47.69/6=7.9（满足5-10）

e.反应池的总高度：

H=4.0+1.0=5.0m，超高取1m

B.缺氧反应池

a.总容积V

=8321.76m3设计反应池为2池4组。

2

b.单池容积：

/4=8321.76/4=2080.44 m3

V单=V

2

c.有效水深h=4.1m单池的有效面积：

S单=V单/h=2080.44/4.1=507.42m2

d.长度与好氧池的宽度相同为L=18m

池宽=507.42/18=28.19m

e.反应池的总高度：

H=4.1+1.0=5.1m

4.4.5、A/O池进出水设计:

(1) A/O池进水:

A/O池采用配水渠，来水由调节池直接进入A/O池配水渠，配水渠尺寸为：B×L×H=1.8m×18×2.25m=72.9m3，其中槽宽B取1.8m。H=1.25×B=2.25m，L 与池体同宽取18m。为避免异重流影响，采用潜孔入水，过孔流速控制在

0.2-0.4m/s之间，本设计取0.4m/s。则单个池子配水孔面积为：

F=Q/nv=0.6212/2×0.4 =0.13m2取0.15m2设计孔口尺寸为：0.5m×0.3m，查《给水排水设计手册（第二版）》第一册知水流径口的局部阻力系数 1.0

ξ=；

则水头损失：

22

0.4

10.008

229.81

v

h m

g

ξ

==?=

?

g

4.5、污泥回流泵房

污泥泵房的设计如下：污泥回流泵房尺寸12m×20m，地下埋深

3.6-5.1m，一个系列A/O池的回流污泥量为 6673.35kg/d=83

4.17 m3/d =34.75 m3/h,回流污泥泵所需的扬程6m，故用3台KWP

K

50-200 回流污泥泵，2用1备。剩余污泥泵选择污：泥量为1个浓缩池446.4m3/d=18.6m3/h=5.2L/s，选用

KWP

K

65-200回流污泥泵2用1备选3台。

4.6、二沉池的设计:

在本次设计中为了提高沉淀效率，节约土地资源，降低筹建成本，采用机械刮泥吸泥机的辐流沉淀池，进出水采用中心进水，周边出水，以获得较高的容积利用率和较好的沉淀效果。

4.6.1、设计要求及参数[6] :

1.沉淀池的直径一般不小于10m，当直径小于20m时，可采用多斗排泥；当直径大于20m时，应采用机械排泥；

2.沉淀池有效水深大于3m，池子直径与有效水深比值不小于6；.

3.池子超高至少应采用0.3m；

4.池底坡度不小于 0.05；

5.表面负荷取 0.5—321.5/m m h ，沉淀效率 40%—60%；

6.池子直径一般大于 10m ，有效水深大于 3m ；

7.池底坡度一般采用 0.05~0.08；

8.排泥管设于池底，管径大于 200mm ，管内流速大于0.4/m s ，排泥静水压力1.2—2.0m ，排泥时间大于 10min 。

4.6.2、设计计算:

1.设计选用 2座辐流式沉淀池 二沉池主要尺寸的计算

Qi=Qmax/2=0.5503/2=0.2752 m 3/s=990.54 m 3/h 2.单个二沉池的表面积为: Qi Fi=

q

式中：

Fi —— 池表面积 m 2 Qi —— 设计流量 m 3/h

q —— 表面负荷，本设计取 0.75m 3/m 2·h Fi=990.54/0.75=1320.72 m 2 3.二沉池直径为 ： D=(

14

.3F 4i )5

.0=41m 本设计取45m

4.二沉池池边水深的计算: 清水区高度为： h 1=0.8m 分离区高度为:

20.5q(1+R)

h =

=1.5m SVI X 1-1000

?

缓冲区高度为：h3=0.5m 池边超高为： h5=0.3m

污泥浓缩区高度为：

2/3

E 4SVI X q(1+R)t h ==1.18m 1000

???

则二沉池的池边水深为：

12345H=h +h +h +h +h =4.28m

校核沉淀时间 ：

2

h t=

q

=1.5/0.75=2h(合格） 5、二沉池刮泥设备的选择和池底高度的计算 池底坡度选择为: i=0.07 池底高度为 ：

6D

h =i

2

=0.07×45/2=1.575m 刮泥设备选择由《给水排水设计手册（第2版）》，选择 ZBG-50周边传动刮泥机；

设备参数如下：

ZBG-50 周边传动刮泥机设备参数表

6、二沉池总水深及径深比校核 二沉池总水深：

6H= H + h + 0.7 =4.28+1.225+0.7=6.205m ∑

校核径深比：

2

D

h =45/1.5=30>6合格 7、二沉池出水堰的设计

本设计二沉池的出水堰采用90°三角锯齿堰双边出流，处理水经过出水堰 进入出水槽，然后汇入出水管排出。单个二沉池处理水的出流量为： Qi=Q/4=0.5503/40.1376 出水堰周长：

C=3.14(D1+D2)=(44.6+44.3)3.14=279.146 式中：

1D ——环形出水槽外圈直径44.6m 2D ——环形出水槽内圈直径44.3m

出水堰采用双侧900 三角出水堰，三角形顶宽0.20m,堰顶的间距为0.05m,

每个二沉池有三角堰n=050

.020.0C

+=1116.58个，取1120个。

每个三角堰的流量为

Qa=Qi/n=0.5503/1120=0.000491 m 3/s 由 2.51.4a a Q H =得，三角出水堰的堰上水头为： Ha=(Qa/1.4)4.0=0.0415m 8）二沉池环形出水槽的设计：

21/3

a b 2

Q H =1.73()+0.209.18B

式中：

Qa ——环形出水槽一侧的流m 3/s ，本设计取Qa= Qi/2=0.5503/2=0.27515 m 3/s

B ——环形出水槽的设计宽度，为方便设计取0.3m 0.20—— 出水槽的超高，设计计算时取 0.20m 则环形出水槽的高度为：

Hb=1.73(2

2B

18.927515.0)+0.20=0.3585m,取0.40m 。 4.7、污泥脱水机房:

4.7.1、设计依据:

污泥脱水设备有板框压滤脱水机、带式压滤脱水机和离心脱水机。本设计采用带式压滤脱水机。带式压滤机的基本原理是通过设置一系列压辊及滚筒，将上下层滤带张紧，滤带间的污泥不断受挤压剪切后，加速泥水的分离[7]

1.脱水前污泥含水率为 97%；

2.脱水后污泥含水率按 75.0%计

污泥脱水后形成的泥饼用汽车运走，分离液返回处理前端进行处理。

4.8、接触消毒池与加氯间的设计:

(1)设计参数:

二级处理出水的加氯量为6~15mg/L,为了提高和保证消毒效果，规定加氯的接触时间不应小于30min

采用隔板式接触反应池

流量Q=0.5503 m3/s（设计两座）

水力停留时间T=0.5h=30min，设计投氯量为ρ=6.0 mg

l

平均水深为h=2.0m ，隔板间隔b=3.5m

(2)接触池容积:

V=QT=0.5503/2 ?30 ?60=495.273

m

表面积A=V/h=495.27/2=247.635 2

m

隔板数采用两个，则廊道总宽B=（2+1）?3.5=10.5m（取11m）接触池长度为L=A/B=247.635/11=22.5m(取23m)

实际消毒池容积'

V BLh

==11×23×2.0=5063

m

池深取2+0.3=2.3m（0.3m为超高）

经校核仅满足有效停留时间的要求

(3)加氯间的计算:

功能：提供消毒剂，保证药品安全储存。

构筑物尺寸：

L·B=4×9