自平衡检测方案
土方自平衡方案
土方自平衡方案一、项目概况。
咱这有个工程，场地里有土方挖填的活儿要干。
这个场地啊，就像是一块等待雕琢的大泥巴块，咱们得把土方安排得明明白白的，最好能自己内部就平衡了，别整那些个多余的土方运进运出，费钱又费力。
二、土方平衡的重要性。
1. 省钱小能手。
您想啊，如果土方不平衡，要把挖出来的土运到别的地方去，这运输费可不少花呢。
就像打车，路程远了，那钱就像流水一样哗哗地没了。
而且还得找地方堆土，说不定还得给人家场地费。
要是能自平衡，这些钱不就省下来了嘛，可以给工人们加加餐，多好啊。
2. 环保小卫士。
土方到处运，那些大卡车在路上跑来跑去，既费油又污染环境。
尾气“噗噗”地冒，就像在给天空抹黑。
要是在场地里自己平衡了，就减少了很多车辆运输，对环境那也是做了大贡献呢。
三、土方计算与分析。
1. 测量先行。
首先呢，得让测量员像探险家一样，把整个场地仔仔细细地测量一遍。
把每个角落的高程、地形都搞清楚，就像给场地做一个超级详细的体检。
然后根据测量的数据，画出场地的地形图，这地形图就是咱们土方计算的宝贝地图啦。
2. 土方量计算。
有了地形图，就可以用那些个土方计算软件或者土办法来算土方量了。
把场地分成好多小块，像切蛋糕一样，一块一块地算。
比如说，对于那些规则的地块，就用简单的长方体体积公式来算；对于那些弯弯绕绕不规则的地方呢，就用三角网法之类的。
算出挖方量和填方量，看看它们之间的差距到底有多大。
四、土方调配计划。
1. 就近原则。
挖出来的土，能填到附近的低洼地方就先填到附近。
就像收拾家里东西，哪里有空地就先把东西放在哪里，别舍近求远。
这样可以减少土方的搬运距离，既省力又省时间。
2. 分层调配。
如果填方的地方比较深，不能一下子把土都填进去。
就像盖房子打地基一样，得一层一层地来。
先填下层的土，压实了，再填上层的土。
这样填出来的地才结实，不会以后出现塌陷之类的问题。
五、施工过程中的调整。
1. 动态监测。
在施工的时候，要像医生给病人做检查一样，时不时地看看土方的情况。
桩基承载力自平衡法检测方案
试验桩自平衡法、声波透射法检测方案1 概述1.1 工程概况为了保证施工的顺利进行和结构的安全可靠，根据国家规范和设计有关文件，对该工程指定的试桩采用静载（自平衡法）进行检测，并对试桩采用声波透射法进行桩身完整性检测。
1.2 试验目的1.确定桩身完整性2.确定单桩竖向抗压极限承载力1.3 试验依据1．《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）2．《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2014）3．《基桩静载试验自平衡法》（JT /T738-2009）4．《基桩承载力自平衡检测技术规程》（山东省工程建设标准）6. 设计图纸7. 地质报告2地质情况依据勘察报告，、各岩土层相关灌注桩桩基参数建议如下表：3桩身完整性检测声波透射法测试原理声波透射法检测仪器设备及现场联接如下图所示。
声波透射法试验示意图超声波透射法检测桩身结构完整性的基本原理是：由超声脉冲发射源在砼内激发高频弹性脉冲波，并用高精度的接收系统记录该脉冲波在砼内传播过程中表现的波动特征；当砼内存在不连续或破损界面时，缺陷面形成波阻抗界面，波到达该界面时，产生波的透射和反射，使接收到的透射能量明显降低；当砼内存在松散、蜂窝、孔洞等严重缺陷时，将产生波的散射和绕射；根据波的初至到达时间和波的能量衰减特征、频率变化及波形畸变程度等特性，可以获得测区范围内砼的密实度参数。
测试记录不同侧面、不同高度上的超声波动特征，经过处理分析就能判别测区内砼的参考强度和内部存在缺陷的性质、大小及空间位置。
在基桩施工前，根据桩直径的大小预埋一定数量的声测管，作为换能器的通道。
测试时每两根声测管为一组，通过水的耦合，超声脉冲信号从一根声测管中的换能器发射出去，在另一根声测管中的声测管接收信号，超声仪测定有关参数并采集记录储存。
换能器由桩底同时往上依次检测，遍及各个截面。
说明：桩身完整性判定见《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2014中表4单桩竖向抗压静载试验（自平衡法）4.1自平衡试验简介自平衡法由1960年代的以色列Afar Vasela 公司开创并于1979年申请了专利称为通莫静载法(T-pile ®)。
地基基础工程检测方案(静载(自平衡法)、声波透射法、低应变法)
资质证号：计量认证号：地基基础工程检测方案工程名称：××××××××××××委托单位：××××××××××××工程地点：××××××××××××检测方法：静载（自平衡法）、超声波透射法、低应变法XXXX桩基检测有限公司二○一一年九月目录1 概述 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 试验目的 (3)1.3 试验依据 (3)2地质情况 (4)2.1 地层描述及物理性能参数 (4)2.2 柱状图 (4)3 检测方法 (4)3.1静载（自平衡法） (4)3.1.1方法特点 (4)3.1.2 检测原理 (4)3.1.3 检测桩施工要求 (5)3.1.4 检测前期室内工作安排 (6)3.1.5 测试规程 (6)3.1.6 测试步骤、架基准梁 (7)3.1.6 检测数据的分析、整理 (8)3.1.7试桩图 (8)3.2桩身完整性检测 (10)3.2.1 声波透射法 (10)3.2.2 低应变法 (10)4 质量保证体系 (11)4.1 人员质保体系 (11)4.2 设备质保体系 (12)5 进度安排及报告提供的内容 (12)5.1进度安排 (12)5.2报告提供内容 (12)6工程桩静载试验后的压浆措施 (12)附表一 (14)工程实例（部分） (14)××试桩工程基桩检测方案编制：审核：1 概述1.1 工程概况工程情况简介××××××××××××。
自平衡法桩基检测实例
自平衡法桩基检测实例核心提示：自平衡法桩基检测实例一、前言杭州市某改造工程，全线长918.76m。
主线高架标准宽度为25m。
一座半互通式立交。
高架桥基础采用大直径钻孔灌注桩，桩径为250cm、150cm、120cm、1...自平衡法桩基检测实例一、前言杭州市某改造工程，全线长918.76m。
主线高架标准宽度为25m。
一座半互通式立交。
高架桥基础采用大直径钻孔灌注桩，桩径为250cm、150cm、120cm、100cm 四种，主要桩径为120cm。
受业主委托，我院于于2007年11月1日对整治工程1根试桩进行荷载箱预埋，整个预埋工作都在现场技术人员的指导监督下顺利进行,并于2007年11月28日～11月29日进行了静载荷试验现场测试工作。
试验采用自平衡法，并用慢速维持荷载法加载，按预先制定的试验方案严格遵照测试规程进行，现场测试顺利。
二、工程地质概况根据场地岩土工程勘察报告，场地桩长范围内主要地层分布参见下表1，岩土主要物理力学特征详见地质勘察报告。
表1: 主要地层分布表(对应Z6 孔) 层号土层名称层底标高(m) 层厚(m) 桩周土摩阻力极限标准值(KPa) 桩端土承载力极限标准值(KPa) ①填土 3.95 1.1 / ②-1 亚粘土 2.15 1.8 22.0 ②-2 亚砂土-7.45 9.6 30.0 ⑦-1 亚粘土-18.35 10.9 24.0 ⒁-1 全风化粉砂岩-19.45 1.1 50.0 ⒁-2 强风化粉砂岩-34.35 14.9 80.0 ⒁-3 弱风化粉砂岩/ 4.5（桩端进入持力层深度140.0 8000.0 三、试桩参数本段试验共进行3根试桩的静载试验。
其中1根采用自平衡深层静载荷试验方法，2根采用堆载法。
本次为1根（SZ1），试验方法采用自平衡法。
有关试桩参数见表2：表2：SZ1试桩主要参数表试桩编号SZ1 备注试桩位置H25墩中心桩号以北3m以西2m处试验方法自平衡参考钻孔Z6 桩径（mm）1200 荷载箱外径（mm）1050 砼标号C25 桩顶标高（m）试桩砼浇至地表，标高约4m 桩底标高（m）-38.85 桩长（m）42.85 荷载箱埋设位置桩端持力层14-3弱风化粉砂岩持力层顶标高（m）-34.35 进入持力层深度（m）4.5 设计计算容许承载力(kN) 6850 荷载箱额定荷载(kN) 8000 设计要求试验荷载(kN) 13700 荷载分级15级备注1）试桩钢筋笼延伸至桩底2）试桩不作为工程桩用四、试验方法、检测设备与执行标准（一）测试原理基桩自平衡深层静载荷试验是把荷载箱置于桩身预定深度，利用载荷箱上部桩侧摩阻做反力，进行端阻力、单桩竖向极限承载力检测，荷载箱提供向上、向下的内力，从而使桩端阻力与桩侧阻力基本相等而达到平衡。
自平衡法静载试验在桩基检测中的应用
27.05m~43.36m 时，不同荷载下的桩身轴力值差距较明显，
说明在不同标高下，不同荷载对试桩桩身轴力的影响程度
有一定差异。
试桩 1 分级加载下的桩身位移见表 5。由表 5 可知，加
载结束后，下桩累计位移最大，当荷载级别为 15 级时，其
累计位移为 5.22mm ；上桩累计位移最大，当荷载级别为 15
1 工程概况
3 结果分析
某高层住宅建筑面积约为 23650m2，框架结构，有 3
层地下室。项目抗震设防烈度为 8 度设防，耐火等级为 II
级，耐久年限为 50 年。场地地层岩性主要为第四系冲洪
积岩、第三系泥灰岩及白垩系泥质砂岩和砾岩等。
为分析桩身承载力及其在荷载作用下的变形规律，选
取 3 根试验桩作为研究对象，试桩相关参数见表 1。3 根
1.00
6 8550 0.89
2.84
0.53
1.71
0.52
1.52
7 9975 0.95
3.78
0.58
2.30
0.46
1.98
8 11400 1.01
4.79
0.44
2.73
0.37
2.35
9 12825 1.13
5.93
0.50
3.23
0.46
2.81
试桩 2 分级加载下的桩身轴力—标高曲线如图 3 所 示。由图 3 可知，试桩 1 与试桩 2 的桩身轴力—标高曲线 变化趋势具有一致性，随着标高增加，桩身轴力呈先增加
缆线长度/m 数量 标高/m
缆线长度/m 数量 标高/m
地面 桩顶 62.90 52.01
截面1 17 3
51.26
表 2 试桩 1、试桩 2 传感器布设方案
土方自平衡
土方自平衡
是指在土方工程中，通过计算和规划填方与挖方量，使得场内土方在挖土、回填、堆放和外运等环节达到平衡状态。
这种平衡状态有助于避免土方的浪费和流失，降低工程成本，并确保工程进度和质量。
土方自平衡方案主要包括以下几个方面：
1. 施工部署及土方开挖和运输：根据施工图纸和现场条件，合理安排土方开挖、回填、堆放和外运的顺序和周期，确保一边开挖的同时，另一边能满足回填需求。
2. 平衡土方的堆放：根据现场实际情况，选择合适的区域作为土方平衡堆放地，使得挖出的土方能够有效地回填到其他地方，减少土方外运量。
3. 土方平衡计算：通过计算填方和挖方量，确保二者大致相等。
例如，建筑物挖土工程量 1000 平方米，回填土 300 平方米，场内堆放 100 平方米，土方外运 900 平方米。
4. 质量保证措施：为确保土方工程质量，实施严格的质量监控和检测，包括土壤密度、含水量等指标的检测，确保土方工程的安全和稳定。
5. 自平衡法检测桩基：采用自平衡法进行桩基检测，可以在不影响工程进度和成本的前提下，有效地评价成桩质量的可靠性。
土方自平衡是土方工程中一种重要的管理策略，通过合理的规划和部署，可以达到土方资源的合理利用，降低工程成本，保障工程质量和进度。
自平衡法的桩基检测
自平衡法桩基检测实例一、前言市某改造工程，全线长918.76m。
主线高架标准宽度为25m。
一座半互通式立交。
高架桥根底采用大直径钻孔灌注桩，桩径为250cm、150cm、120cm、100cm四种，主要桩径为120cm。
受业主委托，我院于于2007年11月1日对整治工程1根试桩进展荷载箱预埋，整个预埋工作都在现场技术人员的指导监视下顺利进展,并于2007年11月28日～11月29日进展了静载荷试验现场测试工作。
试验采用自平衡法，并用慢速维持荷载法加载，按预先制定的试验方案严格遵照测试规程进展，现场测试顺利。
二、工程地质概况根据场地岩土工程勘察报告，场地桩长围主要地层分布参见下表1，岩土主要物理力学特征详见地质勘察报告。
表1: 主要地层分布表(对应Z6孔)层号土层名称层底标高层厚桩周土摩阻桩端土承载三、试桩参数本段试验共进展3根试桩的静载试验。
其中1根采用自平衡深层静载荷试验方法，2根采用堆载法。
本次为1根〔SZ1〕，试验方法采用自平衡法。
有关试桩参数见表2：表2：SZ1试桩主要参数表四、试验方法、检测设备与执行标准〔一〕测试原理基桩自平衡深层静载荷试验是把荷载箱置于桩身预定深度，利用载荷箱上部桩侧摩阻做反力，进展端阻力、单桩竖向极限承载力检测，荷载箱提供向上、向下的力，从而使桩端阻力与桩侧阻力根本相等而到达平衡。
在试验加载过程中，根据规要求，记录逐级荷载及相应的桩身向上和向下的位移，得到荷载与位移关系曲线，根据规评价基桩的极限承载力、端阻力和侧阻力等参数。
〔二〕实验仪器设备本次基桩自平衡试验采用的设备有：荷载箱〔国家一级计量部门标定〕、电动油泵与压力表、百分表等。
加载采用荷载箱，通过高压油泵输油加载，加载力值由压力表测读，试桩的位移量测采用百分表人工测读，荷载箱加载时，共架设5只百分表，其中2只测量荷载箱向下位移，2只测量荷载箱向上位移，1只测量桩顶向上位移。
现场数据经整理分析后绘制成：荷载箱向下位移Q-s曲线和s-lgt曲线，荷载箱向上位移U-δ曲线和δ-lgt曲线，并可根据需要转换为与传统试桩方法等效的桩顶Q-s曲线。
建筑基桩自平衡静载试验技术规程2017
建筑基桩自平衡静载试验技^规程JGJ/T403-20171总则1.0.1为在建筑基桩自平衡静载试验中做到安全适用、技术先进、数据准确、评价正确，制定本规程。
1.0.2本规程适用于传统静载试验条件受限时的基桩竖向承载力检测和评价。
1.0.3建筑基桩自平衡静载试验除应符合本规程外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2术语和符号2.1术语2.1.1自平衡静载试验 self-balancedstaticloadingtest在桩身中预埋荷载箱，利用桩身自重、桩侧阻力及桩端阻力互相提供反力的试验方法。
2.1.2平衡点 balancedposition基桩上段桩桩身自重及极限桩侧摩阻力之和与下段桩极限桩侧摩阻力及极限桩端阻力之和基本相等的位置。
2.1.3荷载箱 loadcell自平衡静载试验中用于施加荷载的加载装置。
2.1.4等效转换方法 equivalentconversionmethod将自平衡静载试验的荷载箱向上、向下的荷载-位移曲线等效转换为相应传统静载试验的荷载-位移曲线的方法。
2.2符号2.2.1几何参数A——荷载箱的面积；hA——桩身截面面积；pL u——上段桩长度；L——荷载箱埋深；zu——桩身周长。
2.2.2作用与作用效应q——侧摩阻力；sQ——桩端的轴力；bQ——单桩竖向承载力极限值；uQ ——上段桩的极限加载值；uuQ ——中段桩的极限加载值；umQ ——下段桩的极限加载值；uds——桩顶位移；s——荷载箱向上位移；us——荷载箱向下位移。
d2.2.3其他E ——桩身弹性模量；W——荷载箱上部桩的自重与附加重量之和，附加重量包括设计桩顶以上超灌高度的重量、空桩段泥浆或回填砂、土自重；P——荷载箱有效面积比；Y 1——受检桩的抗压摩阻力转换系数；Y ——受检桩的抗拔摩阻力转换系数。
23基本规定3.1一般规定3.1.1自平衡静载试验的检测数量应满足设计要求，不应少于同一条件下桩基分项工程总桩数的1%,且不应少于3根；当总桩数小于50根时，检测数量不应少于2根。
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济南西部会展中心（展览中心部分）工程自平衡桩基施工方法
编制人：
审核人：
审批人：
中国建筑第八工程局有限公司
2016年月日
目录
1.1编制依据 (1)
1.2执行标准 (1)
1.3试验桩选桩原则 (1)
1.4检测压力 (2)
1.5检测要点 (3)
1.6仪器设备 (3)
1.7试桩要求 (3)
1.8荷载箱位置 (4)
1.9试验加/卸载方法 (5)
1.10试验后注浆 (6)
1.1 编制依据
编制依据见下表1.1。
表1.1编制依据汇总表
1.2 执行标准
方案所执行的标准见下表1.2。
1.3 试验桩选桩原则
本工程桩基分为8个检测区段，不同类型桩现场静载试装数量为本类型桩数的1%，且大于等于3根；本工程直径800mm及以上的桩基采用自平衡试桩，800mm以下的桩基采用静载法，具体抽检数量见下表1.3。
表1.3桩身承载力检测抽检数量
1.4 检测压力
自平衡测桩法是在桩身平衡点位置安设荷载箱，沿垂直方向加载，即可同时测得荷载箱上、下部各自承载力。
荷载箱的位置一般在桩身下部1/3处，具体位置还需要根据第三方检测单位计算结果确定。
自平衡测桩法的主要装置是一种经特别设计可用于加载的荷载箱。
它主要由活塞、顶盖、底盖及箱壁四部分组成。
顶、底盖的外径略小于桩的外径，在顶、底盖上布置位移棒。
将荷载箱与钢筋笼焊接成一体放入桩体后，即可浇捣混凝土成桩。
试验时，在地面上通过油泵加压，随着压力增加，荷载箱将同时向上、向下发生变位，促使桩侧阻力及桩端阻力的发挥。
由于加载装置简单，多根桩可同时进行测试（图1.4）。
图1.4 桩承载力自平衡试验示意图
数据采集P P
1.5 检测要点
自平衡试桩法相对于传统试桩法（堆载法和锚桩法）具有以下几个特点：
1）省时：土体稳定即可测试，一般15天左右，并可多根桩同时测试，大大节省测试时间。
2）省力：没有堆载，也不要笨重的反力架，检测十分简单、方便、安全、无污染。
3）不受场地条件限制：每桩只需一台高压油泵、一台数据采集仪，检测设备体积小、重量轻，任何场地（基坑、山上、地下、水中）都可。
4）不受加载吨位限制：目前最大加载值已超过十万千牛。
5）综合费用低：试桩完全按工程桩制作，无需浇到地面，对有地下室的建筑基桩，试桩长度可大大缩短（就本工程而言，试桩长度比常规方法缩短了尽20米）。
1.6 仪器设备
1）加载设备
（1）每根试桩采用一个环形荷载箱——专利产品，其加载值的率定曲线由计量部门标定。
（2）高压油泵：最大加压值为60MPa，加压精度为每小格0.5MPa，其压力表亦由计量部门标定。
2）位移量测装置
（1）电子位移传感器
量程50mm（可调），每桩4只，通过磁性表座固定在基准钢梁上，2只用于量测桩身荷载箱处的向上位移，2只用于量测桩身荷载箱处的向下位移。
由计量部门标定；
（2）电脑及数据自动采集仪一套。
1.7 试桩要求
1）检测桩除严格满足建筑桩基技术规范以及设计院要求外，由于自平衡测桩法的需要，自平衡检测桩施工时应注意以下几点：
（1）绑扎和焊接钢筋笼，由施工单位负责，测试单位配合，位移管（注浆管）连接用套筒围焊，确保护管不渗泥浆，与钢筋笼绑扎成整体。
（2）荷载箱应立放在场地上，钢筋笼所有主筋与荷载箱外缘围焊，并确保钢筋笼与荷载箱起吊时不会脱离，保证钢筋笼与荷载箱在同一水平线上，再点焊喇叭筋，喇叭筋上端与主筋，下端与内圆边缘点焊，保证荷载箱水平度小于5‰（图1.7）。
图1.7 荷载箱连接示意图
（3）工程桩混凝土标高以图纸为依据，导管通过荷载箱到达桩端浇捣混凝土，当混凝土接近荷载箱时，拔导管速度应放慢，当荷载箱上部混凝土大于2.5m时导管底端方可拔过荷载箱，浇混凝土至设计桩顶以上0.8m；荷载箱下部混凝土坍落度宜大于200mm，便于混凝土在荷载箱处上翻。
（4）埋完荷载箱，保护油管及钢管封头（用钢板焊，防止水泥浆漏入）。
（5）灌注混凝土时，要求制作一定量的混凝土试块，待测试时作混凝土强度试验。
（6）检测期间应保证不间断供电（380V、220V两种电源），检测桩周围10米内不得有较大的振动。
（7）布置平衡梁（基准梁），采用I20A工字钢。
基准桩采用I20A工字桩打入土中不少于1m。
基准梁一端与基准桩铰接，另一端与基准桩焊接，基准梁长度由试桩影响区域确定。
1.8 荷载箱位置
确定荷载箱位置，主要根据上部桩侧摩阻力（考虑修正系数）及自重之和与下部桩侧摩阻力及端阻力相等来计算。
以Za247#基桩为例，参照地勘101号孔进行估算，计算依据：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.9及表5.4.6-2（抗拔桩承载力验算）、《基桩静载试验自平衡法》（JT
/T738-2009）。
荷载箱上部按抗拔桩计算，下部按抗压桩计算。
按设计图纸要求，计算有效桩长36.6m。
计算结果见下表：
土层编号土层
名称
Qik
(kPa)
桩径900mm、桩长36.6m
层厚（m）
极限侧摩阻力（kN）；
后注浆增强系数βsi
抗拔极限侧
摩阻力（kN）
抗压极限侧摩阻力
（kN）
2 ②粉质粘土45 1.2 213.6；1.4
3 ③粘土45 2.0 356.1；1.4
4 ④粘土50 1.0 197.8；1.4 5
⑤粉质粘土50 2.7 534.1；1.4
⑤-1粉土40 0.5 79.1；1.4
6 ⑥粉质粘土50 1.8 356.1；1.4
7 ⑦-1粘土60 2.5 593.5；1.4 ⑦粉质粘土55 4.7 1095.8；1.5 ⑦-2细砂50 1.3 312.3；1.7
8 ⑧-1粉质粘土73 1.5 464.2；1.5 ⑧粘土80 2.0 633.0；1.4 ⑧-1粉质粘土73 1.5 464.2；1.5 ⑧粘土80 6.0 1899.1；1.4
9 ⑨粉质粘土70 3.6 1068.2；1.5
距桩顶30.6m处平衡点以上侧摩阻力约6210kN
10 ⑩辉长岩残积土70 1.9 563.8；1.5
12 ○
12-1强风化辉长
岩
170 2.4 2075.4；1.8
13
强风化辉长岩
（桩端持力层）
极限端阻3078kN（后注浆增强系数2.2）计算结果表明，Za247#基桩荷载箱布置在距离桩端6.0m处较合理。
其余基桩荷载箱位置均参照本方法进行，在此不再赘述,由第三方检测单位计算结果确定。
1.9 试验加/卸载方法
根据国内规范和相关设计要求，采用慢速载荷维持法进行加载。
加载：加载应分级进行，每级加载为预估加载力的1/10，首级加载按分级加载值的两倍加载。
卸载：分5级卸载，每级卸载为加载级别的2倍。
加载数据记录：每级加载后在第1h内观察第5、15、30、45、60min的位移值，以后每隔30min观察一次，以判断稳定状态。
稳定标准：每级加载每一小时的向上、向下位移量均不大于0.1 mm，并连续出现2次（从加载后30min开始，按1.5h连续三次每30min的位移量计算）。
卸载数据记录：每级卸载后，按第15、30、60min记录一次残余沉降。
卸载至零后维持3h，观测残余变形。
终止加载条件：
①某级荷载作用下，位移量大于或等于前一级荷载作用下位移量的5倍。
但位移能相对稳定且上、下位移量均小于40 mm时，宜加载至位移量超过40 mm。
②某级荷载作用下，位移量大于前一级荷载作用下位移量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准。
③已达到最大极限加载值。
④当荷载—位移曲线呈缓变型时，可加载至位移量60mm~80mm；在特殊情况下，根据具体要求，可加载至累计位移量超过80mm。
1.10 试验后注浆
试验后，利用补浆导管(也可以利用声测管)对荷载箱加载后桩体间隙进行补浆处理，并保证补浆部分的桩体强度不低于桩体设计参数。
具体要求如下:
①通过预埋的位移管（粗）进行压水清洗，一管中压入清水，待另一管中流出的污水变成清水时，开始对荷载箱处的缝隙进行压浆；
②压入的水泥浆采用P.O.42.5水泥，水灰比为0.6～0.5；
③补浆量以从一根位移管压入，另一根位移管冒出新鲜水泥浆为准，然后封闭管头采用压力补浆，压力2-4MPa，持续1小时，压浆水泥量0.5～1.0t（以压浆压力、压浆量双重控制）；
④压浆浆液，其强度应不低于桩身砼强度。
⑤注浆过程实施全程监督,并记录注浆量。