5m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
预应力张拉方法与计算
预应力张拉方法与计算预应力张拉就是在构件中提前加拉力，使得被施加预应力张拉构件承受拉应力，进而使得其产生一定的形变，来应对结构本身所受到的荷载，包括构件自身重量的荷载、风荷载、雪荷载、地震荷载作用等等。
在工程现场的你，不懂预应力怎么炫技？！先张法懂不？先张法是在砼构件浇筑前先张拉预应力筋，并用夹具将其临时锚固在台座或钢模上，再浇筑构件砼，待其达到一定强度后(约75%)放松并切断预应力筋，预应力筋产生弹性回缩，借助砼与预应力筋间的粘结，对砼产生预压应力。
台座由台面、横梁和承力结构组成。
按构造形式不同，可分为墩式台座、槽形台座和桩式台座等。
台座可成批生产预应力构件。
台座承受全部预应力筋的拉力，故台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，以免因台座变形、倾覆和滑移而引起预应力的损失。
墩式长线台座墩式台座由现浇钢筋砼做成，台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，台座设计应进行抗倾覆验算与抗滑移验算。
⑴抗倾覆验算：式中：N——预应力筋的张拉力；e1——张拉力合力作用点至倾覆点的力臂；G——台墩的自重力；L——台墩重心至倾覆点的力臂；Ep——台墩后面的被动土压力合力；e2——被动土压力合力至倾覆点的力臂。
对于与台面共同工作的台墩，倾覆点的位置宜选在砼台面下4～5cm处。
⑵抗滑移验算：式中：K——抗滑移安全系数，不小于1.3；N1——抗滑移的力，对于独立台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力产生。
台墩与台面共同工作时，预应力筋的张拉力几乎全部传给了台面，可不进行抗滑移验算。
槽式台座由端柱、传力柱、横梁和台面组成，既可承受张拉力和倾覆力矩,加盖后又可作为蒸汽养护槽。
适用于张拉吨位较大的吊车梁、屋架、箱梁等大型预应力砼构件。
钢模台座：先张法预应力筋张拉流程：预应力筋的张拉：⑴单根钢丝张拉：台座法多进行单根张拉，由于张拉力较小，一般可采用10～20kN电动螺杆张拉机或电动卷扬机单根张拉，弹簧测力计测力，优质锥销式夹具锚固。
⑵整体钢丝张拉：台模法多进行整体张拉，可采用台座式千斤顶设置在台墩与钢横梁之间进行整体张拉，优质夹片式夹具锚固。
箱梁预应力张拉在施工中存在的问题及控制措施
箱梁预应力张拉在施工中存在的问题及控制措施【摘要】随着经济的快速发展，我们的公路建设进入了快速发展阶段，桥梁作为公路建设中投资比例较大的工程，特别是在当前高速公路施工中受到的重视度不断增强，目前桥梁施工技术的不断进步，箱梁由于其具有较好的整体性和美观性在当前桥梁工程中得到广泛应用。
但在箱梁施工中由于设计和施工工序都较为复杂，所以施工中质量控制存在较大的困难。
本文对箱梁预应力张拉施工中的波纹管、后张法预应力结构张拉力和预应力结构张拉前裂缝等施工中存在的问题进行分析，并进一步对箱梁预应力张拉施工的质量控制措施进行了具体的阐述。
【关键词】波纹管；预应力；张拉；质量控制；措施1、箱梁预应力张拉在施工中容易发生的问题1.1波纹管堵塞导致波纹管发生堵塞的原因较多，在施工过程中没有严格按照相关规范来进行施工、波纹管定位不精确导致变折扭曲、套管松动等现象，混凝土浇筑过程中振捣时存在失误操作，导致波纹管受到破坏，使水泥砂浆直接渗漏到波纹管中，另外由于波纹管自身的质量缺陷也会导致发生漏浆使波纹管发生堵塞的情况。
一旦有堵管的情况发生，就会在后期预应力施工时，钢绞线穿束无法通过，或是钢绞线实际伸长值与设计值之间存在较大的差距，使工期受到影响，导致人力和物力的浪费。
1.2后张法预应力结构张拉力控制的问题施加预应力张拉时应力大小控制不准，实测延伸量与理论计算延伸量超出规范要求的±6%。
其主要原因：①油表读数不够精确。
目前，一般油表读数至多精确至1Mpa，1Mpa以下读数均只能估读，而且持荷时油表指针往往来回摆动。
②千斤顶校验方法有缺陷。
千斤顶校验时无论采用主动加压，还是被动加压，往往都是采用主动加压整数时对应的千斤顶读数绘出千斤顶校验曲线，施工中将张拉力对应的油表读数在曲线上找点或内插，这样得到的油表读数与千斤顶实际拉力存在着系统误差。
另外，还可能由于千斤顶油路故障导致油表读数与千斤顶实际张拉力不对应。
③计算理论伸长量时，预应力钢铰线弹模取值不准。
箱梁后张法预应力张拉
中铁一局物资工贸禹城制梁场阳青龙摘要：高速铁路客运专线桥梁施工中，已普遍采纳后张法预应力简支箱梁，因此成立正确的预应力体系尤其重要，以下对高速铁路客运专线32m后张法预应力简支箱梁，预应力施工技术、张拉理论伸长值计算及施工常见问题解决方案进行探讨。
Abstract: In the high speed passenger transportation special line railroad bridge construction, has widely used tensioning pre-stressed simple support box Liang, therefore the establishment correctpre-stressed system especially is important, the following to high speed passenger transportation special line 32m tensioningpre-stressed simple support box Liang, the pre-stressed construction technology, pulls the theory elongation value computation and the construction frequently asked questions solution carries on the discussion.关键词：后张法，预应力筋，张拉，伸长值，计算Key word: post tensioning method, prestressed tendon, opens pulls, elongated value, computation随着我国经济持续的进展，人们生活水平的提高和人口的增加及城市化进程的加速，“十一五”期间，中国将完成时速在300千米以上的客运专线大约5457千米。
后张法预制箱梁施工中常见问题及解决方法
后张法预制箱梁施工中常见问题及解决方法引言后张法预制箱梁是一种非常常用的大型预制构件，其具有强度高、耐久性好等优点，因此在大型桥梁和高速公路的建设中得到了广泛的应用。
然而，在后张法预制箱梁的施工过程中，常常会出现一些问题，例如梁体变形、悬臂段沉降等，这些问题如果不及时解决，将会对梁的质量和使用寿命产生不良的影响。
因此，本文将就后张法预制箱梁施工中常见问题及其解决方法进行分析，以期为相关施工人员提供参考。
后张法预制箱梁施工的特点后张法施工作为目前大型预制箱梁施工中较为常用的一种施工方式，其特点如下：1.后张法施工采用的是悬挑施工方式，施工过程中要进行多次张拉和松弛，它的好处是大幅度减少了基础、支架的建造量，提高了工程进度，减少了对车流的影响，节约了建设成本。
2.后张法施工完成时，需要进行预应力张拉，可使梁内应力大均匀些，使整梁的强度、刚度提高，对桥梁的寿命有好处。
同时，使支座在荷载的作用下沿梁长轴将荷载传递给桥墩, 以达到安全运行所需。
3.后张法施工中，需要安装许多螺栓、钢绳等配件来实现梁的张拉、松弛，同时需要把这些配件精确地定位才能达到预期的效果。
后张法预制箱梁施工中常见问题及其解决方法问题一：梁体变形后张法预制箱梁的施工过程中，如果梁体变形，对梁的质量和使用寿命产生不良影响。
常见的梁体变形主要有以下几种：问题一.1：纵向变形纵向变形主要表现为梁体弯曲、离地和扭曲。
其原因主要是张拉效果不良、应力释放不均匀、悬挑支架偏心等。
解决方法：1.通过增加张拉力来增加梁体的刚度，以消除变形；2.对支架进行调整，使其处于梁体的重心附近，以避免偏心；3.对支架的尺寸和强度进行评估，以确保支架能够承受梁体的重量和荷载。
问题一.2：横向变形横向变形主要表现为梁体的挠度和侧倾。
其原因主要是施工过程中张拉力控制不当、支架超负荷等。
解决方法：1.控制张拉力的大小和分布，使其能够充分均匀地作用于整个梁；2.对支架进行调整，以减少支架的位移，避免超负荷。
后张法预应力钢绞线张拉施工
后张法预应力钢绞线张拉施工后张法预应力钢绞线张拉施工是指在混凝土结构中，通过在结构内部张拉预应力钢绞线来提高结构承载力的一种施工方法。
本文将介绍后张法预应力钢绞线张拉施工的步骤、注意事项以及在施工过程中的质量控制。
后张法预应力钢绞线张拉施工主要分为以下几个步骤：1、预应力钢绞线的制作和布置。
根据设计要求，将钢绞线切割成一定长度的束或单根，并将其按照设计要求布置在混凝土结构中。
2、锚具的安装。
将锚具安装在混凝土结构的两端，确保锚具与钢绞线紧密连接。
3、张拉设备的选择与安装。
选择合适的千斤顶和压力表，将其安装在混凝土结构的两端，确保其能够承受预应力钢绞线的张拉力。
4、张拉力的计算与调整。
根据设计要求，计算出预应力钢绞线的张拉力，并将其调整到所需值。
5、张拉操作。
在张拉过程中，需要时刻关注压力表的读数，确保钢绞线的张拉力符合设计要求。
同时，还需要对钢绞线的伸长量进行测量，确保其符合设计要求。
6、锚固操作。
在达到设计要求的张拉力后，需要对钢绞线进行锚固，确保其能够保持稳定的预应力。
在后张法预应力钢绞线张拉施工过程中，需要注意以下几点：1、钢绞线的材质和规格必须符合设计要求，同时需要检查其是否受损或存在质量问题。
2、锚具的型号和规格必须与钢绞线相匹配，同时需要检查其是否完好无损。
3、张拉设备的选择需要根据钢绞线的规格和所需张拉力进行选择，同时需要对其进行定期维护和校准。
4、在张拉过程中，需要注意安全问题，如佩戴安全帽、安全带等。
5、在施工过程中，需要做好质量控制，如对钢绞线的切割长度、锚具的安装等进行检查。
后张法预应力钢绞线张拉施工能够显著提高混凝土结构的承载力和抗裂性能，对于保证结构的安全性和稳定性具有重要意义。
在实际施工过程中，需要严格按照设计要求和施工规范进行操作，确保施工质量符合要求。
还需要做好质量管理和安全控制工作，确保施工过程的安全性和稳定性。
预应力钢绞线张拉计算程序预应力钢绞线张拉计算程序：实现精确控制的必备工具在现代化的建筑和工程设计中，预应力钢绞线被广泛用于各种结构中，如桥梁、大跨度建筑、高速公路和电力传输设施等。
后张法预应力张拉施工控制要点
后张法预应力张拉施工控制要点摘要：预应力钢绞线施工是桥梁施工质量控制的关键环节之一，在施工中要高度重视。
本文就箱梁预应力钢绞线施工中的各施工环节质量控制进行了论述。
关键词：后张法预应力；张拉施工；质量控制Abstract: Prestressed steel strand construction bridge construction quality control is one of the key links in the construction, should take seriously highly. In this paper, box beam prestress steel strand construction in the construction process quality control is discussed.Key words: prestressed; tension construction; quality control前言在现代的预应力箱梁施工中，预应力钢绞线施工和孔道压浆占着举足轻重的地位，是预应力能否正确建立并达到设计目的的关键，必须严格按设计、规范施工，积累丰富的施工经验应用于实际，以保证其质量。
1、锚、夹具的质量控制        锚具应按设计要求采用，能满足分级张拉、补张拉以及放松预应力的要求。
锚具、夹具进场时，除按出厂合格证和质量证明书核查其锚固性能类别、型号、规格及数量外，还应按下列规定进行验收。
        1.1 外观检查。
从每批中抽取10%的锚具且不少于10套，检查其外观尺寸。
梁板预应力张拉及计算书
16m空心板梁后张法预应力张拉施工方案及计算书、张拉条件碎强度达到设计强度的85%,且浇注不少于7天后方可进行预应力钢绞线张拉施工。
、张拉方法所有钢绞线均采用两端同时对称张拉。
张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验,实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原Ho三、张拉程序0一初应力（T0（10%（rcon）一控制应力（Tcon（0.75fpk）一持荷5min一锚固。
张拉顺序为:左N1一右N2一右N1一左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉。
四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用小15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检测。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表如下：预应力钢束明细表板位钢束编P参数计算长度（mm下料长度（mm延伸量（mm束数预应力钢束共长（m）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（成中板1m=4156071680748.9233.64*15-430.616.82n=3156571685748.1233.74*15-330.812.1边板1m=4156071680748.9233.64*15-430.616.82n=4156571685748.1233.74*15-430.716.8六、千斤顶、油表千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
后张法预应力的质量控制
后张法预应力的质量控制在现代建筑工程中，后张法预应力技术因其能够有效提高结构的承载能力、减少裂缝和变形等优点，得到了广泛的应用。
然而，要确保后张法预应力施工的质量，需要对各个环节进行严格的控制。
本文将从材料、施工工艺、预应力筋张拉、孔道压浆等方面详细探讨后张法预应力的质量控制要点。
一、材料质量控制1、预应力筋预应力筋是后张法预应力施工中的关键材料，其质量直接影响到结构的安全性和耐久性。
预应力筋应具有高强度、低松弛等性能，且表面不得有裂纹、油污、锈蚀等缺陷。
在采购预应力筋时，应选择正规厂家生产的产品，并要求厂家提供质量证明书和检验报告。
在入场前，应对预应力筋进行抽样检验，检验项目包括力学性能、尺寸偏差等，确保其质量符合设计要求和相关标准。
2、锚具、夹具和连接器锚具、夹具和连接器是将预应力筋固定在混凝土构件中的重要部件，其性能应符合国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370）的规定。
锚具、夹具和连接器应具有足够的强度、硬度和锚固性能，且与预应力筋的匹配性良好。
在使用前，应对其进行外观检查和硬度检验，如有裂纹、变形或硬度不符合要求的，不得使用。
3、波纹管波纹管是预留预应力孔道的材料，其质量应符合设计要求和相关标准。
波纹管应具有足够的强度和刚度，且密封性良好，不得有孔洞、裂缝等缺陷。
在安装波纹管时，应确保其位置准确、固定牢固，防止在混凝土浇筑过程中发生位移或变形。
二、施工工艺质量控制1、预留孔道预留孔道的位置和尺寸直接影响到预应力筋的布置和张拉效果。
在预留孔道时，应根据设计要求采用合适的方法，如预埋波纹管法、钢管抽芯法、胶管抽芯法等。
预留孔道的中心线应与设计中心线重合，偏差不得超过规定值。
孔道的直径应根据预应力筋的根数和直径确定，且应保证预应力筋能够顺利穿过。
2、混凝土浇筑混凝土浇筑是后张法预应力施工中的重要环节，其质量直接影响到结构的整体性和耐久性。
在浇筑混凝土前，应检查预留孔道的位置和密封性，确保无误。
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专项施工方案审批表承包单位：合同号：工程箱梁张拉伸长量计算书工程项目部二0一五年十二月七日工程25m箱梁预应力张拉伸长量计算1 工程概况（1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土，（2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。
钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2；边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2；(3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。
(4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。
(5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15%（测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。
2 油压表读数计算(1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01(2) 钢束为3股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa 4千斤顶，yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*10%+0.01=2.0Mpa 张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*20%+1.18=5.1Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*20%+0.51=4.4Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*20%+0.84=4.8Mpa 4千斤顶，yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*20%+0.01=4.0Mpa 张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*100%+1.18=21.0Mpa2千斤顶，yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*100%+0.51=20.0Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*100%+0.84=20.5Mpa 4千斤顶，yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*100%+0.01=19.7Mpa (3) 钢束为4股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*10%+1.18=3.8Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*10%+0.51=3.1Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*10%+0.84=3.5Mpa 4千斤顶，yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*10%+0.01=2.6Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*20%+1.18=6.5Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*20%+0.51=5.7Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*20%+0.84=6.1Mpa 4千斤顶，yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*20%+0.01=5.3Mpa张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*100%+1.18=27.6Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*100%+0.51=26.6Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*100%+0.84=27.1Mpa 4千斤顶，yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*100%+0.01=26.3Mpa3 伸长量计算(1)预应力筋的理论伸长△L（mm）按下式计算：L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度（mm）Ap=预应力筋的截面面积（mm2）：取140Ep=预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
取EP=1.977×105Mpa曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：Pp=P（1-e-（kx+μθ））/（k x +μθ）式中：Pp-预应力筋平均张拉力（N）；P-预应力筋张拉端的张拉力（N）；x-从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数,取0.0015；μ-预应力筋与孔道管壁的磨擦系数，取0.25注：预应力筋为直线时Pp=P（2）伸长量采用分段终点力计算方法：例如AB段，A端的力为P（A），则B端的力为P(B)=2×P(A)×（1-e-（kx+μθ））/（k x +μθ）-P(A)；分段伸长量计算△L方法：例如AB段，A端的力为P（A），B端的力为P（B），则AB 端的分段伸长量计算△L＝（P(A)+ P（B））/2×L/(Ep×Ap×N)，其中N为钢绞线的根数。
箱梁（中跨）中N1钢束计算伸长量：N1 第一段AB=8.391m 第二段BC=5/180×40000π=3.491m第三段CD=0.907m θ=5ON1 第一段张拉端张拉力P=1860×140×4×0.75=781.2（KN）θ=0x=8.341(m)kx+μθ=0.0125865e-(kx+μθ)=0.987492Pp=781.2×(1-0.987492)/0.0125865×2-781.2=771.46(KN)△L1=(771.46+781.2)/2×1000000×8.341/(140×1.93×105×4)=59.92mm N1 第二段θ=5×π/180=0.08726646(rad)x=3.491(m)kx+μθ=0. 027053e-(kx+μθ)=0.9733097Pp=771.46×2×(1-0.9733097)/0.027053-771.46=750.77(KN)△L2=(750.77+771.46)/2×1000000× 3.491)/(140× 1.93×105*4)=24.58mmN1第三段θ=0x=0.907(m)kx+μθ=0.0013605e-(kx+μθ)=0.9986404Pp=750.77×2×(1-0.9986404)/ 0.0013605-750.77=749.78(KN)△L3=(749.78+750.77)/2×1000000×0.907)/(140×4×1.93×105)=6.30mmN1理论伸长量为（△L1+△L2+△L3）×2=（59.92+24.58+6.3）*2=181.6mm 附：N1、N2、N3、N4钢束详细计算表4 张拉控制预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长量进行校核实际伸长量与理论伸长量的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ，该初应力为张拉控制应力σcon的10%，伸长量从初应力时开始测量。
预应力筋的实际伸长值除量测的伸长之外，必须加上初应力以下的推算伸长值。