施工方案(计算书)
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塘沽区五星广场石材干挂工程
二次深化设计计算书
一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程
二、工程概况
三、设计依据
1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸
2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考)
3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87)
4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考)
5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95)
6、建筑防雷设计规范(GB50057-94)
7、负结构设计手册
8、金属与石材幕墙工程技术规范
9、甲方要求
四、设计荷载
1、大面石材幕墙自重荷载设计值
自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2
2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2
3、地震
4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放
大系数βE=5.0
石材幕墙设计计算书
基本参数:天津地区
抗震8度设防
a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0
一、风荷载计算
1、标高为8.900处风荷载计算
⑴. 风荷载标准值计算:
Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2)
βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算):
μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445
βgz=0.89×(1+2μf)=1.683
μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260
风荷载体型系数μs=1.20
Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)
=1.683×1.260×1.2×0.500
=1.272kN/m2
⑵.风荷载设计值:
W:风荷载设计值:Kn/m2
Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用
W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2
二、板强度校核:
石材校核:(第一处)
1.石材强度校核
校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2
Ao:石板短边长:0.600m
Bo:石板长边长:1.200m
a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m
b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m
t: 石材厚度:25.0mm
ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500)
查表得:0.0763
Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2
垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0.160×1200.000/1000
=0.960kN/m^2
荷载组合设计值为:
Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk
=2.405kN/m^2
应力设计值为:
σ=6×m1×Sz×b^2×10^3/t^2
=6×0.0763×2.405×0.500^2×10^3/25.0^2
=0.4398kN/m^2
0.43984kN/m^2≤3.700N/mm^2 强度可以满足要求2. 石材剪应力校核
校核依据:γmax≤[γ]
γ.石板中产生的剪应力设计值(N/mm^2)
n:一个连接边上的挂钩数量:2
t:石板厚度:25.0mm
d:槽宽:7.0mm
s:槽底总长度:60.0mm
β:系数,取1.25
对边开槽
γ=Sz×Ao×Bo×β×1000/[n×(t-d)×s]
=0.261N/mm^2
0.261N/mm^2≤1.800N/mm^2
石材抗剪强度可以满足
3.挂钩剪应力校核xz
校核依据: γmax≤[γ]
γ:挂钩剪应力设计值(N/mm^2)
Ap:挂钩截面面积:19.600mm^2
N:一个连接边上的挂钩数量:2
挂板抗剪强度可以满足
三、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算:(第1处)
幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算:
1.选料:
⑴风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4
Wk:风荷载标准值:1.272kN/m^2
B:幕墙分格宽:1.200m
qw=1.4×Wk×B
=1.4×1.272×1.200
=2.137kN/m
(2)立柱弯矩:
Mw:风荷载作用下立柱弯矩(KN·m)
qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.137(kN/m) Hsjcg:立柱计算跨度:3.900m
Mw=(L1^3+L2^3)/8/(L1+L2)×qw
=(2.250^3+1.650^3)/8/(2.250+1.650)×2.137
=1.088kN·m
qEA:地震作用设计值(KN·m^2):
Gak:幕墙构件(石材包括石材挂件)的平均自重:1200N/M^2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:
qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(KN·m^2) qEAk=5×amax×GAK
=5×0.160×1200.000/1000
=0.960 KN·m^2
γE:幕墙地震作用分项系数:1.3
qEA=1.3×qEAk
=1.3×0.960
=1.248 KN/m^2
qE:水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEA×B
=1.248×1.200
=1.498 KN/m
ME:地震作用下立柱弯矩(KN·m):
ME=(L1^3+L2^3)/8/(L1+L2)×qE
=(2.250^3+1.650^3)/8/(2.250+1.650)×1.498
=0.762 KN·m
M:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(KN·m)
采用Sw+0.5SE组合
M=Mw+0.5×ME
=1.088+0.5×0.762
=1.469 KN·m
(3)W:立柱抗弯矩预选值(cm^3)
W=M×10^3/1.05/215.0
=1.469×10^3/1.05/215.0
=16.616cm^3
qwk:风载荷线分布最大荷载集度标准值(kn/m)
qwk=wk*b
=1.272*1.200
=1.562kn/m
qek:水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kn/m)
qek=qeak*b
=0.960*1.200
=1.152kn/m
2.选用立柱型材的截面特性:
型材强度设计值:215.00N/mm^2
型材弹性模量:E=2.1*10^5N/mm^2
X轴惯性矩:Ix=94.250cm^4
Y轴惯性矩:Iy=59.600cm^4
X轴抵抗矩:Wx1=23.560cm^3
Y轴抵抗矩:Wy1=23.560cm^3
型材截面积:A=10.560cm^2
型材计算校核处壁厚:t=4.000mm