叠合楼板支撑计算书
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。
叠合板计算书--DBS1-67-4120-22
叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。
为平行于桁架筋方向的叠合板边长。
该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
PC结构叠合楼板模板及支撑架计算书
板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m计算简图如下：根据混凝土设计规范GB 50010-2010叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA sx=ξb h0ξb=β1/(1+f y/E sεcu)=0.8/(1+360/(2×105×0.0033))=0.5177x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm叠合板混凝土受压区的受弯承载力α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m叠合板钢筋受拉区的受弯承载力f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载1、强度验算M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/600000＝1.2N/mm2﹤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×9004/(384×30000×16200000)=0.06mmν＝0.06mm﹤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.9=6.298kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.9=3.463kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.9＝2.835kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.9＝0.292kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.463×0.92+0.125×2.835×0.92＝0.638kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.292×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.292×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.592kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[6.298×0.252/2，0.292×0.252/2+3.15×0.25]＝0.797kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.638，0.592，0.797]＝0.797kN·mσ=M max/W=0.797×106/85333=9.335N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.463×0.9+0.625×2.835×0.9＝3.543kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.292×0.9+0.688×3.15＝2.331kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[6.298×0.25，0.292×0.25+3.15]＝3.223kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[3.543，2.331，3.223]＝3.543kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.543×1000/(2×80×80)＝0.83N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.9＝3.207kN/m 挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×3.207×9004/(100×9350×341.333×104)＝0.343mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm ；悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=3.207×2504/(8×9350×341.333×104)＝0.049mm≤[ν]＝2×l 1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！ 六、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距h d (mm) 1500 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200 顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 立柱钢管截面类型(mm) Φ48×2.5 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.5 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 357 立柱截面回转半径i(mm) 16.1 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 3.86 抗压强度设计值[f](N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l 01=kμ1(h d +2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l 0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=max[l 01，l 0]/i=3159/16.1=196.211≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q 1有所不同： 小梁验算q 1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×1]×0.9 = 5.324kN/m 同上四～六步计算过程，可得：R1＝9.041kN，R2＝5.99kN，R3＝7.377kN，R4＝5.99kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918查表得，φ＝0.203不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.041，5.99，7.377，5.99]=9.041kNf＝N1/(ΦA)＝9041/(0.203×357)＝124.753N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/16.1=226.624查表得，φ1=0.143不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.041,5.99,7.377,5.99]+1×1.2×0.15×2.8=9.545kN f=N/(φ1A)＝9.545×103/(0.143×357)=186.97N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.8/3.8=0.737＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算f ak 140kPa满足要求！。
组合楼板计算书
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3、施工阶段支撑间距验算（其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90） 施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，需按强度和挠度验算最大无支撑间距，以确 定施工阶段是否需设置临时支撑。 3.1、单跨板： 计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算，其计算简图如下。
3.1.1、压型钢板强度验算： 3.1.1.1、组合一，最大弯矩截面为跨中截面
2、压型钢板的结构功能： 2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇筑混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。 2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载， 此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。 3、结构验算： 3.1、施工阶段：通过最大无支撑间距计算，判断在施工阶段是否需要设置临时支撑。 3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。 4、验算规范： 4.1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 4.2、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4.3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) 4.4、《压型金属板设计施工规程》(YBJ 216-88) 4.5、《组合楼板设计与施工规范》(CECS 2732010) 4.6、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98) 4.7、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018—2002)
得： LL /180 3 Ea I / 0.00521 180qk ) 3.31 m 3.2.2.2、挠度条件二：容许挠度[ω]=20mm。
叠合板支撑体系
青建集团股份公司施工方案韩洼社区农民经济适用房项目叠合板支撑体系施工方案批准：审核：编制：青建集团股份公司2014年06月目次第一章编制依据 ........................................................................... 错误!未定义书签。
第二章工程概况 ........................................................................... 错误!未定义书签。
2.1工程信息.........................................................................错误!未定义书签。
2.2施工特点及难点 ..............................................................错误!未定义书签。
第三章施工组织 ........................................................................... 错误!未定义书签。
3.1施工准备.........................................................................错误!未定义书签。
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PC结构叠合楼板模板及支撑架计算书
板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规》GB 50009-20125、《钢结构设计规》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型混凝土叠合板面板厚度t(mm) 60面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.3 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.43面板弹性模量E(N/mm2) 30000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2. 5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下：根据混凝土设计规GB 50010-2010叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA sx=ξb h0ξb=β1/(1+f y/E sεcu)=0.8/(1+360/(2×105×0.0033))=0.5177x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm叠合板混凝土受压区的受弯承载力α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm=10 kN·m叠合板钢筋受拉区的受弯承载力f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626 kN·m因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载1、强度验算M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/600000＝1.2N/mm2﹤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×9004/(384×30000×16200000)=0.06mm ν＝0.06mm﹤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 80×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 85.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 341.333 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.9=6.298kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.9=3.463kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.9＝2.835kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.9＝0.292kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.463×0.92+0.125×2.835×0.92＝0.638kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.292×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.292×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.592kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[6.298×0.252/2，0.292×0.252/2+3.15×0.25]＝0.797kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.638，0.592，0.797]＝0.797kN·mσ=M max/W=0.797×106/85333=9.335N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.463×0.9+0.625×2.835×0.9＝3.543kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.292×0.9+0.688×3.15＝2.331kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[6.298×0.25，0.292×0.25+3.15]＝3.223kN V max＝max[V1，V2，V3]＝max[3.543，2.331，3.223]＝3.543kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.543×1000/(2×80×80)＝0.83N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.9＝3.207kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.207×9004/(100×9350×341.333×104)＝0.343mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.207×2504/(8×9350×341.333×104)＝0.049mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、立柱验算1、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=max[l01，l0]/i=3159/16.1=196.211≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×1]×0.9 = 5.324kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝9.041kN，R2＝5.99kN，R3＝7.377kN，R4＝5.99kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918查表得，φ＝0.203不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.041，5.99，7.377，5.99]=9.041kN f＝N1/(ΦA)＝9041/(0.203×357)＝124.753N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/16.1=226.624查表得，φ1=0.143不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.041,5.99,7.377,5.99]+1×1.2×0.15×2. 8=9.545kNf=N/(φ1A)＝9.545×103/(0.143×357)=186.97N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.8/3.8=0.737＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.545/(0.9×0.1)＝106.056kPa≤f ak＝140kPa满足要求！。