闭口型压型钢板组合楼板验算
闭口型压型钢板-混凝土组合楼板纵向抗剪性能试验研究
摘
要： １ 对 ８块 ＹＸ ６—８ —５ Ｂ ５１ ５５ ５闭 口型 压 型 钢 板 一 凝 土 组 合 楼 板 进 行 了纵 向 抗 剪 性 能 试 验 研 究 ， 察 了 楼 混 考
板 厚 度 、 型 钢板 厚 度 以 及 剪 跨 等 因素 对 组 合 楼 板 纵 向抗 剪 性 能 的影 响 ． 到 了组 合 板 的极 限 承 载力 、 形 和 压 得 变 破 坏 形 态 以及 压 型 钢 板 与混 凝 土 之 间 的滑 移 ． 验 结 果 表 明 ： 着 组 合 板 和 压 型 钢 板 厚 度 的增 大 ， 合 板 的纵 试 随 组 向抗 剪 承 载 力 越 大 ； 跨 越 大 ， 向抗 剪 承 载 力 越 小 ； 跨 比较 小 的 试 件 主 要 发 生 纵 向剪 切 粘 结 破 坏 ， 跨 比 剪 纵 剪 剪 较 大 的组 合 板 主 要 发 生 弯 曲破 坏 和 弯 曲 剪 切 粘 结 破 坏 ． 于 欧 洲 规 范 ４的建 议 公 式 ， 试 验 结 果 进 行 线 性 回 基 对
一
混凝 土 组合 楼板 研究 的热 点 之一 ＿ ］ 关 于压 型钢 板一 １． ＿ ５ 混凝 土组 合 板 的纵 向抗 剪 承载 力计 算 ， 国现行 我
《 高层 民用 建筑 钢结 构设 计规 程 》６（Ｇ ９９ ） 议采 用 叠合 面 的受 剪 承载 力 验算 ， ＿ Ｊ Ｊ９ —８ 建 主要适 用 于 早期 国
归 得 到 了 适 用 于 该 板 型 的压 型钢 板 ～ 混 凝 土 组 合 楼 板 的纵 向 剪 力 粘 结 系 数 ｍ、 可为 该 种 楼板 的 工 程设 计 提 ，
供参考． 关 键 词 ： 口型 压 型 钢 板 ； 合 楼 板 ； 向抗 剪 性 能 ； 验 研 究 闭 组 纵 试
压型钢板组合楼板计算
压型钢板组合楼板计算1.确定楼板布置和尺寸：根据建筑设计要求，确定楼板的布置和尺寸。
楼板的布置应满足结构强度、刚度和振动要求，尺寸应满足使用功能和建筑节约的要求。
2.根据楼板负荷和跨径计算楼板厚度：根据楼板所承受的荷载和跨度，计算楼板的合理厚度。
压型钢板组合楼板通常采用现浇混凝土楼板，其厚度应满足混凝土挤压所需的最小厚度，并考虑楼板的弯曲和剪切等荷载。
3.计算楼板的自重：根据楼板的几何尺寸和单位体积重量，计算楼板的自重。
楼板在计算自重时应考虑到横向压型钢板的重量和混凝土的重量。
4.计算楼板的荷载：根据楼板的使用要求和建筑规范，计算楼板的荷载。
楼板的荷载包括永久荷载和活荷载，如人员、设备和家具等。
计算荷载时应考虑楼板的几何特性和荷载分布。
5.计算楼板的弯曲和剪切：根据楼板在荷载作用下的弯曲和剪切，计算楼板的截面形态和受力状态。
压型钢板组合楼板的弯曲和剪切计算可以采用经典板梁理论和托伦拜恩定理等计算方法。
6.设计楼板的钢筋：根据楼板的受力状态和构造要求，设计楼板的钢筋。
对于压型钢板组合楼板，楼板的钢筋主要包括横向钢筋和纵向钢筋。
横向钢筋应布设在压型钢板的腹板和翼缘上，纵向钢筋应布设在楼板的靠近支承端。
7.检查楼板的振动和变形：根据楼板的荷载和构造要求，检查楼板的振动和变形。
楼板的振动应满足人员舒适性的要求，变形应满足建筑的使用功能和结构的安全性。
综上所述，压型钢板组合楼板的计算是一个复杂而繁琐的过程，需要考虑多个因素和条件。
准确的计算可以确保楼板结构满足使用要求和安全要求。
在实际工程中，应根据具体情况和建筑规范进行计算和设计，并进行必要的验算和调整，以确保楼板结构的安全可靠性。
闭口型压型钢板-混凝土组合楼板受剪承载力的试验研究
ｗｉｈ Ｃｌｓ ｄ Ｐｒ ｆｌｄ Ｓ ｅ ｌＳ ｅ －ｏ ｃ ｅｅ ｔ ｏ ｅ ｏ ｅ ｔｅ ｈｅ ｔｃ ｎ ｒ ｔ ｉ
ＷＵ ｉ ＨＩＱｉｇｘ ａ Ｒｕ ，Ｓ ｎ － ｕ ｎ，Ｗ ＥＩＸｕ （ ｏｌ ｅ ｆＣ Ｅ ｇｎｅｉｇ， ’ Ｓｉ ｔ ￣ａ ｄＴ ｃｎｃｌＵ ｉ ｒｉ ｆＡｒ ｉｃｕｅ ’ｎ，Ｓ ａ ｎ ／７０ ５ ，Ｃ ｉ Ｃ ｌｇ ｆ ｎ ｉｅｒ 鲫 ｃ ｎｉ ｎ ｅ ｉ ｎｚ ｓｙｏ ｃ ｔ ｔｒ ， ｅ ｏ ｎ ｅ ｆ ｈ ａ ｅ ｔ ｈｅ ａ ｈａ ｘ １０ ５ ｈｎ ａ）
一
土组合楼板 的纵向抗剪承栽力计算公式 。
关键词 ： 压型钢板 ； 组合楼板 ； 纵向受剪承 栽力 中 图分类号 ： Ｕ５ １ ３ ； Ｕ２ ５ Ｔ １ ．５ Ｔ ２ 文献标识码 ： Ａ
文章编号 ： ６ ２ ｌ４ （ｏ ８ ｏ —０ ３—０ １ ７一 ｌ４ ２ ０ ）４ ｌ７ ２
压型钢板组合楼板计算
8.88 KN.m
板跨中处弯矩 M2 =0.125q*S*S
3.11 KN.m
一个波长内上
层配筋
As'
=
（注：此处指
的是波宽范围
内的钢筋面
积）
bmin ho'=h-20
=
b1min
=
=
X=(As'*fy)/(f c*bmin)
=
≤
ξb*ho'=
楼板所能承受
最大弯矩 M2'
=
fc*bmin*X*(ho
Δq)
容许
[fmax]=S/200
fmax
不满足条件
[fmax]
5.10 mm 5.49 mm 6.34 mm
7.42 mm 8.58 mm 0.00
16.93 mm 18.53 mm 18.53 mm
18 mm
(此处不满足 时，调整压型 钢板型号或者 加设支撑）
四.
裂缝验算
标准组合下荷
载Q
面筋直径D
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
闭口型压型钢板-混凝土组合楼板纵向粘结性能试验
ｓ ｉ ｇ ｎ ａ ｎｄ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ”．ｔ ｈ ｅ ｓ ｈ ｅ ａ ｒ ｂ ｏ ｎ ｄ ｃ ｏ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｔ ｓ／ ｎ ａ ｎ ｄ ｗｅ ｒ ｅ ｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｅ ｄ．Ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ｏｒ ｆ
第２ ９卷第 １ 期 ２ ０ １ ３年 ２月
结
构
工
程
师
Ｖｏ １ ． ２９．Ｎｏ ． １
Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕｒ ａ ｌ Ｅｎｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｓ
Ｆ ｅ ｂ ．２ ０ １ ３
闭 口型 压 型 钢 板 一混 凝 土 组 合 楼 板 纵 向粘 结 性 能 试 验
张 洁 刘祖 华 袁 苗 苗 张金 凤 郑 圆 圆
Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ｓ ｉ ｘ ｃ ｏ ｍ ｐ ｏ ｓ ｉ ｔ ｅ ｌ ｆ ｏ ｏ ｒ ｓ ｌ ａ ｂ ｓ（ Ｙ Ｘ ６ ５ — １ ８ ６ — ５ ５ ８ ）ｗ ｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｃ ｌ ｏ ｓ ｅ ｄ ｐ ｒ ｏ ｉ ｆ ｌ ｅ ｄ
ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ — ｃ ｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ ａ ｎ ｄ ｂ ｙ ｕ ｓ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｓ ｐｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｄ ｂ ｙ ｔ ｈ ｅ ＣＥＣＳ ２ ７ ３： ２０ １ ０ “Ｃｏ ｄ ｅ ｏｒ ｆ ｃ ｏ ｍｐ ｏ ｓ ｉ ｔ ｅ ｓ ｌ ａ ｂ ｓ ｄ ｅ —
有 完全 消失 ， 两者依 然 以一 定的相 互作 用共 同承担荷 载 。
闭口型压型钢板一混凝土组合楼板刚度试验研究
近 年 来 ， 着我 国经 济社 会 的发 展 ， 随 由于 闭 口型 组 合楼 板避 免 了开 口型组 合楼 板底 凹 凸不平 、 后期 吊
的刚度 ， 采用 ７ 块闭 口型压型钢板一 混凝土组合楼板进行载荷试验 ， 并加入 ４ 块开 口型组合板作 为对照 。文章 通过分析试验结 果 ，
得 到了端部栓钉 、 钢板厚度 、 剪跨 比、 混凝土板厚影响闭 口型组合板 刚度 的影响规律 ， 比较在相 同影响 因素下 开 口型与闭 口型组 并 合板受载刚度变化的区别 。
关 键 词 ： 口型 压 型 钢 板— 凝 土 组 合 板 ； 度 ； 验 研 究 闭 混 刚 试 中图 分 类 号 ： ＴＵ３ ５ ７ 文 献标 识 码 ： Ａ 文章 编 号 ：６ ３５８ （０ ２ ０ —１ ２０ １７ —７ １２ １ ）２０ ５ —４
０ 引
言
７ ， 验构件 均按 文献 ［］ ）试 １中组合楼 板 的构造要 求设 置
组合楼 板 ， 一组 为 开 口型组 合 板 。试 件 两端 均采 用 简
支， 千斤顶在四分点位置加载， 为保证荷载传递的均匀
收 稿 日期 ：０ ２０— ５修 改 日期 ：０ ２０—２ ２ １—２１ ； ２ １ —３０
１ ０ ｉ， ０ｍｉ 栓钉直径为 １ ｍｌ 高度为１０ ｉ， ３ １ ６ ｉ， ｌ １ ｌ 构件参 ｍｌ
基金项 目： 安徽高校省级 自然科学基金资助项 目（ ２ １ Ｂ ３ ） ＫＪ ０ １ １０
作者简介 ： 沈
毅（ ９ ６ ， ， １ ８ 一） 男 安徽合肥人 ， 肥工业 大学硕士生 ； 合
压型钢板组合楼板计算
压型钢板组合楼板计算
计算压型钢板组合楼板的首要任务是确定钢板和混凝土的受力状态。
钢板的受力主要包括承受楼板荷载和承受横向剪力两部分。
楼板荷载由建
筑设计师根据楼板用途和使用要求计算得出。
横向剪力是指楼板在受力过
程中产生的纵向剪力，它是由荷载和地震力引起的，通过将楼板分为若干
梁和板单元，然后根据力学原理计算每个单元的受力状况，最终得出楼板
整体的横向剪力。
根据钢板的受力状态，可以计算出钢板的抗弯承载力。
压型钢板组合
楼板的截面形状一般为矩形或梯形，根据其截面形状和受力情况可以采用
弯矩法进行计算。
将楼板分为若干截面，根据力学原理和材料力学性能计
算每个截面的抗弯承载力，最终得出楼板整体的抗弯承载力。
钢板和混凝土的结合性能也是压型钢板组合楼板计算的重要考虑因素。
钢板和混凝土之间需要有一定的粘结力，才能保证楼板的整体受力性能。
计算时需要考虑混凝土的粘结强度、钢板的抗滑强度等参数，以及受到环
境湿度、温度等因素的影响。
除了受力计算，还需要对压型钢板组合楼板的其他方面进行设计。
例如，需要根据不同楼层的使用要求确定板厚、横梁间距、板边齿槽的尺寸
等参数。
此外，还需要进行楼板的连接设计，确保楼板之间的连接牢固可靠。
在楼板施工过程中，还需要进行现场监测和质量验收，以确保楼板符
合设计要求。
总之，压型钢板组合楼板的计算涉及到多个方面，包括受力计算、材
料性能计算、结合性能计算等。
在进行计算时，需要充分考虑各种因素，
确保楼板结构的安全可靠。
闭口型压型钢板-混凝土简支组合楼板的承载性能论文
闭口型压型钢板-混凝土简支组合楼板的承载性能普通钢筋混凝土板相比，压型钢板与混凝土组合楼板具有施工周期短、成本低、整体稳定性好、地震反应低等优点，其在国际上特别是在西方发达国家已经得到了广泛的应用。
图1.1 组合楼板结构图1.1.1 压型钢板的使用分类压型钢板楼板体系可为两种情况：第一种为压型钢板只承担硬化之前的混凝土自重和施工荷载，另一种为压型钢板在混凝土硬化后代替普通钢筋混凝土楼板的抗拉钢筋的作用，即分别为模板用压型钢板和组合楼板用压型钢板。
一般组合楼板用压型钢板，为了增强混凝土楼板和压型钢板之间的粘接力，在钢板表面上具有压痕。
这种压型钢板可分为三种，即开口型、缩口型、闭口型。
1.1.2. 压型钢板与混凝土的连接形式压型钢板-混凝土组合楼板受荷载时，在压型钢板与混凝土楼板的连接处采用各种方法保证足够的组合效应。
比如，改变压型钢板截面形式以增加叠合面上的摩擦粘结（图 1.3（a））；在压型钢板上设置压痕以增加接触面上的机械粘结（图1.3（b））；在压型钢板上翼缘焊接横向钢筋（图 1.3（c））。
此外，也可在压型钢板端部设置栓顶连接件以增加组合楼板端部锚固，通常与（1）~（3）组合使用。
1.1.3 组合楼板的力学特性及破坏模式压型钢板-混凝土组合楼板的承载能力与破坏模式有关，通常有如下三种破坏形式(见图 1.4)。
（1）弯曲破坏当压型钢板与混凝土板之间保证完全组合时，组合楼板沿着最大弯矩的垂直截面Ⅰ-Ⅰ(见图 1.4)发生弯曲破坏。
在组合楼板具有适当的含钢率时，组合楼板破坏类似于钢筋混凝土板的力学特性。
这种破坏一般出现在剪跨比较长的板上。
弯曲破坏的组合楼板与普通钢筋混凝土楼板，承载力计算比较容易，但是实际情况下在钢板与混凝土板界面上会发生一定的滑移。
（2）纵向剪切破坏当混凝土与压型钢板的界面抗剪切粘结强度不足时，有可能沿着图1.4 所示的Ⅱ-Ⅱ截面发生剪切破坏，这种破坏形式为压型钢板-混凝土组合楼板的主要破坏模式之一。
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200 mm
组合楼板两端支 座状况:
3m
19 mm 2690 mm2/m
376 N/mm2 14.3 N/mm2
设计载重： 楼板自重 （W1）： 附加静载 （W2）： 使用活载 （W3）：
5.02 kN/m2 2.5 kN/m2 8.5 kN/m2
荷载系数
1.2
荷载系数
0.000 m = 0.5 mm
3×1000/360=
0.001 m = 0.6 mm
跨中挠度符合 要求
8.3 mm
14.3× 135×
fc×hc×1000= 1000=
塑性中 和轴位
置在钢 承板肋 顶
混凝土受压
区高度:
h'=As×Fs/(fc×
1000)
=2690× 376/(14.3×
计算内力臂 长度 ：d=H 截面抵抗弯 矩:Mr=0.9× As×Fs×d2= 1010790 × 145.7=
PROJECT:
SUBJECT: DATE:
中山市博览中心
组合楼 板使用 阶段验 算 2020/4/14
楼板厚度 （H）：
楼板计算净 跨距 （Ln）：
钢承板型 号： 钢承板截面 重心距板底 高度 （h0）：
钢承板每米 宽幅截面积 （As）：
钢承板屈服 强度 （Fy）： 钢承板设计 强度 （Fs）： 混凝土强度 等级：
按弹性理论 计算组合楼 板的跨中挠 度 查产品型录 断面性质表 短期荷载作 用下的组合 截面惯性矩 Is：
长期荷载作 用下的组合 截面惯性矩I ｌ：
荷载短期组 合值：
Ps=W1+W2+
W3=
荷载长期组 合值：
Pl=W1+W2+0
.5W3= 短期荷载作 用下的跨中 挠度△ s=0.0054× Ps×Ln×Ln ×Ln×Ln/(E ×Is)
1.2
荷载系数
1.4
按塑性理论 验算抗弯承 载力 计算线荷 载：q=1.2× （W1＋W2) ＋1.4×W3
=1.2× (5.02+ 2.5)+1 .4× 8.5
计算设计弯 矩Mu： =0.091×q× Ln×Ln
=
20.92 kN/m
=0.091 ×
20.92 ×3×3
判定塑性中 和轴位置：
2690× As×Fs= 376=
△ s=0.00 54× 16.02 ×3×3 ×3× 3/(2.1 × 6843)=
长期荷载作 用下的跨中 挠度△ l=0.0054× Pl×Ln×Ln ×Ln×Ln/(E ×Il)
△ s=0.00 54× 11.77 ×3×3 ×3× 3/(2.1 × 4042)=
允许最大挠 度Ln/360：
5.02+2.5 +8.5=
5.02+2.5 +8.5× 0.5=
=
17.14 kN*m
1010790 N/m 1930500 N/m
上
70.7 mm 145.7 mm
132506395.0 N*mm
=
132.5 kN*m
>Mu,满足要求
6843 cm4 4042 cm4 16.02 kN/m 11.77 kN/m