组合楼板计算实例
组合楼板计算1.5mm压型钢板
组合楼板方案计算书计算：复核：审核：日期：2015年11月中铁四局集团二Ｏ一五年十一月十一日目录1计算说明 (1)2计算依据 (1)3跨度3m的组合楼板 (1)3.1验算条件 (1)3.2计算荷载 (1)3.3施工阶段内力验算 (2)3.4强度验算 (3)3.5挠度验算 (5)4跨度3.4m的组合楼板 (5)4.1验算条件 (5)4.2计算荷载、 (6)4.3施工阶段内力验算 (6)4.4强度验算 (7)4.5挠度验算 (9)5结论 (9)组合楼板方案计算书1计算说明本工程楼板最大跨度为3.4米，计算时按照3.0m与3.4mi两种跨度进行计算，施工阶段施工荷载标准值按照1.5kN/m2进行计算，楼板厚度为120mm。
设计采用YXB-51-155-620压型钢板与混凝土组合楼板的方案，本计算书为验算该方案能否满足施工阶段的要求。
2计算依据本工程计算时主要参照以下规范、图纸：1、深圳地铁汇通大厦结构设计图纸2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4、《组合楼板设计与施工规范》（CECS 273-2010）5、《钢与混凝土组合楼板》（05SG522）3跨度3m的组合楼板3.1验算条件本工程按照简支梁与连续梁两种情况进行计算，梁间距 3.0m，楼板厚度120mm，施工荷载1.5kN/m2，压型钢板型号为YXB-51-155-620，压型钢板材质为Q345B级钢，压型钢板抗拉强度设计值为300f Mpa=。
3.2计算荷载恒荷载：压型钢板及钢筋自重（每平方米）：10.230.150.38kN/mg=+=楼板自重：20.122525 1.0=3.0kN/mg b h=⨯⨯=⨯⨯施工荷载：11.5 1.5 1.0=1kN/m.5p b=⨯=⨯荷载标准值：0.38 3.0+1.5=4.88kN/mBg=+荷载基本值：()0.38 1.2 3.0 1.4+1.5 1.4=k 0.9 6.08N/m J g =⨯⨯⨯⨯+ YXB-51-155-620压型钢板剖面图如下图1所示：图1-压型钢板剖面图3.3施工阶段内力验算简支状态当压型钢板按照单跨简支布置时计算模型简化为简支梁进行计算，计算模型如下图2所示：图2-压型钢板计算简图-简支状态查《建筑结构静定计算手册得》： 最大跨中弯矩：M 中=6.84kN.m 最大支座反力：R=9.12kN 三跨连续状态当压型钢板按照3跨或以上连续布置时简化为三跨连续梁进行计算，计算模型如下图3所示：图2-压型钢板计算简图-3跨连续状态表1-三跨等跨跨内计算系数荷载图跨内最大弯矩 支座弯矩剪力M1M2MB MC V A (),B l r V (),C l r V VD0. 08 0. 025 -0.1 -0.1 0.4 0. 6 -0.5-0.5 0.6-0.4最大跨中弯矩：M 中= 4.38kN.m最大支座负弯矩：M 支=5.47kN.m 边支座最大支座反力：R=7.3kN 中间支座反力：20.06kN 最大剪力：10.94kN本工程压型钢板截面特性如下表-2所示：表-2 YXB-51-155-620截面特性表本工程选用压型钢板厚度为1.5mm 3.4强度验算简支状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：66.891023430029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求 压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：9.121000855010.13256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 支座局部承压验算：20.02/ 2.4(/90)w c R at fE l t θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5300206000(0.50.0210/1.2) 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：912076012w R N R ==< 满足要求 同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面应符合下列公式：001300u M M ==< 满足要求 7600.2313277w R R ==< 满足要求75300.23 1.252078u w M R M R +==+< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面：2222760()()0.78()0.61 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 3跨连续状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：65.471018630029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：10.941000855012.2256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 边支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5(0.5 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：7.3100060812w R N R ⨯==< 满足要求 中间支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.2 1.5(0.5 2.4(90/90)10924w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：20.061000167112w R N R ⨯==< 满足要求同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面（取中间支座进行验算）应符合下列公式：1860.621300u M M ==< 满足要求16710.1116924w R R ==< 满足要求 7530.620.10.72 1.252078u w M R M R +==+=< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面（取中间支座）：2222912()()0.62()0.43 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 综上计算可知：压型钢板强度在简支状态下满足要求；压型钢板强度在三跨连续状态强度满足要求。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例计算压型钢板混凝土组合楼承板所需进行的工程计算包括弯曲强度、剪切强度和承载力的计算。
首先，我们来计算该组合楼承板的弯曲强度。
根据材料力学理论，楼承板在负荷作用下会产生弯曲变形，其弯曲强度与截面的几何尺寸和材料力学性质有关。
弯曲强度的计算可以采用梁的弯曲方程：M=σy×S其中，M是弯矩，σy是混凝土的抗弯截面应力，S是承力截面的静矩。
在计算时，需要确定混凝土和压型钢板的性能参数，并根据结构要求确定截面尺寸。
接下来，我们来计算压型钢板混凝土组合楼承板的剪切强度。
当楼承板受到剪力作用时，会产生剪切破坏。
剪切强度的计算可以采用梁的剪切方程：V=τ×A其中，V是剪力，τ是承力截面的剪切应力，A是承力截面的有效面积。
在计算时，需要确定混凝土和压型钢板的性能参数，并根据结构要求确定截面尺寸。
最后，我们来计算压型钢板混凝土组合楼承板的承载力。
承载力是指组合楼承板能够承受的最大荷载。
承载力的计算需要考虑弯曲变形和剪切破坏两种破坏形式。
根据材料力学理论和结构力学原理，可以采用截面法计算承载力。
计算时需要确定承力截面的截面面积、弯矩、剪力等参数，并参考相应的承载力计算方法。
需要注意的是，在实际工程中，还需要考虑荷载组合、温度、振动等因素对压型钢板混凝土组合楼承板的影响，并进行相应的工程设计和验证。
以上就是压型钢板混凝土组合楼承板计算的一个实例。
在实际工程中，为了确保结构的安全和可靠，需结合实际情况进行详细的计算和分析，并在设计中满足相关的规范和标准要求。
组合楼板计算
钢承板计算一、钢承板如图所示。
计算取一个波距进行计算。
二、计算板件时，考虑加劲肋；计算截面特性时，则按板件拉平计算。
加劲肋计算(根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)第7.1.4条计算)：Iis=1/12×(1.2/cos38.6) ×123×2=442mm4bs=52.5mm3.66t4[(bs /t)2-27100/fy]0.5=320mm4< Iis>18t4全截面特性计算A=135×1.2+50×1.2+(60.5-2.4)×1.2×2=361.4mm2x=[135×1.2×(51-0.6)+50×1.2×0.6+(60.5-2.4)×1.2×(51/2-2.4/2+1.2)×2]/A=32.5mm三、板件有效宽度计算1、上翼缘板件，均匀受压，板件宽b=52.5mm，ψ=1.0 α=1.0，bc=b=52.5mm k=7.8-8.15ψ+4.35ψ2=4（腹板ψ=-32.5/(51-32.5)=-1.757，取ψ=-1.0，k=23.87，板件宽58mm）ξ= c/b×(k/k c)0.5=58/52.5×(4/23.87)0.5=0.452，k1=1/ξ0.5=1.487ρ=(205×k1×k/σ1)0.5=2.43918αρ=43.9， b/t=43.7518αρ>b/tb e /t=bc/tbe=52.5全截面有效2、腹板板件，板件宽b=58mm，ψ=-1.757取ψ=-1.0 α=1.15，bc=b/(1-ψ)=29.0mm k=23.87ξ= c/b×(k/k c)0.5=52.5/58×(23.87/4)0.5=2.211，k1=1/ξ0.5=0.31ρ=(205×k1×k/σ1)0.5=2.7218αρ=56.3， b/t=48.318αρ>b/tb e /t=bc/tbe=29.03、下翼缘受拉全截面有效四、有效截面计算Ae=135×1.2+50×1.2+29.0×2×1.2=291.6m2x=[135×1.2×(51-0.6)+50×1.2×0.6+29.0×1.2×(29.0×sin57.5/2+1.2)×2]/Ae=31.3mmIe=135×1.23/12+135×1.2×(51-0.6-31.3)2+50×1.23/12+50×1.2×(31.3-0.6)2+1.2/sin57.5×(29.0×sin57.5)3/12×2+29.0×1.2×(29.0×sin57.5/2+1.2-31.3)2×2] =141373mm4Ie=5.65×105mm4/mWe=18067mm3 /m五、施工阶段验算恒载：25×0.09+78.5×361×10-6×4=2.41kN/m2施工活荷载：1kN/m2施工集中活荷载：1kN跨度2.1mM=1/8×(2.4×1.2+1×1.4)×2.12+1/4×1×1.5×2.1=3.1kN.m2M/We=3.1×106/18067=172N/mm2满足挠度计算：(5qL4/384+PL3/48)/EIe=(5×3.4×21004/384+1000×21003/48)/(2.05×105×5.65×105) =9.1mm＜L/200=10.5mm 满足要求（实际楼承板铺设为连续铺设）六、使用阶段验算根据《钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程》YB9238-92计算X cc =Asf/fcb=361.4×205×4/(11.9×1000)=24.9mm 受压区在压型钢板之上上Y=h0-(Xcc/2)=125-32.5-24.9/2=80mm抗弯计算 Mu=0.8×11.9×24.9×1000×80=19KN.m恒载10kN/m2活载2kN/m2M=1/8×(10×1.2+2×1.4)×2.12=8.2kN.m<Mu负弯矩计算：Mmax=(0.107×10×1.2+0.119×2×1.4)×2.12=7.1KN.m，h=74mm，h=59mm（以压型钢板以上混凝土计算）As=7.1×106/0.9/360/59=371mm2 配Φ8@100(HRB400)。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例具体工程参数如下：-建筑高度：20米-楼板跨度：8米-楼板长度：20米-楼板厚度：200毫米-压型钢板规格：钢板型号为C型钢100*50*20*2.5-混凝土等级：C30-楼板自重：4.5kN/m²-活载标准值：2.0kN/m²根据实际情况，可以进行以下计算步骤：1.计算自重荷载楼板自重荷载可以通过面积乘以单位面积荷载来计算，即：自重荷载=楼板面积*楼板厚度*混凝土密度=20*8*0.2*25=800kN2.计算活载活载由活动人员、设备和家具等造成，根据标准值计算活载荷载，即：活载荷载=楼板面积*活载标准值=20*8*2=320kN3.计算总荷载总荷载等于自重荷载加上活载荷载，即：总荷载=自重荷载+活载荷载=800+320=1120kN4.计算正常使用状态下的楼板承载力设计值根据规范计算压型钢板的弯曲承载力和承载力设计值，计算式如下：弯曲承载力=(0.15*a*b^2+6*a*t*b)/λ弯曲承载力设计值=弯曲承载力*η其中：a = 100mm，b = 50mm，t = 2.5mmλ为系数，取1.0，表示通过保护层考虑了建筑物的防火要求η为系数，取1.0，表示未考虑疲劳损伤和喷射阻力效应代入计算可得：弯曲承载力=(0.15*100*50^2+6*100*2.5*50)/1.05.判断楼板厚度是否满足承载力要求根据承载力设计值和总荷载计算楼板的宽度，即：楼板宽度=总荷载/承载力设计值= 0.028m 或 28mm由于楼板的宽度小于压型钢板的宽度，因此需要根据实际计算得出更大的楼板宽度。
6.重新计算楼板的宽度假设偏心距为e，则楼板宽度为：楼板宽度=总荷载/承载力设计值+2*e根据规范，偏心距e应小于压型钢板的高度，取e=25mm代入计算可得：=0.028+0.05= 0.078m 或 78mm由于楼板的宽度仍然小于压型钢板的宽度，因此需要再次重新计算楼板宽度，直至宽度满足要求。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例压型钢板混凝土组合楼承板是一种常用于建筑结构中的板式材料，由压型钢板和混凝土构成。
压型钢板作为面板提供了强度和刚度，而混凝土则增加了板的承载能力和稳定性。
下面将通过一个计算实例来说明如何进行压型钢板混凝土组合楼承板的设计和计算。
实例：我们需要设计一种压型钢板混凝土组合楼承板，用于一个三层建筑的楼板。
楼板的跨度为6m，楼板的设计荷载如下：-楼板自重：2.5kN/m²-活荷载：2.0kN/m²-分布荷载：1.0kN/m²首先，我们需要计算楼板的荷载。
楼板的设计荷载为活荷载和分布荷载的总和，即设计荷载=活荷载+分布荷载=2.0kN/m²+1.0kN/m²=3.0kN/m²。
接下来，我们需要根据楼板的跨度和荷载来确定楼板的尺寸和截面形状。
根据经验公式，我们可以选择一种合适的楼板截面形状，例如矩形截面或T形截面。
在本例中，我们选择使用T形截面的压型钢板混凝土组合楼承板。
然后，我们需要计算楼板的受力情况。
楼板在跨度方向上主要受到弯矩和剪力的作用。
根据结构力学理论，我们可以计算得到楼板的弯矩和剪力分布。
在本例中，我们可以使用楼板弯矩和剪力图来计算。
接着，我们根据楼板受力情况来确定楼板的截面尺寸。
根据压型钢板混凝土组合楼承板的设计原则，楼板的钢板面板和混凝土厚度需要满足弯矩和剪力的要求。
我们可以使用弯矩和剪力公式来计算得到合适的截面尺寸。
最后，我们还需要对楼板进行校核，确保楼板满足设计要求。
校核的内容包括楼板强度、刚度、振动等方面的要求。
根据校核结果，我们可以对楼板进行必要的调整和优化。
总结：压型钢板混凝土组合楼承板的设计和计算主要涉及荷载计算、截面形状选择、弯矩和剪力计算、截面尺寸确定和楼板校核等方面。
通过合理的设计和计算，可以确保楼板的承载能力和稳定性，满足建筑结构的要求。
(无支撑)组 合 楼 板计算书
开口组合楼板计算书工程名称：赣州永通给排水设备有限公司4#车间编制单位：赣州君鸿钢结构有限公司编制日期：2014年12 月9 日开口组合楼板计算书工程名称：赣州永通给排水设备有限公司4#车间一、计算参数1、压型钢板参数板型：YX51-240-720 厚度：1.0 mm截面惯性矩（I）：64.55 cm4/m 截面抵抗矩（W）：20.69 cm3/m截面面积：1388.9 mm2/m 重量：0.11 KN/m2截面中性轴至下表面距离：25.5 mm钢板材质：Q345钢材弹性模量（Es）：2.06×105N/mm2钢材强度设计值（fy）：300.0 N/ mm22、混凝土参数混凝土厚度：125mm混凝土等级：C25混凝土弹性模量（Ec）：2.80×104N/mm2混凝土抗压强度设计值（fc）：11.9 N/mm2混凝土抗拉强度设计值（ft）：1.27 N/mm23、楼板计算净跨距（次梁间距）：2.00m二、荷载取值1、恒荷载：压型钢板自重：0.11 KN/m2混凝土自重： 3.13 KN/m2装饰面层及吊顶重：0.00 KN/m2其它恒荷载：0.00 KN/m22、活荷载：楼、屋面活荷载：0.50 KN/m2施工活荷载： 1.50 KN/m2其它活荷载： 6.00 KN/m2三、施工阶段支撑间距验算计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算。
1、压型钢板强度验算：荷载设计值：q=(1.2×(0.11+3.13)+1.4×1.50)×1.0=5.98 KN/m 由f y.W s=q.L2/8得L2= 8f y.W s/q=8×300.0×20.69×1000/5.98L= 2.88m即施工阶段由强度条件决定的最大无支撑间距为2.88m。
2、挠度验算：验算条件：w＝5qL4/384EI<[w]=min(L/180,20)荷载标准值：q=(0.11+3.13+1.50)×1.0=4.74 KN/mL L/180=(384EI/5×180q)1/3=((384×2.06×105×64.55×104)/(5×180×4.74))1/3=2288.3mm= 2.29mL20=(20×384EI/5q)1/4=((20×384×2.06×105×64.55×104)/(5×4.74))1/4=2562.8mm= 2.56mL= min(L L/180, L20)= 2.29m即施工阶段由挠度条件决定的最大无支撑间距为2.29m。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例计算书：压型钢板混凝土楼承组合板工程资料：本工程采用压型钢板组合楼板，跨度为4米，压型钢板型号为YX76-305-915，钢号为Q345，板厚度为1.5毫米，每米宽度的截面面积为2049平方毫米/米（重量为0.15千牛/平方米），截面惯性矩为200.45乘以10的4次方平方毫米/米。
顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑89毫米厚的C35混凝土。
1.1荷载计算：取1米作为计算单元，施工荷载标准值为1千牛/米，设计值为1.4千牛/米；混凝土和压型钢板自重标准值为3.325千牛/米，设计值为4.0千牛/米。
施工阶段总荷载为4.325千牛/米。
1.2内力计算：跨中最大正弯矩为6.05千牛·米，支座处最大负弯矩为10.8千牛·米，最大剪力为13.5千牛。
1.3压型钢板承载力计算：压型钢板受压翼缘的计算宽度为75毫米，经计算得到承载力设计值为10.988千牛·米/米，满足施工阶段的要求。
1.4压型钢板跨中挠度计算：计算得到挠度为13.97毫米，小于22.22毫米，满足施工阶段的使用要求。
正常使用极限计算假设波宽为305mm，混凝土弹性模量Ec为3.15×104N/mm2，钢板弹性模量E为2.06×105N/mm2，计算α值为6.54.1.荷载标准组合效应下挠度计算根据图2.5换算截面，混凝土截面宽度为305mm，根据公式b=305/α，肋宽为46.64mm，形心轴距离钢板底部的距离为23.32mm。
根据公式计算板的挠度，得到y=90.8mm。
在一个波宽范围内，组合板换算截面的惯性矩为1982.1×104mm4，每米板宽的惯性矩为6498.7×104mm4.根据公式计算荷载标准组合效应下楼层板的挠度为0.56mm，小于要求的11.11mm，因此满足要求。
2.荷载准永久组合效应下挠度计算荷载值为qk=gk+0.4×pk=3.615kN/m+0.4×2kN/m=4.415kN/m。
组合楼板允许附加荷载计算说明
组合楼板允许附加荷载计算说明此处只考虑组合楼板在使用阶段的情况。
1.抗弯承载力验算：组合板的正截面抗弯承载力，应符合下式要求：00.8()2u s y x M A f h =-bf f A x c y s =式中：u M ——组合楼板抗弯承载力；0h ——组合楼板有效高度（组合楼板受压边缘岛压型钢板重心的距离）； sA ——压型钢板截面面积；y f ——压型钢板设计控制应力（考虑压型钢板稳定性后的试验结果）； cf ——混凝土强度设计值。
单跨：2121(1.2 1.4)8u bq bq l M +≤， 得 12281.21.4uM bq lq b -=双跨：2121(1.2 1.4)11u bq bq l M +≤，得 12211 1.21.4uM bq lq b -=三跨：2121(1.2 1.4)16u bq bq l M +≤，得 12216 1.21.4uM bq lq b-=式中，1q ——组合楼板自重标准值（kN/m 2）;2q ——组合楼板可以承载的最大活载标准值（kN/m 2）。
2.组合楼板纵向抗剪承载能力：100.8[]2s u vAg l V h m l γ⎛=⨯++ ⎝式中，u V ——组合楼板纵向抗剪承载力(kN);s A ——单波宽度内压型钢板的截面面积；v l ——剪跨，此处取4l ； b ——组合板单位计算宽度；c f ——混凝土抗压强度设计值； 1g ——单波宽度内组合板自重；γ——临时支撑影响系数：无临时支撑时，0γ=；跨度中央设临时支撑时，0.625γ=；满堂支撑时，1γ=；l ——简支组合板的跨度；m 、k ——粘结系数；149.91m =，0.0689k =。
由121(1.2 1.4)2u bq bq l V +≤， 得 1221.21.4uV bq lq b -=3.组合楼板斜截面抗剪承载能力：0.07c c V f bh =式中，c h ——混凝土板的高度（组合楼板总高度减去压型钢板的高度）。
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组合楼板计算用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。
波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。
根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。
组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。
此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。
根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。
mm b 1121= mm b 582=mmb 49.763=23()31.2h b b c mm b+==∑压型钢板的形心高度 即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为：压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)32(mm bb b b b b th I s =∑-∑+= 21233232()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)35876.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+114523mm21233132()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)311276.49⨯⨯⨯+⨯⨯++-==+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故：s W =x x W =81713mm压型钢板的截面面积210001.240033p l A t mm =⨯=⨯=施工阶段荷载 恒载钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载施工活载：1.5kN/m 22/208.55.14.159.22.1mm kN q =⨯+⨯= 2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =⨯==m kN l q M x ⋅=⨯⨯==17.1304.181812maxm kN q /818.02.0)5.159.2(0=⨯+=强度验算正应力验算：226max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =〈=⨯==σ剪应力验算kN l q V x 56.1304.12121max =⨯⨯==腹板最大剪应力：233max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ挠度验算：[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =⎭⎬⎫⎩⎨⎧=〈=⨯⨯⨯⨯⨯==使用阶段1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN25C 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN20厚水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mm kN =⨯水磨石地面：2/7.0mm kN 楼面总荷载：2/69.3mm kN 屋面恒载1.2厚压型钢板自重：2/16.0mm kN 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN 天面25厚防水砂浆：2/5.0mm kN 天面隔热层：2/6.1mm kN 水磨石地面：2/7.0mm kN 屋面总荷载：2/39.5mm kN屋面恒荷载大于楼面恒荷载，且屋面活载等于楼面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段 混凝土数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=⨯⨯+⨯⨯= 一个波宽内荷载设计值为：2/848.12.024.9mm kN q =⨯= 压型板上混凝土厚度mm mm h c 10070〈= 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支 弯矩m kN l q M ⋅=⨯⨯=⋅=08.23848.1818122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=⨯=⋅〉=⨯⨯=⋅⋅故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内，mm h 23.1010=mm bf fA x c p 45.342009.110.1820001=⨯⨯=⋅⋅⋅=αmm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=m kN M m kN y b x f p c ⋅=〉⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅08.251.58420045.349.110.18.08.01α斜截面kN l q V 86.13324.92121=⨯⨯=⋅=kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=〉=⨯⨯⨯=⋅⋅支座负弯矩配筋计算 支座负弯矩：按固端板计算mkN ql M n ⋅=⨯⨯==54.5339.7121121222m kN M M ⋅=⨯==11.154.52.02.02mm a h h s 125201450=-=-='62210 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα⨯==='⨯⨯⨯985.02211=-+=ss αγ260431********.01011.1mm h f M A y s s =⨯⨯⨯='='γ选用200@12φ，一个波距内22431015/505mm A mm A ss ='〉== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101max =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯=〉=⨯⨯==y t s f f bh A ρρ变形验算 /7.36E s c E E α==220005400mm A s =⨯=，2973755.075)8858(5701000mm A c =⨯⨯+⨯+⨯=算得53.6ch mm '= mm A A h A h A x s E c s E cc n9.59200036.79737523.101200036.76.53973750=⨯+⨯⨯+⨯=⋅+⋅⋅+'⋅='αα48232323mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121⨯=⨯⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=c I [][]472282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136.71)()(1mm x h A I h x A II n s s c nc cE⨯=-⨯+⨯+-⨯+⨯⨯='-⋅++'-'⋅+=α12751003.51044.21006.2⨯=⨯⨯⨯=⋅==I E B B s 52.21003.5212112=⨯⨯==B B s 一米板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=⨯+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=⨯⨯+=φ 荷载标准组合下挠度mm l mm Bl q w 33.830055.11003.538410339.753845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 荷载准永久组合下挠度mm lmm Bl q w 33.830067.21052.238410339.653845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=φ自振频率验算标准恒荷载m kN q /39.5=mm l mm Bl q w 33.830013.11003.538410339.553845121244=〈=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅= 支撑条件系数178.0=k 板自振频率Hz Hz wk f 157.161013.1178.0112〉=⨯⨯=⋅=-综上来看，该板符合要求。
所有次梁均使用同一截面，这里只验算荷载效应较大的顶层的组合次梁。
钢材为Q235B ，压型钢板为YX75-200-600，压型钢板以上混凝土的厚度为h d =70mm 。
截面特性（1）钢梁截面钢梁截面为149200450⨯⨯⨯HN ，其截面特性为：241.97cm A =，3441500,1870,33700cm W cm I cm I x y x ===，m kg g /5.76=（2）混凝土板有效宽度确定由于压型钢板的肋与次梁垂直，不考虑压型钢板顶面以下的混凝土：102000102/68400/61400min /23000/215004206670420/68400/61400min /23000/215004206670420=1040mm200由于无板托，取上翼缘宽度==⎧⎫⎪⎪====⎨⎬⎪⎪=⨯=⎩⎭==⎧⎫⎪⎪====⎨⎬⎪⎪=⨯=⎩⎭=+=+c c e b b m l b s h l b b b m s h b b钢梁的局部稳定：翼缘板的宽厚比982.614)9200(5.0/1〈=-⨯=t b满足要求。
腹板的高厚比042246.8972100/729==<-=w h N Af t ，满足要求。
可按塑性方法计算（3）荷载标准组合时的换算截面 钢材与混凝土的弹性模量之比: 36.7==CPE E E αmmb b E e eq e 3.141/,==α混凝土换算成钢截面面积219632974136.7/701040/mm A A A E c sc =+⨯=+=α混凝土板顶到组合截面中和轴的距离mm x 2.20119632)75702/450(*97412/70*70*3.1411=+++=换算截面的惯性矩4828231092.8)2.20175702/450(*974110*37.3)2/702.201(*70*3.14170*3.141*121mm I sc ⨯=-++++-+=（4）考虑徐变影响的换算截面 混凝土换算成钢截面面积mm A l sc 14687974170*2/3.141,=+=混凝土板顶到组合截面中和轴的距离mm x 2.25714687)75702/450(*97412/70*70*7.702=+++=换算截面的惯性矩 482823,1007.7)2.25775702/450(*974110*37.3)2/702.257(*70*7.7070*7.70*121mm I l sc ⨯=-++++-+=施工阶段组合梁计算（1) 荷载标准值计算 钢梁自重 0.75kN/m 压型钢板自重 0.16 kN/m 2 现浇混凝土板自重 2.43kN/m 2恒载标准值：m kN q Gk /52.8)43.216.0(*375.0=++= 活载标准值：m kN q Qk /5.43*5.1==（2）内力计算 跨中弯矩标准值2222118.528.475.158811 4.58.439.6988==⨯⨯=⋅==⨯⨯=⋅Gk Gk n Qk Qk n M q l kN mM q l kN m支座剪力标准值0.50.58.528.435.780.50.5 4.58.418.9==⨯⨯===⨯⨯=Gk Gk n Qk Qk n V q l kN V q l kN跨中弯矩设计值max 1.2 1.4 1.275.15 1.439.69145.78=+=⨯+⨯=⋅Gk Qk M M M kN m支座剪力设计值：max 1.2 1.4 1.235.78 1.418.969.42=+=⨯+⨯=Gk Qk V V V kN(3) 应力计算梁翼缘承受的正应力验算226/215/931000*1500*05.110*78.145mm N f mm N W M x x =〈==γ 满足要求。