闭口型压型钢板组合楼板验算
闭口型压型钢板-混凝土组合楼板纵向抗剪性能试验研究
摘
要： １ 对 ８块 ＹＸ ６—８ —５ Ｂ ５１ ５５ ５闭 口型 压 型 钢 板 一 凝 土 组 合 楼 板 进 行 了纵 向 抗 剪 性 能 试 验 研 究 ， 察 了 楼 混 考
板 厚 度 、 型 钢板 厚 度 以 及 剪 跨 等 因素 对 组 合 楼 板 纵 向抗 剪 性 能 的影 响 ． 到 了组 合 板 的极 限 承 载力 、 形 和 压 得 变 破 坏 形 态 以及 压 型 钢 板 与混 凝 土 之 间 的滑 移 ． 验 结 果 表 明 ： 着 组 合 板 和 压 型 钢 板 厚 度 的增 大 ， 合 板 的纵 试 随 组 向抗 剪 承 载 力 越 大 ； 跨 越 大 ， 向抗 剪 承 载 力 越 小 ； 跨 比较 小 的 试 件 主 要 发 生 纵 向剪 切 粘 结 破 坏 ， 跨 比 剪 纵 剪 剪 较 大 的组 合 板 主 要 发 生 弯 曲破 坏 和 弯 曲 剪 切 粘 结 破 坏 ． 于 欧 洲 规 范 ４的建 议 公 式 ， 试 验 结 果 进 行 线 性 回 基 对
一
混凝 土 组合 楼板 研究 的热 点 之一 ＿ ］ 关 于压 型钢 板一 １． ＿ ５ 混凝 土组 合 板 的纵 向抗 剪 承载 力计 算 ， 国现行 我
《 高层 民用 建筑 钢结 构设 计规 程 》６（Ｇ ９９ ） 议采 用 叠合 面 的受 剪 承载 力 验算 ， ＿ Ｊ Ｊ９ —８ 建 主要适 用 于 早期 国
归 得 到 了 适 用 于 该 板 型 的压 型钢 板 ～ 混 凝 土 组 合 楼 板 的纵 向 剪 力 粘 结 系 数 ｍ、 可为 该 种 楼板 的 工 程设 计 提 ，
供参考． 关 键 词 ： 口型 压 型 钢 板 ； 合 楼 板 ； 向抗 剪 性 能 ； 验 研 究 闭 组 纵 试
闭口型压型钢板组合楼板验算
200 mm
组合楼板两端支 座状况:
3m
19 mm 2690 mm2/m
376 N/mm2 14.3 N/mm2
设计载重： 楼板自重 （W1）： 附加静载 （W2）： 使用活载 （W3）：
5.02 kN/m2 2.5 kN/m2 8.5 kN/m2
荷载系数
1.2
荷载系数
0.000 m = 0.5 mm
3×1000/360=
0.001 m = 0.6 mm
跨中挠度符合 要求
8.3 mm
14.3× 135×
fc×hc×1000= 1000=
塑性中 和轴位
置在钢 承板肋 顶
混凝土受压
区高度:
h'=As×Fs/(fc×
1000)
=2690× 376/(14.3×
计算内力臂 长度 ：d=H 截面抵抗弯 矩:Mr=0.9× As×Fs×d2= 1010790 × 145.7=
PROJECT:
SUBJECT: DATE:
中山市博览中心
组合楼 板使用 阶段验 算 2020/4/14
楼板厚度 （H）：
楼板计算净 跨距 （Ln）：
钢承板型 号： 钢承板截面 重心距板底 高度 （h0）：
钢承板每米 宽幅截面积 （As）：
钢承板屈服 强度 （Fy）： 钢承板设计 强度 （Fs）： 混凝土强度 等级：
按弹性理论 计算组合楼 板的跨中挠 度 查产品型录 断面性质表 短期荷载作 用下的组合 截面惯性矩 Is：
长期荷载作 用下的组合 截面惯性矩I ｌ：
荷载短期组 合值：
Ps=W1+W2+
W3=
荷载长期组 合值：
压型钢板组合楼板计算
压型钢板组合楼板计算1.确定楼板布置和尺寸：根据建筑设计要求，确定楼板的布置和尺寸。
楼板的布置应满足结构强度、刚度和振动要求，尺寸应满足使用功能和建筑节约的要求。
2.根据楼板负荷和跨径计算楼板厚度：根据楼板所承受的荷载和跨度，计算楼板的合理厚度。
压型钢板组合楼板通常采用现浇混凝土楼板，其厚度应满足混凝土挤压所需的最小厚度，并考虑楼板的弯曲和剪切等荷载。
3.计算楼板的自重：根据楼板的几何尺寸和单位体积重量，计算楼板的自重。
楼板在计算自重时应考虑到横向压型钢板的重量和混凝土的重量。
4.计算楼板的荷载：根据楼板的使用要求和建筑规范，计算楼板的荷载。
楼板的荷载包括永久荷载和活荷载，如人员、设备和家具等。
计算荷载时应考虑楼板的几何特性和荷载分布。
5.计算楼板的弯曲和剪切：根据楼板在荷载作用下的弯曲和剪切，计算楼板的截面形态和受力状态。
压型钢板组合楼板的弯曲和剪切计算可以采用经典板梁理论和托伦拜恩定理等计算方法。
6.设计楼板的钢筋：根据楼板的受力状态和构造要求，设计楼板的钢筋。
对于压型钢板组合楼板，楼板的钢筋主要包括横向钢筋和纵向钢筋。
横向钢筋应布设在压型钢板的腹板和翼缘上，纵向钢筋应布设在楼板的靠近支承端。
7.检查楼板的振动和变形：根据楼板的荷载和构造要求，检查楼板的振动和变形。
楼板的振动应满足人员舒适性的要求，变形应满足建筑的使用功能和结构的安全性。
综上所述，压型钢板组合楼板的计算是一个复杂而繁琐的过程，需要考虑多个因素和条件。
准确的计算可以确保楼板结构满足使用要求和安全要求。
在实际工程中，应根据具体情况和建筑规范进行计算和设计，并进行必要的验算和调整，以确保楼板结构的安全可靠性。
闭口组合楼板计算书
闭口组合楼板计算书第一部分: 概述工程名称：山东胜利油田会议中心项目1、工程概述：本工程采用YX65-170-510型钢承板，厚度：0.91mm，材质：Q410，热镀锌含量：275g/m2，其截面形状见本计算书末尾附图。
混凝土等级C25，厚度120mm。
2、压型钢板的结构功能：2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。
2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载，此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。
3、结构验算：3.1、施工阶段：通过最大无支撑间距计算，判断在施工阶段是否需设置临时支撑。
3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。
4、验算规范：4.1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)4.2、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4.3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)4.4、《压型金属板设计施工规程》(YBJ 216-88)4.5、《钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程》(YB 9238-92)4.6、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98)第二部分: 结构验算1、计算参数1.1、压型钢板参数板型：YX65-170-510厚度：0.91 mm 截面惯性矩（I）：110.93 cm4/m正截面抵抗矩（W p）：25.21 cm3/m 负截面抵抗矩（W n）：25.21 cm3/m 截面面积：1764.7 mm2/m 重量：0.14 KN/m2截面中性轴至下表面距离：20.0 mm钢板材质：Q410钢材弹性模量（Es）：2.06×105N/mm2钢材强度设计值（f）：355.0 N/ mm21.2、混凝土参数混凝土厚度：120mm混凝土等级：C25混凝土弹性模量（Ec）：2.80×104N/mm2混凝土抗压强度设计值（fc）：11.9 N/mm2混凝土抗拉强度设计值（ft）：1.27 N/mm21.3、楼板计算净跨距（次梁间距）：4.00m2、荷载取值2.1、恒荷载：压型钢板自重：0.14 KN/m2混凝土自重： 3.00 KN/m2装饰面层及吊顶重：0.00 KN/m2其它恒荷载：0.00 KN/m22.2、活荷载：楼、屋面活荷载：0.50 KN/m2施工活荷载（均布荷载）： 1.50 KN/m2施工活荷载（集中荷载）： 2.25 KN其它活荷载：0.00 KN/m23、施工阶段支撑间距验算(其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90)施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，需按强度和挠度验算最大无支撑间距，以确定施工阶段是否需设置临时支撑。
闭口型压型钢板-混凝土组合楼板受剪承载力的试验研究
ｗｉｈ Ｃｌｓ ｄ Ｐｒ ｆｌｄ Ｓ ｅ ｌＳ ｅ －ｏ ｃ ｅｅ ｔ ｏ ｅ ｏ ｅ ｔｅ ｈｅ ｔｃ ｎ ｒ ｔ ｉ
ＷＵ ｉ ＨＩＱｉｇｘ ａ Ｒｕ ，Ｓ ｎ － ｕ ｎ，Ｗ ＥＩＸｕ （ ｏｌ ｅ ｆＣ Ｅ ｇｎｅｉｇ， ’ Ｓｉ ｔ ￣ａ ｄＴ ｃｎｃｌＵ ｉ ｒｉ ｆＡｒ ｉｃｕｅ ’ｎ，Ｓ ａ ｎ ／７０ ５ ，Ｃ ｉ Ｃ ｌｇ ｆ ｎ ｉｅｒ 鲫 ｃ ｎｉ ｎ ｅ ｉ ｎｚ ｓｙｏ ｃ ｔ ｔｒ ， ｅ ｏ ｎ ｅ ｆ ｈ ａ ｅ ｔ ｈｅ ａ ｈａ ｘ １０ ５ ｈｎ ａ）
一
土组合楼板 的纵向抗剪承栽力计算公式 。
关键词 ： 压型钢板 ； 组合楼板 ； 纵向受剪承 栽力 中 图分类号 ： Ｕ５ １ ３ ； Ｕ２ ５ Ｔ １ ．５ Ｔ ２ 文献标识码 ： Ａ
文章编号 ： ６ ２ ｌ４ （ｏ ８ ｏ —０ ３—０ １ ７一 ｌ４ ２ ０ ）４ ｌ７ ２
压型钢板组合楼板计算与构造设计方法
压型钢板组合楼板计算与构造设计方法
一、计算方法：
1.构造计算：
楼板面积计算：根据楼层平面图，计算楼板的面积。
板材数量计算：根据楼板面积和单个板材的面积，计算需要的板材数量。
板材间距计算：根据楼板的跨度和板材的受力性能，计算板材的间距。
横向板材数量计算：根据楼板的跨度和板材的受力性能，计算横向板
材的数量。
2.受力计算：
弯曲受力计算：根据楼板的跨度和受力情况，计算板材的弯曲受力和
弯矩。
剪力计算：根据楼板的跨度和受力情况，计算板材的剪力和剪力强度。
挠度计算：根据楼板的跨度和受力情况，计算板材的挠度和挠度限值。
二、构造方法：
1.板材的安装：首先将压型钢板依次布置在楼板的预留槽中，确保板
材的位置准确。
然后使用机械设备将板材压入槽中，并通过螺栓或焊接等
方式将板材固定。
2.混凝土灌浆：在板材安装完成后，将混凝土预先浇筑到板材顶部，然后使用振动器进行振动，保证混凝土的密实性和平整度。
待混凝土凝固后，可进行下一步操作。
3.连接件的安装：在混凝土灌浆完全凝固后，安装楼板的连接件，如横向连接件和纵向连接件。
连接件的安装应符合设计要求，并采用螺栓或焊接等方式进行固定。
总结：
压型钢板组合楼板的计算与构造是一项复杂而重要的工程，需要合理的计算方法和精确的施工操作。
在计算过程中，应考虑楼板的受力情况和构造要求；在构造过程中，应按照设计要求进行板材安装、混凝土灌浆和连接件的安装。
通过科学的计算和合理的构造方法，可以确保压型钢板组合楼板的结构安全和施工质量，为建筑工程提供可靠的支撑。
闭口型压型钢板-混凝土组合楼板纵向抗剪性能试验研究
１２４ １４７ １３４ １７４ １８９ １８２ １４２ １５７ １９２ １８７
０．３９３ ０．５１７ ０．３９７ ０．５７３ ０．４４２ ０．４３７ ０．４５９ ０．５４ｌ ０．６０３ Ｏ．６０４
１７４ １７４ ２４４ ２６４ ２１４ ２３４ ２０７ １４７ ２５７ １８７
０．５５２ ０．６１１ ０．７２３ ０．８６９ Ｏ．５００ ０．５６２ Ｏ．６６９ Ｏ．５０６ Ｏ．８０７ ０．６０４
４．３３ ４．３７ ４．３７ ４．４１ ４．３７ ４．２９ ．４．５ｌ ４．５５ ４．４７ ４．５５ ４．５５ ４．５５ ６．２９ ６．３８ ６．２９ ６．３８ ６．４３ ６．３８
１１６４
ＳＰ．３ａ
２ ｌ ＳＰ－３ｂ ２ ｌ ＳＰ－３ｃ ２
（二）试验方案 将组合楼板两端简支，因为试验中较难 模拟均布荷载，所以利用线荷载来模拟，按 照均布荷载和线荷载作用下的支座剪力相等 及剪力图形面积相等原则…，确定加载方案， 试验装置如图２所示。试验采用５００ｋＮ液压 千斤顶进行单调静力加载，每级荷载１０ｋＮ， 每加载完一级荷载暂停３ｍｉｎ，以观察组合楼 板在加载过程中裂缝、挠度、钢板与混凝土 相对滑移情况。
１３１８
第十届全同现代结构Ｔ程学术研讨会
三、试验结果与分析
（一）破坏过程和破坏形态 试验结果表明，组合楼板的破坏形态主要有以下三种：纵向剪切粘结破坏、弯曲破坏、弯曲剪切粘结 破坏。其中ＳＰ一１、ＳＰ－２系列试件均发生纵向剪切粘结破坏，ＳＰ．３系列试件中压型钢板最厚的两个试件 ＳＰ一３ｃ一１、ＳＰ．３ｃ。２发生了纵向剪切粘结破坏，ＳＰ．３ａ－Ｉ、ＳＰ．３ｂ．１、ＳＰ．３ｂ一２发生了弯曲破坏，ＳＰ－３ａ．２发生了 弯曲剪切粘结破坏。试验结果见表３。 （１）纵向剪切粘结破坏：在加载初期，组合板处于弹性阶段，截面近似于平截面。荷载加至约 ２０％一３０％Ｐｕ时，组合楼板侧面开始出现由底部向上延伸的细微裂缝，裂缝主要出现在跨中和加载点附近； 继续加载，不断有新裂缝产生，同时裂缝向上发展，缝宽不断增加；当荷载加至约４０％一６０％Ｐｕ时，由于 压型钢板与混凝土的应变变化不同步，剪跨区混凝土与压型钢板粘结应力逐渐增大，当粘结应力达到其粘 结强度时，压型钢板与混凝土之间开始发生粘结破坏，混凝土与压型钢板出现相对滑移，并伴随断断续续
压型钢板组合楼板计算
8.88 KN.m
板跨中处弯矩 M2 =0.125q*S*S
3.11 KN.m
一个波长内上
层配筋
As'
=
（注：此处指
的是波宽范围
内的钢筋面
积）
bmin ho'=h-20
=
b1min
=
=
X=(As'*fy)/(f c*bmin)
=
≤
ξb*ho'=
楼板所能承受
最大弯矩 M2'
=
fc*bmin*X*(ho
Δq)
容许
[fmax]=S/200
fmax
不满足条件
[fmax]
5.10 mm 5.49 mm 6.34 mm
7.42 mm 8.58 mm 0.00
16.93 mm 18.53 mm 18.53 mm
18 mm
(此处不满足 时，调整压型 钢板型号或者 加设支撑）
四.
裂缝验算
标准组合下荷
载Q
面筋直径D
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
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PROJECT:SUBJECT:DATE:
楼板厚度（H）：200mm 组合楼板两端支座状况:楼板计算净跨距（Ln）：钢承板型号：
钢承板每米宽幅截面积（As）：2钢承板屈服强度（Fy）：钢承板设计强度（Fs）：混凝土强度等级：
混凝土抗压强度设计值(fc)：14.3N/mm
设计载重：
楼板自重（W1）： 5.02kN/m 2荷载系数 1.2附加静载（W2）： 2.5kN/m 2
荷载系数 1.2使用活载（W3）：
8.5kN/m
2
荷载系数 1.4
按塑性理论验算抗弯承载力计算线荷载：q=1.2×（W1＋W2)＋1.4×W3
=1.2×(5.02+2.5)+1.4×8.5
=20.92kN/m 计算设计弯矩Mu：=0.091×q×Ln×Ln
=0.091×20.92×3×3
=
17.14kN*m 判定塑性中和轴位置：
As×Fs=2690×376=1010790N/m fc×hc×1000=14.3×135×1000=
1930500N/m
塑性中和轴位置在钢承板肋顶
上混凝土受压区高度: h'=As×Fs/(fc×1000)
=2690×376/(14.3×1000)=70.7mm
计算内力臂长度 ：d=H －h0－h'/2=200-19-70.7/2=
145.7mm
截面抵抗弯矩:Mr=0.9×As×Fs×d=
0.9×1010790×145.7=
132506395.0N*mm =132.5kN*m >Mu,满足要求
按弹性理论计算组合楼板的跨中挠度查产品型录断面性质表
短期荷载作用下的组合截面惯性矩Is ：
6843cm 4长期荷载作用下的组合截面惯性矩I ｌ：
4042cm 4荷载短期组合值：Ps=W1+W2+W3= 5.02+2.5+8.5=16.02kN/m 荷载长期组合值：Pl=W1+W2+0.5W3=5.02+2.5+8.5×0.5=
11.77kN/m
短期荷载作用下的跨中挠度△s=0.0054×Ps×Ln×Ln×Ln×Ln/(E×Is)
△s=0.0054×16.02×3×3×3×3/(2.1×6843)=0.000m =
0.5mm
长期荷载作用下的跨中挠度△l=0.0054×Pl×Ln×Ln×Ln×Ln/(E×Il)
△s=0.0054×11.77×3×3×3×3/(2.1×4042)=0.001m =0.6mm
允许最大挠度Ln/360：
3×1000/360=
8.3mm
跨中挠度符合要求
2015/12/23中山市博览中心BD65-1.37mm 60ksi
C30
边跨。