吨成品油船初步设计
1800吨成品油船初步设计方案
1800吨成品油船初步设计1 绪论1.1概述本次毕业设计的课题是设计载重量为1800吨的成品油船，属于海船范围。
设计分为总体设计和性能设计。
本设计选用母型船改造的方法设计，即选定一个母型船资料作为一个规划基础，在母型船技术上进行改造、计算和修改，从而能够得出设计船的主尺度及主要性能参数。
当今的许多船只的设计都是选用母型船法。
母型船都是在以往的设计及使用中性能比较好的船，采用母型船设计的方法可以把母型船中好的性能保留下来，并能根据母型船使用过程中的经验改良船体。
另外，采用母型船设计的方法可以提高设计效率，降低设计难度，保证设计船舶的质量。
实践证明，利用母型船的设计方案是一种有效而且便捷的设计手段。
但在设计过程，这种设计方案是不能一步到位，必须经过反复的计算和校核，并且设计时，必须按照规范要求及根据实际的设计要求。
本次设计方案分为总体设计和性能设计。
1.1.1总体设计总体设计部分包括：船体主尺度的选择、重量重心及排水量的计算和型线设计。
1.1.2性能设计性能设计包括：静水力计算及静水力曲线图的绘制，螺旋桨的设计及螺旋桨图的绘制。
1.2 1800吨成品油船的设计任务书要求1.2.1航区及用途本船是属于海船范围，航行区域属于近海范围。
主要用于运送成品油。
1.2.2主要性能及尺度本船是钢制海船，建造要符合中国船级社《钢制海船入级与建造规范》，采用无球鼻首船型。
本船采用单桨单舵，要求的服务航速应该在11节左右。
船长、型宽、型深及设计吃水应该与母型船的差别不大。
1.3 设计任务书分析根据设计任务书，本次设计要进行以下步骤：(1)查阅国内外油船设计的相关文献，翻译英文文献一篇；(2)确定设计船舶的主尺度和排水量、重量和重心计算；(3)用母型船采用型线变换设计型线；(4)绘制型线图；(5)静水力曲线计算；(7)螺旋桨设计；(8)绘制螺旋桨图；(9)撰写论文准备答辩。
根据任务书的要求，可知本设计船舶是近海油船，载重量是1800吨，设计时应充分考虑近海油船的设计特点，对本设计船的分析如下：1.3.1船型分析根据近几年国内外船舶及运输事业的发展的过程，船型的发展与更新很快，船舶的使用年限也有明显缩短的趋势，如果一个船型不能快速的发展改进一直更新换代，在造船市场上将会失去竞争力，从而被运输效率更高、经济效益更好、使用效能更强的新船型所取代。
500t成品油船方案设计
1设计任务书1.1 船舶用途，航区本船为川江成品油船本船航行于武汉—重庆的长江航线，经过三峡库区本船航区满足B，C，K级航区，J2级航段本船为尾楼，双螺旋桨，柴油机油船1.2 设计和建造规范本船按照《钢质内河船舶入级建造规范》(2002)和《内河船舶法定检验技术规则》(1999 中国船检局)进行设计和建造1.3 船舶的主要尺度及型线本船设计平均吃水为2.20m，其他尺度根据最佳型线及经济性选定1.4 载重量及货油舱船舶满载时载重量为500t ，货油密度按0.84t/3m计，船舶货油舱长及位置满足规范及《1973年国际防止船舶造成污染公约及其1978年议定书》，设置双底双壳，有专用压载舱，其容积符合公约要求1.5 航速与续航力满载速度不小于16km/h，续航力为2800km1.6 稳性与适航性本船应满足我国船检局稳性规范对B级航区，J2航段的要求，各种装载情况横摇周期不小于10s，首尾吃水差不大于0.015L(m)，螺旋桨全部埋入水中，满载航行时无首倾1.7 船体结构船体结构采用纵横混合骨架形式1.8 船舶设备及甲板机械对货油装卸设备，安全，消防设备，救生设备，管系设备，锚机，舵机，绞缆机等都提出较详细规定(从略)1.9 动力装置C-2，260KW2台主机:采用淄博柴油机厂Z6170ZL锅炉:设全自动燃油锅炉一台1.10 电气设备对电源种类，配电系统，电缆及照明，通讯导航设备等方面的要求(从略)1.11 船员定额及舱室布置船员定额为18人船员中由船长，轮机长，水手，厨工，报务员等组成对船员舱室布置要求:船长，轮机长为单人房间，其余均为四人间对公共舱室的要求:小餐厅一间，公共厕浴室一间2 主尺度的确定2.1 母型船资料为了解决设计要求中吨位小，装载量大和主机功率小，吃水浅而航速要求高这两大矛盾，本文广泛收集了国内外现有中小型油船的资料并加以分析，从中吸取其优点与本设计船相近载重量的母型船主尺度资料如表2.1所示,其详尽资料见附录一.2.2 空船重量计算空船重量LW 按船体钢料重量W h 舣装设备重量W f 及机电设备重量Wm 三大项来估算船体钢材重量采用混合模数法Wh=Ch*(L*B*D+L* (B+D)) 取Ch=0.090舣装设备重量采用平方模数法Wf=Cf*L*(B+D) 取 Cf=0.029机电设备重量Wm=Cm*BHP 取Cm=0.129其中 BHP 为主机额定功率，本船主机采用2×260KW 柴油机. (注:在空船重量计算中采用的系数都是根据母型船资料确定)2.3重力浮力平衡及主尺度的确定采用诺曼系数法进行重力浮力平衡(其具体方法参阅<<船舶设计原理>> 大连理工大学出版社)诺曼系数N =)](32[11∆+∆⨯+∆-Wm Wf Wh当|DW-DW ’|<1t 时，认为满足重力浮力平衡当|DW-DW ’|>1t 时，不满足，保持Cb ，D ，d 不变，改变Lpp 和B ，其改变量按下式计算:002∆⨯∆=∆=∆δB B L L其中， DW 为任务书规定的载重量 DW ’为设计方案的载重量根据空船重量，诺曼系数法过程编制程序(见附录一) 选择七个不同的主尺度的初始方案，得到的结果如表2.2:设计一条新船，要保证浮性，稳性，快速性，容量，布置等技术要求，要满足船坞，船台，航道等限制条件，还要得到最佳的经济效益.本船的设计主要考虑的是船舶的经济性，即在一定的主机功率(2×260KW)下达到较高的航速.在估算设计船的航速的时候采用海军部系数法，在7个不同的方案中，取航速较高，且各尺度比合理的作为最终方案海军部系数法中， 采用内河船设计手册546页长江B 级航区油船为参考母型船c=030320BHP v ∆=27022.16822332⨯⨯==690.87 v=332∆⨯BHP c分析海军部系数法，我们不难看出，对于同一条母型船，在相同的主机功率下， ∆越小，，则速度越大，而∆越小同时可以在相同载重量下空船重量也越小，从而降低船舶的造价，出于以上考虑，故选择方案4为本船主尺度的最终方案，具体数据如下:两柱间长 pp L = 49.880 m 水线间长 wl L = 1.03pp L = 51.38 m型 宽 B = 9.67 m型 深 D = 3.00m 吃 水 d = 2.20m 排水量 ∆ = 740 t 载重量系数 DW η = 0.676方形系数 Cb =dB Lpp k**/γ∆ = 0.670其中 γ=1.00是水的密度中横剖面系数 Cm=0.965根据<<船舶阻力>>P117由Cb 选取棱形系数 Cp = Cm Cb= 0.6943 性能校核3.1 航速校核本船采用海军部系数法进行航速校核，取内河船设计手册546页长江B 级航区油船为参考母型船c=030320BHP v ∆=27022.16822332⨯⨯=690.87 v=332∆⨯BHP c =332740260287.690⨯⨯=16.38km/h满足航速要求3.2 容积校核本船的容积校核采用与<<船舶设计原理>>P138相近的方法进行计算 本船采用双底结构，按2002版《钢质内河船舶入级与建造规范》，双层底的高度h 取800mm ，， 双层壳厚度取800mm.若使本船容积满足要求则有: tk V >cn V 及 (D V -tk V )>bn V 式中， tk V 为货油舱能提供的容积， 3mD V 为货油区能提供的总容积， 3mcn V 为货油所需的容积， 3m bn V 为压载所需容积， 3m本船能够提供的总容积D V 按下式统计式计算:D V =v K ×c L ×B×D×md Cv K =0.6596+0.6747×b C -0.3022×c Kmd C =1-d/D(1-m C )式中， m C =0.983c L 为货油区长度，本船取为31mc K 为货油区长度利用系数， c K =c L /Lpp=31/49.88=0.621则 v K =0.6596+0.6747×0.7730-0.3022×0.7048=0.9681md C =1-2.2/3×(1-0.983)=0.988 本船能提供的总容积D V =v K ×c L ×B×D×md C=0.9681×35×11.44×3.00×0.988=11493m本船货油舱能提供的容积tk V 按下式计算:a K =(0.25×b C +0.702)×(0.95+0.018×b)= (0.25×0.670+0.702)×(0.95+0.018×0.8) = 1.094tk V =a K ×c L × (B-2b)×(D-h)= 1.094×31× (9.67-1.6) ×(3-0.8) = 6033m本船主机燃油消耗率为198g/kW ּh ，航程为1370km ，航速为16.38km/h ，燃油储备10%，则双程燃油重量为:2×260×2×198×1370/16.38/1000=19t滑油重量占燃油的10%，为1.9t 淡水10吨船员备品及食品7吨 余量10吨载货量Wc =500-19-1.9-10-7-10=452吨 本船货油所需容积cn V =k×c W /c r式中， k = 1.01，考虑货油膨胀及舱内构架系数 c W = 452t ，载货量 c r = 0.84，货油密度 则cn V =1.01×449/0.84=5423m压载水容积为bn V =0.4DW=2003m综上，经计算可知tk V >cn V D V -tk V >bn V容积满足要求3.3 干舷校核夏季最小干舷F 按下式计算:F = 0F +1f +2f +3f +4f +5f (mm)式中 ，0F —船的基本干舷，mm ；1f —船长小于100m 的船舶的干舷修正，mm ； 2f —方形系数对干舷的修正，mm ；3f —型深对干舷的修正，mm ；4f —有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正，mm ； 5f —非标准舷弧对干舷的修正，mm ；(1) 基本干舷0F按<<国际载重线公约>>中有关规定该船为 A 型船舶 ，查<<船舶设 计原理>>P70表3.8得其基本干舷0F =443 mm(2) 船长小于100m 的船舶的干舷修正 1f按公约仅对B 型船进行修正，对于本船1f = 0 mm(3) 方形系数对干舷的修正 2f2f =(0F +1f )(136.168.0-+bC ) (mm) 本船 b C =0.670，可得2f =－3mm(4) 型深对干舷的修正 3f3f =(D - 15L)R (mm)本船 D=3.00m ， L=49.88m ，R=L/0.48由于D - 15L<0，取3f =0 mm ；(5) 有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正 4f在设计初期尚不能确定有效上层建筑和围蔽室长度，所以对于有效上层建筑和围蔽室引起干舷减少不考虑，故取4f =0 mm(6) 非标准舷弧对干舷的修正5f本船不采用低于标准的舷弧，故取5f =0 mm综上：F = 0F +1f +2f +3f +4f +5f =440mm ；夏季淡水最小干舷Q F =F -q4∆(mm) 式中， ∆—夏季载重水线时的海水排水量，t ；本船∆=740t ；q —夏季载重水线处在海水中每厘米吃水吨数，t/cm ； 对于本船q= Lwl ×B ×Cwl ×1.025/100=51.38×9.67×0.77×1.025/100 =4mmQ F =394 mm ；本船实有夏季干舷 F=D-d=800mm>Q F 干舷满足规范要求3.4 稳性校核初稳性高度的估算按初稳性方程式进行。
1200吨成品油船——张雪莲
对于船上各种液体舱，包括货油舱，压载水舱等液体舱，由于在 营运过程中，油水均可有变化，所以应该给出各液体舱的容积和容积 形心随液面高度变化的曲线，用来计算各种载况时的液舱装载量和重 心位置。在此仅对货油舱、压载水舱进行舱容要素计算，并绘制货油 舱、压载水舱的舱容要素曲线图。
5. 静力学基本计算
3. 型线设计
绘制型线图
绘制格子线 绘制半宽水线图 绘制横剖线图 绘制纵剖线图 型线的三向光顺 标注 型线图
根据相关计算以及设计船型线图，
制定型值表，并对型线图进行注字
说明，进行图纸绘制等后续工作。
3. 型线设计
3. 型线设计
型线设计结论 本设计船的型线设计是以从横剖面面积曲线出发
点，利用“ ”法与“迁移法”对母型船的横剖面面积曲线 进行调整，得到满足设计要求的设计船的横剖面面积 曲线，其在很大程度上决定了船体型线。根据设计船 的横剖面面积曲线，进而进行设计船半宽水线图、横
3. 型线设计
改造母型船横剖面面积曲线 根据“1 C p ”法对母型船横剖面面积曲线进行改造，各站
移动距离Байду номын сангаас的表达式如下：
1 xi ' dx i 1 C C pf （船中前各站） pf 0 dx' xi－1 C （船中后各站） pa i 1 C pa 0
6. 完整稳性计算
稳性曲线的计算和绘制
静稳性曲线是船在某一装载情况下，静横倾角与复原力臂 （又称静稳性臂）的关系曲线。船舶横倾角与动稳性臂的关系曲 线称为动稳性曲线，动稳性曲线是静稳性曲线的积分曲线，静稳 性曲线下的面积（从平衡位置到某一横倾角φ）就是该横倾角的 动稳性臂值，即ld＝∫l dφ。（图为满载出港）
9000DWT成品油船方案设计与结构计算
一、课题名称及来源9000DWT成品油船方案设计及结构计算二、课题容1、外文翻译2、主尺度论证3、总布置图绘制4、型线图绘制5、典型横剖面图绘制6、结构设计计算书7、毕业设计论文三、课题任务要求要求学生运用所学专业知识，完成整个毕业设计工作，具体包括：1、完成外文翻译2、总布置图、型线图和典型横剖面图绘制完工，递交纸质文件3、完成结构计算书4、完成毕业论文5、必须遵守校纪校规，按时完成各阶段工作四、同组设计者无五、主要参考文献参考文献[1] 中国船级社，散装运输液化气体船舶构造与设备规，北京，人民交通出版社，2005[2] 常会青，沿海成品油船船队规划研究，理工大学硕士学位论文，2006[3] 丁健飞、宫菲菲、谢新连，油船运输市场现状与发展趋势，世界海运， 2005,28，6:27~29[4] 红旗造船厂《油船》三结合编写组编，油船，，国防工业[5] 薛水清，沿海发展船型——五万吨级肥大型油船，，理工大学,1979，3:1[6] 朱汝敬、侯华伟，油船发展与油船市场趋势，船舶经济贸易，2005，6:3[7] 方学智、厚森、增荣，船舶设计原理，，华中理工大学，1998[8] 中国船级社，国航行海船建造规，北京，人民交通，2006[9] 纪卓尚，油船总体设计，，理工大学，2004[10]盛振邦、应中，船舶原理，，交通大学，2003[11]永祥、茆文玉、翁士纲，船体制图，，工程大学大学,1995指导教师签字_________________年月9000DWT成品油船方案设计及结构计算摘要这次的任务主要是利用母船资料进行新的油船设计。
并按要求绘制总布置图，型线图。
接着再根据《国航行海船建造规》（2006）对船体进行结构计算并根据此计算以及之前绘制的总布置图和母船图纸绘制新船的典型横剖面图。
在进行这次毕设的过程中，首先是了解相关的背景，介绍油船的发展现状和技术难题，以及中国油船的发展方向；然后根据母船资料以及相关公式确定主尺度，接着根据母船资料以及新船任务需求在主尺度的基础上进行总布置草图的设计，后两个主要部分则是利用母型改造法设计新船型线和根据规进行结构计算以确定船体各个部分所选用的材料并依此计算结果进行新船的典型横剖面图的绘制。
4800DWT成品油船的船型设计和性能计算(DOC)
前言近年来随着中国经济的快速发展，特别是船舶业在这几年中发展的尤为迅速。
作为现在的三大主流船型之一的集装箱船更是有很大的需求量，因为他首先可以节约装卸劳动力，减少运输费用。
一般货船采用单件或小型组合件形式装运，费力又费时。
集装箱船采用国际统一规格的集装箱运输货物，打破了一捆、一包单件装卸的传统形式，大大减轻装卸工人劳动强度，加快了装卸速度，减少人工装卸费用。
第二，利用集装箱船运输，可以减少货物的损耗和损失，保证运输质量。
这是因为货物在生产工厂里就装进一只只集装箱，中途经公路、铁路、水上运输，均不开箱，可把货物直接运到用户手中。
这样，可减少货物在运输途中损耗和遗失，还可节约包装费用。
第三，集装箱船装卸效率高。
一艘集装箱船的货物装卸速度大约是相同吨位的普通货船三倍左右，而大型高速集装箱船的装卸速度差不多是同吨位普通货船的4—5倍。
这样，可减少船舶停靠码头时间，加快船舶周转，提高船舶、车辆及其它交通工具的利用率以上的这些优点。
对于多用途集装箱船的初步设计，主要关注一下方面：（1）总布置设计：在满足营运要求和保证船的航行性能和安全性的前提下，合理的确定船舶的整体布置，绘出总布置图。
（2）重量重心计算：排水量是船舶技术性能的重要参数之一，是船舶设计中各项性能计算的重要依据，船舶的重心关系到浮态和稳性。
（3）浮态及稳性：保证船舶在一定的装载下具有漂浮在水面保持平衡位置的能力和船舶在力作用下回复到平衡位置的能力。
（4）阻力估算：通过对船舶阻力的估算，在设计过程中对考虑选择阻力较低的船型参数。
（5）螺旋桨设计：通过设计一个良好的螺旋桨，能有效的提高船舶的推进效能，水动力效能。
为保证船体结构强度的情况下，船体基本结构形式采用双层底和双舷侧的结构。
其他性能和经济指标，在本次的毕业设计中，通过计算之后得到。
1. 总体部分总体设计部分是新船设计过程中的一个总的基础的重要环节，是一项基础性的工作。
它对设计工作顺利进行和保证新船设计的正确与合理，满足设计和使用要求具有决定性的作用。
1000吨成品油船方案设计
目录摘要 (Ⅰ)ABSTRACT (Ⅱ)1 绪论 (1)1.1 概述 (1)1.2 用途 (1)1.3 航区 (2)1.4 船级 (2)1.5 船型 (2)1.6 航速 (2)1.7 续航力 (2)1.8 船员数 (2)1.9 动力装置 (2)1.10 本章小结 (2)2 确定主尺度和排水量 (3)2.1 确定载重量 (3)2.2 初步确定排水量 (3)2.3 确定主尺度及船型系数 (3)2.4 空船重量估算 (4)2.5 重力与浮力的平衡 (4)2.6 初稳性的估算 (4)2.7 横摇周期估算 (4)2.8 本章小结 (5)3 型线设计 (6)3.1 计算水下部分水线半宽值 (6)3.2 绘制水下部分型线图 (7)3.3 绘制水上部分的型线图量取水上部分的型值 (7)3.4 本章小结 (10)4 总布置设计 (12)4.1 遵循的原则 (12)4.2 肋位划分 (12)4.3 双层底高度的确定 (12)4.4 总布置概况 (12)4.5 舾装设备 (14)4.6 救生设备 (14)4.7 消防设备 (15)4.8 声光信号设备 (15)4.9 总布置图的绘制 (15)4.10 本章小结 (15)5 静水力和装载稳性计算 (16)5.1 静水力性能要素计算和静水力曲线的绘制 (16)5.2 稳性横截曲线的绘制 (18)5.3 进水角曲线的绘制 (19)5.4 完整稳性的有关衡准 (20)5.5 满载出港稳性校核 (22)5.6 满载到港稳性校核 (26)5.7 压载出港稳性校核 (30)5.8 压载到港稳性校核 (34)5.9 装载稳性校核汇总 (38)5.10 本章小结 (38)6 结构设计 (39)6.1 本船分析和概述 (39)6.1.1 运输货物种类 (39)6.1.2 结构形式分析 (39)6.1.3 主要尺度及尺度比 (39)6.2 货油舱区基本机构计算 (40)6.2.1 外板 (40)6.2.2 双层底 (42)6.2.3 舷侧骨架 (49)6.2.4 甲板骨架 (50)6.2.5 货油舱槽型油密横舱壁 (51)6.2.6 槽型油密纵舱壁 (52)6.3 绘制典型横剖面结构图 (54)6.4 本章小结 (55)7 阻力预报和螺旋桨设计 (57)7.1 有效马力曲线的计算 (57)7.1.1 设计船主要参数 (57)7.1.2有效马力曲线计算 (57)7.2 螺旋桨图谱设计 (59)7.2.1 船身效率计算 (59)7.2.2 螺旋桨敞水收到功率计算 (59)7.2.3假定航速下的有效推马力计算 (59)7.2.4 空泡校核 (60)7.2.5 强度校核 (62)7.2.6 螺距修正 (64)7.2.7 重量和惯性矩的计算 (64)7.2.8 敞水性征曲线的确定 (65)7.2.9 系柱特性计算 (65)7.2.10 航行特性计算 (66)7.2.11 螺旋桨设计总结 (67)7.3 螺旋桨图的绘制 (68)7.4 本章小结 (69)8总结 (70)参考文献致谢青岛科技大学本科毕业设计（论文）1 绪论1.1 概述近年来随着我国经济的迅速发展，国内对各种能源尤其是石油的需求剧增。
70000吨级载重量巴拿马型原油成品油船船型开发
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关键词 " 巴拿马型 ’ 油船 2 舱容 2 高强度钢 2 主机选型 2 货油系统 2 压载水管理 ! + 2 ( 3 . / . 0. 1 42 摘 要 本 文 通 过 介 绍 万 吨 级 巴 拿 马 型 原 油 成 品 油 船 船 型 开 发 设 计 特 点 阐 ! " # % 5 述了一个成功的船型开发离 船厂 6 船级社及设计方等四方的沟通与合作 7 不开船东 6 中图分类号 " ! # : ; ) * <* ; ) 89 文献标识码 " ! 4 文章编号 " ! ) $ $ ) = > , 3 3 ’ ( $ $ : + $ 9 = $ $ $ ) = $ :
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XXXX吨级成品油船规格书
XXXX吨级载油量成品油船合同设计标记 数量 修改单号签 字日期编制 描打 校对 描校审核 总面积5.28 m 2共 88 页 第 1 页标检 审定日期规 格 书(I总体部份及II船体部份)目 录Ⅰ、总体部分第一节 总述1.1 总述1.2 本船概貌第二节 船级、规范、规则及证书2.1 船级2.2 规范、公约和规则2.3证书2.4船旗国第三节 摘要3.1 主要尺度3.2 载重量3.3 容积3.4 航速、续航力及燃油消耗量3.5主机和副机3.6航区第四节 定员第五节 试验和试航5.1 总述5.2 车间试验5.3 结构试验和船上试验5.4 试航5.5 空船重量测定和倾斜试验 第六节 技术保证6.1 载重量6.2 空船重量第七节 建造程序7.1 工作程序7.2图纸7.3材料、设备的选购7.4 监督7.5 交船7.6 铭牌和标记7.7 省略Ⅰ、总体部分第一节 总述1.1 总述XXXX吨级成品油船(以下称为“本船”) 是以原XXXX吨级载油量江海直达原油/成品油船为母型修改而成的。
本规格书和附属的图纸是用以说明及表达本船的主要技术状况，如性能、容积和装载量、结构等等。
如果合同和规格书之间出现任何抵触时，则以合同为准。
如果规格书几个部分的条文之间有矛盾或抵触时，则有关船体的条文以船体部分为准；有关轮机的条文以轮机部分为准；有关电气的条文以电气部分为准。
任何一个项目如在本规格书中二次或多次重复提及，则仅提供或供给一次。
所有备件和工具将由承造厂按照本规格书，并符合船级社、主管机关的规定和承造厂和设备制造厂的正常标准提供给船东。
船东在本规格书中要求增加的备品、备件也一并提供。
任何本规格书未提到的项目，若该项目是船级社和主管机关对本船所要求的（按第二节“船级、规范、规则和证书”所述），都应该由船厂供应和/或安装（除另有说明外）。
1.2 本船概貌本船为钢质单甲板、双壳体型、单桨、柴油机推进的成品油船。
本船有球形船首、倾斜首柱、方尾和半悬挂舵，并在尾部设置节能用的补偿导管及尾鳍。
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吨成品油船初步设计 Last updated on the afternoon of January 3, 2021
5800吨成品油船初步设计
一．设计任务书提要
（1）航区、航线无限航区，不定线航行
（2）用途本船装载闪点小于60℃的成品油
（3）载重量约为5800t
（4）船级除须满足中华人民共和国船舶检验局颁发的有关规范外，还应符有关国际公约及规则。
（5）航速不低于13kn
（6）续航力6000mile
（7）船员数约18人+2备用+1引航员
二．设计特征
1．既要满足装运成品油的功能，也要对防火防爆的安全性考虑，油分装在各个油密的货舱内，依靠油泵和输油管进行装卸
2.本船干舷按不小于1966年国际载重线公约及1979议定书及1988修正案规定的
“A”型船舶要求设计。
干舷标记应在船级社批准后，勘划在标高不超过设计吃水的水平面之上
3.本船在通常的服务状态下有足够的稳性和适当的纵倾，应具有足够的纵向强
度，以避免装载受限制。
装卸货时，本船稳性为正值。
船体结构应采用混合骨架型，除上甲板外，双层底及两舷在货舱区范围的舱应采用纵骨架式，其它区域采用横骨架式，在油舱区中央纵剖面设置1个连续的油密的纵舱壁，并设置7个油密横舱壁。
建造方在造船过程
4.尽量加大货油仓的容积，以有限的船舶尺度达到最大的装载量。
在满足机舱
各类机电设备布置的情况下，缩短机舱的长度，以保证有较大的货油舱长度。
5.分舱在满足公约要求和保证液货舱、压载舱容积的前提下，应尽量挖掘自身
潜力，即尽量考虑缩短机舱、泵舱及首尖舱的长度，以获得尽可能大的货油舱长度。
三．水量及主尺度确定
(一）母型船资料
（二） 排水量估算
按下面公式初步估算排水量Δ： （1）载重量系数dw η的选取
一般中小型油船的dw η在之间，取dw η= （2）载重量DW=5800t （3）排水量dw
1ηDW
=
∆=
60
.05800
=取Δ=9667t （三）主尺度初步确定
1. 吃水T=6.30m
2. 型宽B=17.50m
3. 船长bp L 和方形系数b C
bp L =3
12
k k 22.7∆⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+V V =312966725.1350.132.7⨯⎪⎭
⎫
⎝⎛+⨯=116.35m 4. b C =r F 35.1168.9514.05.13⨯⨯=r F 型深D=3
5
0bp bp 0⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛L L D =×35
8.11835.116）（=8.1m 5. 由以上估算设计船的主机功率P
=
()35.11621081.115000735.0121K 4006035.116405.139667772.02
33
2⨯⨯-⎥
⎦⎤⎢⎣⎡⨯--⨯+-⨯⨯ =
（四）重量校核
（1）设计船为中小型油船，所以取空船重量LW=1∆≈刚料重量h W =LW 6.0= （2）硒装重量f W =LW 26.0= （3）机电重量m W =×3250= （4）空船重量LW=h W +f W +m W =++=
（5）排水量储备，取空船重量的4%计，即4%WL ≈139 （6）载重量DW=5800t
（7）排水量∆=（+139+5800）=
∆与1∆相差不大，仍取∆=9667t ，主尺度就不再计算。
（五）初稳性和横摇周期估算
1.初稳性高D T B T GM ξ-+=/a a 221 式中，
w C =83+8
5b C =
1a =⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛
-w b C C 5.231=
2a =b
C 4.11C 2w
=
—ξ由型船资料取为。
所以=GM ×+×3
.65.172
×=1.77m
2.横摇周期φT 由经验公式φT =
G M
CB
式中，C —系数，在～之间，取C=，
φT =
77
.15
.170.8⨯= 综上所述，排水量及主尺度如下：
∆=9667t bp L =116.35mB=17.50mT=6.30mD=8.1m
六、型线设计中主要参数选取要点
核剖面面积曲线:
以船长为横向坐标、设计水线下各横剖面面积为竖向坐标所绘制的曲线，该曲线具有下列特征于下列因素有关：排水体积V ，纵向棱形系数Cp,浮心纵向位置XB ，行中体长Lp ，进流段长Le,去流段长Lr 等。
最大横剖面位置：无平行中体的船舶、其最大横剖面位置决定了进流段和去流段的长度。
Fr ＜时．可在中后0％一3％Lbp ；Fr ＞时，则在中后3％一4％Lbp ；高速军舰更后。
设计水线的特征和参数包括：水线面系数Cw ，前后半段的丰满度系数Cwf 和Cwa ，平行中段长度、端部形状半进流角、以及尾部的纵向斜度等。
首段形状Fr ＝~直线形或微凹形。
设计水线尾段的形状从阻力上看，主要是影响形状阻力。
通常尾段型线以直线型为佳，而不宜成凹形。
尾段的纵向斜度应不大于30。
设计水线应盖住螺旋桨和舵，以利安全。