钢板支座计算
组合楼板计算1.5mm压型钢板
组合楼板方案计算书计算：复核：审核：日期：2015年11月中铁四局集团二Ｏ一五年十一月十一日目录1计算说明 (1)2计算依据 (1)3跨度3m的组合楼板 (1)3.1验算条件 (1)3.2计算荷载 (1)3.3施工阶段内力验算 (2)3.4强度验算 (3)3.5挠度验算 (5)4跨度3.4m的组合楼板 (5)4.1验算条件 (5)4.2计算荷载、 (6)4.3施工阶段内力验算 (6)4.4强度验算 (7)4.5挠度验算 (9)5结论 (9)组合楼板方案计算书1计算说明本工程楼板最大跨度为3.4米，计算时按照3.0m与3.4mi两种跨度进行计算，施工阶段施工荷载标准值按照1.5kN/m2进行计算，楼板厚度为120mm。
设计采用YXB-51-155-620压型钢板与混凝土组合楼板的方案，本计算书为验算该方案能否满足施工阶段的要求。
2计算依据本工程计算时主要参照以下规范、图纸：1、深圳地铁汇通大厦结构设计图纸2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4、《组合楼板设计与施工规范》（CECS 273-2010）5、《钢与混凝土组合楼板》（05SG522）3跨度3m的组合楼板3.1验算条件本工程按照简支梁与连续梁两种情况进行计算，梁间距 3.0m，楼板厚度120mm，施工荷载1.5kN/m2，压型钢板型号为YXB-51-155-620，压型钢板材质为Q345B级钢，压型钢板抗拉强度设计值为300f Mpa=。
3.2计算荷载恒荷载：压型钢板及钢筋自重（每平方米）：10.230.150.38kN/mg=+=楼板自重：20.122525 1.0=3.0kN/mg b h=⨯⨯=⨯⨯施工荷载：11.5 1.5 1.0=1kN/m.5p b=⨯=⨯荷载标准值：0.38 3.0+1.5=4.88kN/mBg=+荷载基本值：()0.38 1.2 3.0 1.4+1.5 1.4=k 0.9 6.08N/m J g =⨯⨯⨯⨯+ YXB-51-155-620压型钢板剖面图如下图1所示：图1-压型钢板剖面图3.3施工阶段内力验算简支状态当压型钢板按照单跨简支布置时计算模型简化为简支梁进行计算，计算模型如下图2所示：图2-压型钢板计算简图-简支状态查《建筑结构静定计算手册得》： 最大跨中弯矩：M 中=6.84kN.m 最大支座反力：R=9.12kN 三跨连续状态当压型钢板按照3跨或以上连续布置时简化为三跨连续梁进行计算，计算模型如下图3所示：图2-压型钢板计算简图-3跨连续状态表1-三跨等跨跨内计算系数荷载图跨内最大弯矩 支座弯矩剪力M1M2MB MC V A (),B l r V (),C l r V VD0. 08 0. 025 -0.1 -0.1 0.4 0. 6 -0.5-0.5 0.6-0.4最大跨中弯矩：M 中= 4.38kN.m最大支座负弯矩：M 支=5.47kN.m 边支座最大支座反力：R=7.3kN 中间支座反力：20.06kN 最大剪力：10.94kN本工程压型钢板截面特性如下表-2所示：表-2 YXB-51-155-620截面特性表本工程选用压型钢板厚度为1.5mm 3.4强度验算简支状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：66.891023430029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求 压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：9.121000855010.13256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 支座局部承压验算：20.02/ 2.4(/90)w c R at fE l t θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5300206000(0.50.0210/1.2) 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：912076012w R N R ==< 满足要求 同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面应符合下列公式：001300u M M ==< 满足要求 7600.2313277w R R ==< 满足要求75300.23 1.252078u w M R M R +==+< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面：2222760()()0.78()0.61 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 3跨连续状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：65.471018630029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：10.941000855012.2256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 边支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5(0.5 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：7.3100060812w R N R ⨯==< 满足要求 中间支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.2 1.5(0.5 2.4(90/90)10924w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：20.061000167112w R N R ⨯==< 满足要求同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面（取中间支座进行验算）应符合下列公式：1860.621300u M M ==< 满足要求16710.1116924w R R ==< 满足要求 7530.620.10.72 1.252078u w M R M R +==+=< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面（取中间支座）：2222912()()0.62()0.43 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 综上计算可知：压型钢板强度在简支状态下满足要求；压型钢板强度在三跨连续状态强度满足要求。
板式橡胶支座重量计算公式
板式橡胶支座重量计算公式板式橡胶支座是一种常用的结构支座，用于支撑和承受建筑物或桥梁等结构的重量。
其设计需要考虑到结构的负荷，以确保支座能够承受并稳定地支撑结构，并在日常使用和特殊情况下起到减震和吸能的作用。
本文将介绍板式橡胶支座重量计算公式。
首先，需要明确的是，计算板式橡胶支座重量的公式不是唯一的，具体的公式会根据支座的材料、结构形式和尺寸等因素而有所不同。
一般而言，板式橡胶支座的重量可以分为以下几个部分：橡胶垫层、钢板和压力板。
下面将分别介绍各部分的重量计算公式。
1.橡胶垫层的重量计算公式：橡胶垫层的重量可以通过以下公式计算：W=L×A×ρ其中，W为橡胶垫层的重量（单位：千克，kg），L为橡胶垫层的长度（单位：米，m），A为橡胶垫层的宽度（单位：米，m），ρ为橡胶的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
2.钢板的重量计算公式：钢板的重量可以通过以下公式计算：W=L×B×T×ρ其中，W为钢板的重量（单位：千克，kg），L为钢板的长度（单位：米，m），B为钢板的宽度（单位：米，m），T为钢板的厚度（单位：米，m），ρ为钢的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
3.压力板的重量计算公式：压力板的重量可以通过以下公式计算：W=L×B×H×ρ其中，W为压力板的重量（单位：千克，kg），L为压力板的长度（单位：米，m），B为压力板的宽度（单位：米，m），H为压力板的高度（单位：米，m），ρ为钢的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
需要注意的是，以上公式仅为基本计算公式，实际计算中还需要考虑一些其他因素，如边角修整、边角的弯曲等。
此外，对于特殊形状的支座，还需要进行相应的修正和调整。
在实际设计中，需要根据具体的工程要求和条件，选择合适的板式橡胶支座的材料、尺寸和结构类型等。
以上提供的重量计算公式可以作为参考，但具体的设计和计算还需要根据实际情况进行。
支座的设计
3.1 桥墩类型和主要材料
1、 上部构造为装配式预应力混凝土空心板； 2、 预制板全长：（伸缩缝宽4cm）； 3、 桥墩型式：圆端型实体重力式桥墩； 4、 桥墩材料：墩帽用C25钢筋混凝土，墩身和基础用20号片
石混凝土； 5、 地基：岩石地基，地基容许承载力。
3.2 桥墩截面尺寸拟定
2.3 支座平面尺寸的确定
橡胶支座的平面尺寸。a×b要由橡胶板本身的抗压强度、梁 部或墩台顶混凝土的局部承压强度等三方面因素全面考虑后来 确定。在一般情况下，尺寸a×b多由橡胶支座的强度来控制。
对于橡胶板 式中：—支座压力标准值，汽车荷载应计入冲击系数；
—橡胶支座使用阶段的平均压应力限值，；S应 在范围内取用。
3.6m，对于实体桥墩，不考虑活载冲击力。
单孔单列 双孔双列
3、纵向力计算
1 汽车制动力
制动力按布置载荷载长度内的一行汽车车道荷载的10%计算,且制动 力不得小于90KN，本桥为双向两车道，采用一个车道的汽车重力。
Fb不应小于90KN，取90KN。 ②制动力对墩身各截面产生的弯矩
1——1截面 5——5截面 基底截面
1、偏心距计算
1——1截面 组合II
式中y——截面重心至偏心方向截面边缘的距离。 满足规范要求。
5——5截面 组合II
满足规范要求。
2、强度计算
按《桥规》（JTG D2004）中第3.0.2条的规定，对1——1、5——5 截面强度进行验算。
1——1截面 组合I
m--截面形状系数,对箱形或矩形截面取8； ；
15.46
515.9
1.488
15.46
17.51
725.4
1.648
17.51
网架工程屋面压型钢板计算书
屋面压型钢板计算一、压型钢板的验算:1.荷载情况：基本风压0.7KN/㎡, 地面粗糙度B类；基本雪压：0.35KN/㎡；屋面活荷载0.30KN/㎡；最大檩距1.3m,2.屋面板截面特性:断面图:板厚0.8㎜, 热镀铝锌, 外覆涂层, 其有效截面特性如下:截面惯性矩：IEX=19.41㎝4/m ,截面抵抗矩: WEX=15.85㎝3/m3.内力计算:屋面板上的线荷载: 恒载0.08KN/㎡取活载和雪载较大者: 0.35 KN/㎡风荷载：阵风系数, 高度变化系数, 体形系数风载1:风载2:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每1M宽板上的线荷载为q=1*4.56=4.56 KN/m屋面板为连续板, 最大弯矩MMAX=qL2/12=4.56*1.32/12=0.642KNm4.板强度验算:正应力σMAX=M MAX/ W EX=0.642*106/15.85*103=40.5N/㎜2 <f=205 N/㎜25.刚度验算:跨中最大挠度w=0.677q L4/(100E I X)=0.677*4.56*13004/(100*2.06*105*19.41*104) =2.21㎜ < [w] =L/250=5.2 ㎜综上: 屋面板采用该板型经计算可以满足要求。
二、板专用支架的验算:1.内力计算:荷载组合:组合1:1.2恒+1.4活=1.2*0.08+1.4*0.35=0.586 KN/㎡组合2:1.0恒-1.4风载1=1.0*0.08-1.4*3.311=-4.56 KN/㎡组合3:1.2恒+1.4活+1.4*0.6*风载2=1.2*0.08+1.4*0.35+1.4*0.6*1.505=1.85 KN/㎡组合4:1.2恒+1.4*0.7*活+1.4*风载2=1.2*0.08+1.4*0.7*0.35+1.4*1.505=2.55 KN/㎡取组合后荷载最大值4.56 KN/㎡进行计算:每个支座需承受的拉力为T=4.56*0.47*1.3=2.79 KN2.应力计算:支架截面最小处的截面面积A=30*1.2=36 ㎜2,支架厚度t=1.2㎜支架内的最大拉应力σMAX=N/A=2.79*1000/36=77.5N/㎜2 <f=205 N/㎜23.自攻钉计算:支架用自攻钉固定与檩条上, 每个支架用两个M5.5*25, 每个钉可以承受拉力5.525 KN则每个支架受的拉力T=2.79 KN〈 5.525*4=22.1 KN满足。
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。
2、提供的地质勘察报告。
3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。
4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。
5、管顶地面荷载取值为：城-A级。
6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。
7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4Iy=3650cm4Wx=864cm 3][126.11529.6725][13.678.10725λλλλ===<===y y x i l i l x查得464.0768.0==y x ϕϕ内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.46823=<=⨯⨯⨯=⋅=ϕ MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684623=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=+⋅=ϕ（2）围檩计算取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3[ 计算结果 ]挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cmmkN Wx M 9.15013708.206max 13=⋅==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。
跨中：][87.13313704.183max 23σσ<=⋅==MPa cmm kN Wx M支护结构受力计算5.3米深支护计算---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护[ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 134.931/(2200.000*10-6)= 61.332(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 115.502/(2200.000*10-6)= 52.501(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.180圆弧半径(m) R = 12.220圆心坐标X(m) X = -3.876圆心坐标Y(m) Y = 2.422---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
深基坑支护钢板桩计算
结构计算系列之三钢板桩支护结构计算公司范围内承台开挖使用钢板桩支护的越来越多。
随着钢板桩支护在公司范围内的大规模广泛的应用，而如何合理的设计和运用钢板桩支护成为我们迫切要掌握的技术。
下面以一陆上深基坑钢板桩支护设计为例，详细叙述钢板桩支护结构设计检算的计算过程：1、钢板桩围堰的结构验算1.1基本数据（1）钢板桩截面特性钢板桩性能参数表（2）土层性质淤泥质黏土内摩擦角取9°,粘聚力c=14KPa，根据地质资料和实际施工现场土体的含水率，统一按水、土合力考虑，土层的平均容重取为γ=16.1KN/ m³，地下水位取+3.0m。
（3）基本参数计算主动土压力系数： K a=tan2（45°－φ/2）=0.73被动土压力系数： K p =tan2（45°＋φ/2）=1.371.2钢板桩入土深度计算1.2.1 钢板桩土压力计算主动土压力最大压强 e a＝γK a（H＋t-h1）=16.1×0.73×11=129.283 KPa被动土压力最大压强 e p＝γK p t=16.1×1.37×7=154.399 KPa 主动土压力 E a＝（H＋t-h1）e a /2＝γK a（H＋t-h1）2/2=16.1×0.73×112/2=719.89 KN/m被动土压力 E p＝te p /2＝γK p t2/2=16.1×1.37×72/2=540.4 KN/m1.2.2 入土深度计算为使板桩保持稳定，则在A点的力矩应等于零，即∑M A=0,亦即：M a＝E a H a - E p H p＝E a·［2(H+t-1)/3+1］ -E p·(2t/3+H)=0 求得所需的最小入土深度t=(3E p H-2HE a-E a)/2(E a-E p)=0.52 m，满足要求。
根据∑F x=0，即可求得作用在A点的支撑力Ra:Ra – Ea + Ep = 0 得： Ra = Ea – Ep = 179.49 KN/m 1.3 钢板桩截面计算1.3.1求出入土深度t2处剪力为零的点g由，主动土压力 E a＇＝γK a（H＋t2-1）2/2被动土压力 E p＇＝t1e p /2＝γK p t22/2可由该点主动土压力等于被动土压力与支撑力之和，得E a＇＝E p＇+ Ra则K a（H＋t2-1）2＝K p t22 + Ra得：t2＝［5.84-（5.842-4×10.62×0.64）1/2］/2×0.64＝2.5m1.3.2 求出最大弯距由于g点位置剪力为零，则每米宽钢板桩最大弯距等于g点以下主动土压力、被动土压力绕g点的力矩差值。
压型钢板计算程序
当h/t<100 时 当h/t≥ 100时
OK
六、挠
度：
挠度=
-3.7
L/250=
20
故该 板能 满足 要 求！
三、压型
钢板支座
处腹板局
部受压承
载力：
R
<
Rw
OK
R=
1390
系数，中
间支座取
0.12，端
部支座取
a
0.06
=
0.12
lc
支座处的支撑长度，10mm<lc<200mm,端部支座取
120
f
=
205
Rw=
15123.38
四、压型
钢板同时
承受弯矩
M和支座
反力R时
的验算：
We=
0.00506
M=
-0.208
-0.52 KN/m -0.29 KN/m
内力计算结果：
反力Ra=
-0.97 KN
反力Rb=
-3.22 KN
反力Rc=
-0.97 KN
弯矩Mb=
弯矩 M1max= 弯矩 M2max=
挠度 1.611 v1max=
挠度 -0.906 v2max=
-0.906
板宽度= b= bs= h= b1=
t=
820 mm 20 mm 70 mm 45 mm 410 mm 1.2 mm
Mu=
M/Mu= -0.20052 ≤1.0
R/Rw= 0.091911 ≤1.0
M/Mu+R/ Rw=
-0.10861
M/Mu+R/ Rw
≤1.25
1.0373
OK OK
20厚钢板及10.8及8.8钢梁计算
20厚钢板计算一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：材料弹性模量(N/mm)：E = 206000.0二、荷载数据根据《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)活载：70KN，考虑动力系数1.170*1.1=77KN1．工况1(活载)三、内力计算结果1．弯矩包络图2．剪力包络图负弯矩最大值(kN-m)：-0.00 位置(m)：0.500剪力最大值(kN)： 53.90 位置(m)：0.000挠度最大值(mm)： 1.45 位置(m)：0.250四、截面验算执行规范：《钢结构设计规范》(GB50017-2003)输入数据4.1 基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:复合受力状态材料名称:Q235材料抗拉强度(N/mm2):215.0材料抗剪强度(N/mm2):125.0轴心力N(kN):0.000剪切力Fx(kN):0.000剪切力Fy(kN):54.000弯矩Mx(kN-m):14.000弯矩My(kN-m):0.0004.2 截面信息截面类型:矩形截面:b=20(mm)截面抵抗矩Wx1(cm3): 66.667 Wx2(cm3): 66.667Wy1(cm3): 3333.333 Wy2(cm3): 3333.333截面塑性发展系数γx1: 1.50 γx2: 1.50γy1: 1.50 γy2: 1.50截面半面积矩Sx(cm3): 50.000 Sy(cm3): 2500.000截面剪切面积Ax(cm2): 200.000 Ay(cm2): 200.000截面惯性矩Ix(cm4): 66.667 Iy(cm4):166666.659截面附加参数参数名参数值b: 20(mm)a: 1000(mm)------------------------------------------------------------------------- 分析结果最大正应力σ:-140.000(N/mm2)平均剪应力τ:2.700(N/mm2)Fx作用下的剪应力最大值τmax:0.000(N/mm2)Fy作用下的剪应力最大值τmax:4.050(N/mm2)|σ= 140.0|≤f = 215.0(N/mm2) |f / σ|=1.536 满足|τ= 2.7|≤fv= 125.0(N/mm2) |fv / τ|= 46.296 满足10.9米跨I50a钢梁计算一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：材料弹性模量(N/mm)：E = 206000.0二、荷载数据当后轴两轮同时居中作用在简支梁上，此时梁上内力最大，为梁最不利位置。
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1、已知条件： 底板宽度：a ＝
底板长度：b ＝
支座设计高度：H=
支座球半径大小：r=
底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210
N/mm^2
加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝
113
mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝126
mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝2828
mm^2
2、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=
54772
mm^2
砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=
8.26N/mm^2≤1.5fcc
底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝160mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝80
mm
b1/a1＝0.50
故弯矩系数：α=
底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝12660N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=
19.0
mm
支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=
13mm
3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：
δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2
垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝90mm
铰接压力支座计算书
偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝5367500N*mm
剪力：V ＝R÷4＝
1750
N
在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝157.77N/mm^2
在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝0.77
N/mm^2
所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =
158
≤[δ]=160N/mm^2
4、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
每块加劲板与底板之间的连接焊缝长度：ΣL=（e －2×Hf ）×2 =154
mm
因为：δf = R/4÷(0.7×hf×ΣL) ≤[δ]=160N/mm^2 hf ≥ R/4÷(0.7×160×ΣL) ＝
5.51
mm
支座立板板与底板之间的连接焊缝长度：ΣL=（a －t0－2×Hf)×2 =380
mm
因为：δf = R/2÷(0.7×hf×ΣL) ≤[δ]=160N/mm^2 hf ≥R/2÷（0.7×160×ΣL ）＝
4.46
mm
5、支座预埋件一般按构造要求，锚筋为
16~24mm 。
若为受压预埋件时；锚固长度≥25d ；若为受拉预埋件时，锚固长度应≥35d 。
6、支座底板抗剪件计算：
支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb 应满足：V fb ＝
0.4R ﹥V=设计支座的最大水平力，否则应设抗剪件。
支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb ＝0.4R ＝
152
N
附注：
1、α与b1/a1的关系：
85×12.5＝10.625)
m^2。