接触网预制计算
接触网常用计算公式
接触网常用计算公式附件一、接触网常用计算公式：1.平均温度t p和链形悬挂无弛度温度t o的计算t max+t min①t p=2t max+t min②t o弹= －52t max+t min③t o简= －102式中t p—平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）；t o弹、t o简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃；t max—设计最高温度℃；t min—设计最低温度℃；2.当量跨距计算公式n∑L I3LD= i=1n∑L I√ i=1式中L D—锚段当量跨距（m）；n∑L I3=（L13+ L23+……+ L n3）—锚段中各跨距立方之和；i=1n∑L I=（L1+ L2+……+ L n）—锚段中各跨距之和；i=13.定位肩架高度B的计算公式B≈H+e+I（h/d+1/10）h/2式中B—肩架高度（mm）；H—定位点处接触线高度（mm）；e—支持器有效高度（mm）；I—定位器有效长度（包括绝缘子）（mm）；d—定位点处轨距（mm）；h—定位点外轨超高（mm）；4.1 接触线拉出值a地的计算公式Ha地=a－ hd式中a地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm）。
a地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。
H—定位点接触线的高度（mm）；a—导线设计拉出值（mm）；h—外轨超高（mm）；d—轨距（mm）；4.2 接触线拉出值a的计算公式a=m+c式中a—接触线拉出值（mm）；m—定位点处接触线与线路中心的水平距离（mm）；C—定位点处受电弓与线路中心的水平距离（mm），由C=h*H/L确定（h为外轨超高；H为接触线高度；L为轨距）。
5.接触线定位拉出值变化量Δa max的计算公式Δa max=I z－√I2z－E2max式中Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；I z—定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm）；E max—极限温度时定位器的最大偏移值（mm）；由上式可知E=0时Δa=06.定位器无偏移时拉出值a15的确定：（取平均温度t p=15℃）a15=a±1/2Δa max式中 a—导线设计拉出值（mm）；Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；a15—定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm）。
软横跨预制计算
n
SWJTU
接触网工程与设计
软横跨的设计计算
软横跨的支柱容量
1 Sept 2009 Page 16
接触网研究室
接触网概述
接触网设计
接触网施工
接触网运营
2 Pz = 0.615* μ s * F *Vmax *10−3
1 M = Pz H z + Th H h + Ts H s + Tx H x 2
M 1 = ∑ Qi xi , xi = ∑ a j
i =1 j =1
k −1
i
M 2 = ∑ Qi xi +1 , xi = ∑ a j
i=k j =k
n
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱn +1
SWJTU
接触网工程与设计
软横跨的预配
(3) 求分界力Y
1 Sept 2009 Page 23
接触网研究室
接触网概述
接触网设计
Qk-Y
接触网研究室
软横跨的负载计算 --- 垂直负载
接触网概述
各悬挂结点的垂直负荷: Qi = pi + J i + Gi + JYi Gi –接触悬挂的垂直负荷；
接触网设计
Gi = nq0
l1 + l2 l +l + (ngb 0 1 2 ) 2 2
接触网施工
n – 该悬挂点承担的接触悬挂的数目； q0 – 接触悬挂单位长度的自重负载 kN/m；
(2) 左、右半支横承力索中,各悬挂点垂直负荷(不包括分界力),对左、 右悬挂点的子力矩 FB
接触网概述 FA Th 接触网设计 a1 a2 a3 ak ak+1 an-1 ak+2 an+1 an Th
接触网设计计算原理
第四章 接触网设计计算原理4.1 接触网设计计算气象条件的确定接触网设计中所用到的气象资料包括；最高温度、最低温度、最大风速及其出现时的温度、线索覆冰厚度、覆冰时的风速及温度、雷电日(或小时)、接触线无弛度时的温度、吊弦及定位器处于正常位置时的温度、，此外还有线路横跨河滩及山谷时的最大风速等。
4.1.1气象条件的确定1、最大风速采用距地面10m 高处（基本风速高度），15年一遇的10分钟最大值。
其计算方法有：平均法、变通法和数理统计法，其中常用数理统计法。
（1）平均法平均法是将占有的年份气象资料分成若干组，然后求得各组最大风速值的平均值作为最大计算风速。
例如，没有M 年气象资料，按每5年为一组，可分为n /5组(取整数，如遇小数可四舍五入)，然后在M /5组资料中取每组中的最大值，再取最大值的平均值可得/5max1max /5n i i vv n ==∑ （4-1）式中max i v ——第i 组中最大风速值；n ——占有资料的年份数；/5n ——占有资料的组数。
（2）变通法变通法即是将求得的各组最大风速的平均值作为最大计算风速。
计算中只是所占有风速资料年份的分组方法与平均法不同。
即/5max1max 4n i i vv n ==-∑ （4-2）式中max i v ——第i 组中最大风速值；n ——占有资料的年份数； 4n -——划分的组数。
（3）数理统计法设计上要求一定概率下的最大风速，即一定重现期的年极大风速值。
在重现期内不出现这种极大风速的保证率是1/(1)p p -（4-3）而出现大于此值的极大风速的概率为1/1(1)p p -- （4-4）各种各样的统计方法归纳起来不外乎两个方面：一是从统计理论上确定年极大风速应该服从的概率线型，然后从实际资料决定其参数；二是从经验概率上确定年极大风速分布线型，然后从实际资料决定其参数。
其计算公式为1m p n =+ （4-5）式中P ——风速出现的频率； n ——占有资料的年份数；m ——将统计年份内出现的全部风速值由大到小按递减次序排列的序号数。
接触网概预算教程
2 编制方法
5)基本预备费 指设计概(预)算中难以预料的费用。
12
13
2.6.2 建筑安装工程单项概(预)算计算程序
注：表中直接费未含大型临时设施和过渡工程费，大型临时设施和过渡工程需单独编制单 项
14
3.1 人工费 指直接从事建筑安装工程施工的生产工人开支的各项费用。 人工费＝∑定额人工消耗量×综合工费标准 3.1.1 综合工费的组成内容 (1)基本工资。 (2)津贴和补贴。 (3)生产工人辅助工资。 (4)职工福利费。 (5)生产工人劳动保护费。
23
3.5 运杂费 是指水泥、木材、钢材、砖、瓦、砂、石、石灰、黏土、土工材料、 花草苗木、钢轨、道岔、轨枕、钢梁、钢管拱、斜拉索、钢筋混凝土 梁、铁路桥梁支座、钢筋混凝土预制桩、电杆、铁塔、机柱、接触网 支柱、接触网及电力线材、光电缆线、给水排水管材等材料(电算代号 见表4)，自来源地运至工地所发生的有关费用，包括运输费、装卸费 、其他有关运输的费用(如火车运输的取送车费等)以及应按运输费、装 卸费、其他有关运输的费用之和计取的采购及保管费。
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2 编制方法
2.4 定额的采用 2.4.1 基本规定 根据不同设计阶段、各类工程(其中路基、桥涵、隧道、轨道及站场简称“站 前”工程，其余简称“站后”工程)的设计深度、铁路工程定额体系的划分， 具体定额的采用应按以下规定执行。 (1)初步设计概算：采用预算定额，“站后”工程可采用概算定额。 (2)施工图预算、投资检算：采用预算定额。 2.4.2 独立建设项目的大型旅客站房的房屋工程及地方铁路中的房屋工程可采 用工程所在地的地区统一定额(含费用定额)。 2.4.3 对于没有定额的特殊工程及尚未实践的新技术工程，设计单位应在调查 分析的基础上补充单价分析，并随设计文件一并送审。
软横跨计算
电气工程系精品课程——接触网
软横跨计算
接触网
软横跨结构与节点
软横跨计算
接触网
1 软横跨的计算内容
(1) 软横跨支柱负载计算 完成软横跨支柱的选型或容量校验。
(2) 软横跨预制计算 完成软横跨结构尺寸计算，包括横承力索、上部固定绳、
下部固定绳、吊弦的长度计算。
软横跨计算
接触网
软横跨计算
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例题
软横跨计算
接触网
例题
软横跨计算
软横跨计算
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7 软横跨预制
(1) 预制内容：确定横向承力索，上下定位绳及吊弦的长度，最短吊弦位置。 (2) 软横跨预制方法：图解法、实测法、抛物线法、负载模拟法、负载计算法。
中国采用的是负载计算法 以实际悬挂的标准形式为依据，以实际负载为计算条件，以安装后的受 力状态为前提，由负载计算转化为结构尺寸计算的方法。
M i 为中心锚结或下锚支在该悬挂点产生的垂直负载
注意：对于某一悬挂点的重量，应具体分析，并非 每个悬挂点均有以上几项重量!
软横跨计算
接触网
软横跨计算
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(2) 求横向承力索的最低点 （试探法）
接触网
(3) 求横承力索的张力
Th
M 2l1 l1 f 2
M1l2 l2 f1
软横跨计算
软横跨计算
接触网
3 软横跨计算所需资料
(1) 气象资料：最大风速、覆冰厚度及风速、最低温度；
(2) 线路资料：股道数、股道间距、曲线半径、跨距； (3) 线索资料：线材、截面积等； (4) 软横跨节点形式及分布。
软横跨计算
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4 现场实测数据和计算数据
接触网计算
中定位环 定位管长 位置1 度1 定位坡度
当拉出值为 直线反定位 值，根据拉 出值不同， 输入-0.2或 -0.3。其余 均为正值。
锚柱 非支 近开 口
2.67 2.716 2.673 2.745 2.786 2.796 2.957 2.844
0.028 0.033 0.043 0.071 0.094 0.107 0.103 0.101
0.029 0.012 0.019 0.022 0.023 0.02 0.025 0.022
0.21 0.087 0.137 0.159 0.166 0.145 0.181 0.159
0.014 0.101 0.077 0.022 0.159 0.122 0.014 0.101 0.077 -0.01 -0.07 -0.06
1.63 2.735475556 1.63 2.944785 1.63 2.462211667 1.63 2.6547
锚柱 非支 远开 口
99 H60 非支 近开 口 锚柱
2.93 0.088 2.89 0.083 2.8 0.08 2.93 0.082 2.94 0.083
0.08 0.061
1.63 2.706941111 1.63 1.63 1.63 1.63 2.680303889 2.564035556 2.676524444 2.780073889
锚柱 非支 近开 口
0.116 0.231 0.166 0.181 0.181 0.21 0.108 0.159 0.174 0.166 0.108 0.239 0.224
0.088 0.177 0.127 0.138 0.138 0.16 0.083 0.122 0.133 0.127 0.083 0.182 0.171
接触网常用计算公式
接触网常用计算公式接触网常用计算公式1. 平均温度t p 和链形悬挂无弛度温度t o 的计算① 2t t tp min max += ② 5-2t t t min max o +=弹 ③ 10-2t t t min max o +=简 式中 t p —平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）；t o 弹、t o 简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃；t max —设计最高温度℃；t min —设计最低度℃；2. 当量跨距计算公式∑∑===n i In i I LLLD 113 式中L D —锚段当量跨距（m ）；).........(3323113n n i I L L L L+++=∑=—锚段中各跨距立方之和； ).........(211n n i I L L L L+++=∑=—锚段中各跨距之和；3. 定位肩架高度B 的计算公式2)101 +(hd h Ie H B ++≈ 式中 B —肩架高度（mm ）；H —定位点处接触线高度（mm ）；e —支持器有效高度（mm ）；I —定位器有效长度（包括绝缘子）（mm ）；d —定位点处轨距（mm ）；h —定位点外轨超高（mm ）；4. 接触线拉出值a 地的计算公式h dH a a -=地 式中 a 地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm ）。
a 地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a 地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。
H —定位点接触线的高度（mm ）；a —导线设计拉出值（mm ）；h —外轨超高（mm ）；d —轨距（mm ）；5. 接触线定位拉出值变化量m ax a ∆的计算公式2max 2max E I I a z z --=∆式中 Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）；Z L —定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm ）；max E —极限温度时定位器的最大偏移值（mm ）；由上式可知 E=0时 Δa=06. 定位器无偏移时拉出值a 15的确定：（取平均温度t p =15℃）max 2115a a a ∆±= 式中 a —导线设计拉出值（mm ）；Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）；15a —定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm ）。
接触网计算使用说明
↙软件安装与卸载↙支柱装配计算说明↙吊弦安装计算说明↙软横跨预配计算说明↙附录第一章软件的安装与卸载1．1 该软件由一张程序光盘（或四张软盘）和一个与之配套的加密狗组成。
1．2 加密狗串接在打印机出口端子上。
1．3 软件安装：打开计算机进入WINDOWS95/98/NT桌面，将光盘安装盘或软盘第一张盘放入驱动器，直接选定该软件所在的驱动器打开，然后双击SETUP文件，按照对话框提示即可完成安装。
1。
4 卸载时，在控制面板|添加删除程序中找到“接触网计算软件”，将其删除即可。
第二章支柱装配计算说明2．1 开始，执行“接触网计算软件”程序，进入软件计算一级主菜单，选定“支柱装配计算”栏，依次可完成基本数据库、原始数据库数据及字符输入、计算、显示及打印输出。
2．2 字段说明1)支柱中下孔距------------支柱地线孔至腕臂底座两孔中心的距离2)支柱中上孔距------------支柱拉杆或压管底座孔至腕臂底座两孔中心的距离3)导线高度----------------导线距两面轨连线中心点的距离4)结构高度----------------悬挂点处承力索距离导线的垂直高度5)正线承力索张力----------正线承力索的补偿张力6)正线悬挂自重------------正线承力索与导线单位重量之和7)侧线承力索张力----------侧线承力索的补偿张力8)侧线悬挂自重------------侧线承力索与导线单位重量之和9)轨距--------------------两内轨间的垂直距离10)套管绞环上部长----------套管绞环在腕臂上方的有效长11)套管绞环下部长----------套管绞环在腕臂下方的有效长12)臂上定位环长------------定位环垂直腕臂方向的有效长13)钩头鞍子有效长----------钩头鞍子的实际有效长14)定位管卡子长------------从定位管中心算起到固定螺栓的有效长15)套管双耳长--------------从腕臂中心到固定螺栓的有效长16)锚支卡子长--------------从定位管中心到承力索固定点的距离17)悬吊滑轮长--------------悬吊滑轮的有效长18)反定位管抬头------------定位管端头相对水平的抬头值2．2．2 零件库2装配类型1)装配类型----------------支柱的装配形式代号详见代号说明2)上底座长----------------上底座水平有效长3)上底座通长--------------上底座长与悬式绝缘子和其相关连接件长之和4)下底座竖直长------------腕臂底座在垂直方向上的投影长5)下底座水平长------------腕臂底座在水平方向上的投影长6)腕臂扣料----------------腕臂与棒式绝缘子连接处至棒式绝缘子单耳处的长度7)定位器长----------------定位器在水平方向的投影长8)定位器开口--------------定位点至定位管中心的垂直高度9)软定位器开口------------导线至软定位器在腕臂上定位环的垂直距离10)承力索下降--------------承力索高度相对于正常结构时高度所下降的高度11)非支偏移----------------非工作支相对工作支的水平偏移12)非支承力索抬高----------非工作支承力索相对于工作支承力索垂直高度13)非支导线抬高------------非工作支导线相对于工作支导线垂直高度14)非支定位器长------------非工作支定位器在水平方向的投影长15)支柱斜率----------------支柱受力后产生的每米挠度16)辅定位器开口------------另一支导线到定位管的垂直距离17)辅软定位器开口----------另一支导线到腕臂上定位环的垂直距离2．2．3 装配类型说明1）ZZZ：直线直链形正定位中间柱2）ZFZ：直线直链形反定位中间柱3）ZZ ：直线半斜链形正定位中间柱4）ZF ：直线半斜链形反定位中间柱5）R900—4000QW：曲线半经为900—4000米曲外中间柱6）R300—900 QW：曲线半经为300-900米曲外中间柱7）R1200—4000QN：曲线半经为1200—4000米曲内中间柱8）R900—1200QN：曲线半经为900—1200米曲内中间柱9）R300—900QN：曲线半经为300—900米曲内中间柱10）R900—1200SY：曲线半经为900—1200米曲内双压管中间柱11）R300-900SY：曲线半经为300—900米曲内双压管中间柱12）ZZF1：直线非绝缘转换柱13）ZZF2：直线非绝缘转换柱14）ZR900—4000QWF1：曲线半经为900—4000米曲外非绝缘转换柱15）ZR900—4000QWF2：曲线半经为900—4000米曲外非绝缘转换柱16）ZR300—900QWF1：曲线半经为300—900米曲外非绝缘转换柱17）ZR300—900QWF2：曲线半经为300—900米曲外非绝缘转换柱18）ZR1200—4000QNF1：曲线半经为1200-4000米曲内非绝缘转换柱19）ZR1200—4000QNF2：曲线半经为1200-4000米曲内非绝缘转换柱20）ZR900—1000QNF1：曲线半经为900—1200米曲内非绝缘转换柱21）ZR900—1000QNF2：曲线半经为900—1200米曲内非绝缘转换柱22）ZR300—800QNF1：曲线半经为300—800米曲内非绝缘转换柱23）ZR300—800QNF2：曲线半经为300—800米曲内非绝缘转换柱24）ZZJ1：直线绝缘转换柱25）ZZJ2：直线绝缘转换柱26）ZZJ3：直线绝缘中心柱27）ZR900—4000QWJ1：曲线半经为900—4000米曲外绝缘转换柱28）ZR900—4000QWJ2：曲线半经为900—4000米曲外绝缘转换柱29）ZR900—4000QWJ3：曲线半经为900—4000米曲外绝缘中心柱30）ZR300—900QWJ1：曲线半经为300—900米曲外绝缘转换柱31）ZR300—900QWJ2：曲线半经为300—900米曲外绝缘转换柱32）ZR300—900QWJ3：曲线半经为300—900米曲外绝缘中心柱33）ZR1200—4000QNJ1：曲线半经为1200—4000米曲内绝缘转换柱34）ZR1200—4000QNJ2：曲线半经为1200—4000米曲内绝缘转换柱35）ZR1200—4000QNJ3：曲线半经为1200—4000米曲内绝缘中心柱36）ZR900—1000QNJ1：曲线半经为900—1200米曲内绝缘转换柱37）ZR900—1000QNJ2：曲线半经为900—1200米曲内绝缘转换柱38）ZR300—800QNJ1：曲线半经为300—800米曲内绝缘转换柱39）ZR300—800QNJ2：曲线半经为300—800米曲内绝缘转换柱40）ZR300—800QNJ3：曲线半经为300—800米曲内绝缘中心柱41）YXDCZ：压型道岔柱42）LXDCZ：拉型道岔柱43）LYXDCZ：拉压型道岔柱44）R900-1000QNY：曲线半经为900-1200米曲内中间柱。
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接触网工程课程设计专业：电气工程及其自动化班级：姓名：学号：指导教师：兰州交通大学自动化与电气工程学院2012 年 7月 13日1方案选择1.1设计题目软横跨的预制计算。
1.2设计方案结合软横跨所在位置、支柱类型，确定软横跨模拟简图，根据实际条件进行参数测量及负载计算，完成软横跨的预制计算，并校验正确性，节点设计。
2设计计算 2.1设计数据软横跨预制计算。
在计算中，一般应具有以下原始结构尺寸数据：(1) 1CX 、2CX 为侧面限界，在正线轨面水平面内，左右侧支柱内缘分别至临近线路中心的距离（m ）。
(2) L 为横向跨距，直两支柱悬挂点（支柱顶端内缘向下100mm 处，下同）间的水平距离（m ）。
(3) 1l 、2l 为不等高悬挂或不对称悬挂，由横向承力索最低点分别至两悬挂点的水平距离（m ）。
(4) 1δ、2δ为支柱结构的斜率和调整倾斜度之和，即安装后的支柱内缘相对于铅垂线的总斜率（mm/m ）。
(5) 1d 、2d 为偏移距离，即支柱结构斜率和调整倾斜率值所形成的偏移距离之和，简称偏距，其值为11δH d =，22δH d =，1'1δS H d =，2'2δS H d =（其中，'1d 、'2d 为在上部定位索处的偏移距离）。
(6) 1S 、2S 为基础面至正线轨面的高差，即支柱地面（钢筋混凝土支柱由地线孔至轨面）至轨面的垂直距离，当支柱底面高出轨面时，S 为正值，反之为负值。
(7) 1f 、2f 为横向承力索的驰度，即由横向承力索最低点分别至两悬挂点铅垂方向的距离，当为等高悬挂时，m in 21f f f ==。
(8) 1a 、2a 、 、n a 为相邻悬挂点间的水平距离，其中：111δH CX a +=，221δH CX a n +=+。
支柱类型：152002G。
安装后外缘垂直，经现场实际测量，m 61=CX ，m 32=CX ，m 55432====a a a a ，mm 4501=S ，mm 2502-=S ；接触网悬挂类型：正线：GJ-100+TCG110，站线：GJ-70+TCG85。
2.2设计过程2.2.1确定相关参数(1) mm 53.3351004002121=-=-==H a b δδ（查表4.3.4钢柱型号规格表152002G: mm 400=a ,mm 1200=b ）(2) mm 829)1.045.015(33.53)(11111h 11=-+=-+==h S H H d δδ mm 781)1.025.015(33.53)(22122h 22=--=-+==h S H H d δδ (考虑到支柱受力后内倾及扰动影响，取mm 7001=d ，mm 6502=d ) (3) m 7.67.06111=+=+=d CX a m 55432====a a a a mm 65.365.03226=+=+=d CX a(4) mm 4501=S ，mm 2502-=S(5) mm 7250100-400-4507700-15000100-m in 1S11=+=-+-=C S H H fmm 6550100400250770015000100m in 2S22=----=--+-=C S H H f(7700mm 9503006450S S2S1=++=++===上、下H H H H H H h x S S S H H H ==21为上不固定绳至正线轨面的高度，x H 接触线高度，大站一般取6450mm ，小站取6000mm 。
接触线距下部固定绳距离，一般取300mm ，H 上、下为上、下部固定绳距离，一般取950mm ，对x H 、h H 、上、下H 可根据现场实际情况取值)。
2.2.2确定悬挂负载根据式i i i i M P G J Q +++=S 和图1节点标注可得：i i i i P G J Q ++=)0(=i M⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯+=++=)21701.11708.0(70113331a a P G J Q +[]N =⨯+⨯+⨯127110)(026.16548.121a a同理：N =++=21664442P G J Q N =++=17925553P G J Q N =++=21116664P G J Q N =++=21417775P G J Q2.2.3假设最低点由于此软横跨为五股道，即奇数股道，所以悬挂最低点出现在中间节点处。
也即是悬挂最低点出现悬挂负载3Q 所在的悬挂点，即第I 股道上方。
2.2.4求横向承力索分段长度及总长度(1) 求子力矩所谓子力矩，它是从拟定的最低点分开，将两侧股道悬挂负载分别对相应侧的悬挂点取力矩值，分别用M A 及M B ，其计算式分别为：i k i i x Q M ∑==1-1A 其中11a x=，212a a x +=，…i i a a a x ⋯++=2111k B ++=∑=i n i i xQ M 其中11++=n n a x ，n n n a a x +=+1，11...++++=n i i i a a a xm 8.32538)54.6(21667.61226)(21211A ⋅N =++⨯=++=a a Q a Q Mm 65.17323)65.35(113565.31251)(65465B ⋅N =++⨯=++=a a Q a Q M (2) 求横向承力索水平力T 及分界力Y 根据式12212A 1B f l f l l M l M T ++=12211B 2A f l f l f M f M Y +-=N =⨯+⨯⨯+⨯=++=91.496225.535.1355.44.1635.138.325384.1665.1732312212A 1B f l f l l M l M T=+-=12211B 2A f l f l f M f M Y N =⨯+⨯⨯-⨯42.39425.535.1355.44.1625.565.1732355.48.32538由30Q Y <<可以说明前面判断是正确的。
(3) 求横向承力索分段长度 根据式TYQ Q a m k i ii ++=...以及见附录A 图2所示 m 27.491.496242.394216612267.62111=++⨯=++⨯=T Y Q Q a m m 58.291.496242.39421665222=+⨯=+⨯=T Y Q a m m 397.091.496242.394533=⨯=⨯=T Y a m 根据式TYQ Q a m k i i i -+=-''1...可得：m 4.1344=-⨯=TYQ a m m 55.23455=-+⨯=TYQ Q a m m 55.234566=-++⨯=TYQ Q Q a m根据式22i i i m a b +=可得：m 05.821211=+=m a b m 63.522222=+=m a b m 02.523233=+=m a b m 19.524244=+=m a b m 61.525255=+=m a b m 21.426266=+=m a b(4) 求横向承力索总长度 根据式∑+==11n i i b B 可得：m 71.33...621=++=b b b B(5) 求各悬挂点直吊弦长度mm 1055258797221=+=+=m C C mm 797400397332=+=+=m C Cmm 400m in 3==C Cmm 18004001400344=+=+=C m C mm 430025001800545=+=+=m C C mm 680025004300656=+=+=m C C2.2.5求上下部固定绳长度mm 67.298247.753.5530004500060007.753.55S22254321S11S =⨯++⨯++⨯=+++++++=H CX a a a a CX H L δδmm8.2969045.655.53300045000600045.633.532225432111=⨯++⨯++⨯=+++++++=x x x H CX a a a a CX H L δδ2.2.6计算校验结果m 25.7m 247.7397.058.227.41321'1=≈=++=++=f m m m f 6.55m m 5.655.255.24.12654'2=≈=++=++=f m m m f3设备选择及绘制装配图3.1设备选择选择支柱152002G，接触网悬挂类型：正线：GJ-100+TCG110，站线：GJ-70+TCG85。
3.2绘制装配图见附录A 图1。
4总结软横跨的预制计算，就是软横跨结构安装尺寸的计算。
合理的解决软横跨结构尺寸的计算，既可以提高机械化施工的程度，又可以节省调整时间，既有利于安全，又能大大提高功效和工程质量，对于加速铁路电气化建设具有重要意义。
因而，对它加以讨论和研究是很必要的。
软横跨是多股道站场接触悬挂的横向支持设备。
软横跨由电气化铁道两侧的支柱和挂在支柱上的横向承力索，上、下部固定绳以及支持和连接它们的零件组成。
参考文献[1]于万聚.高速电气化铁路接触网.成都:西南交通大学出版社,2003[2]李爱敏.接触网生产实习指导.北京:中国铁道出版社,2000[3]李伟.接触网.北京:中国铁道出版社,2000附录A图图1软横跨的结构图2横向承力索结构尺寸。