1000WM超超临界二次再热直流锅炉水冷壁超温分析及对策
1000MW机组受热面超温原因分析及预防
1000MW机组受热面超温原因分析及预防摘要：结合1000MW超超临界机组锅炉结构特点和受热面的材质特点，对某电厂一期两台2X1000MW自投产以来，锅炉受热面超温现象进行了分析，从锅炉总风量调整、干湿态转换、启动制粉系统、煤质等方面提出相应的防范措施，为同类机组受热面超温原因及预防提供了借鉴和参考。
关键词：1000MW机组；超超临界；锅炉；受热面；超温Analysis and prevention of over temperature causesheating surface of 1000MW unitDong Jianshe（CLP Power Pingdingshan Henan Power Company Limited Henan branch，Pingdingshan 467000）Abstract：the combination of 1000MW ultra supercritical boiler heating surface structure characteristics and material characteristics，a power plant in a period of two sets of 2X1000MW since the operation，the boiler heating surface over temperature phenomenon is analyzed，and puts forward the corresponding preventive measures from the boiler total air volumeadjustment，dry and wet state conversion，start the pulverizing system，coal quality etc.，provides the model and the reference for the similar units heat surface overheating causes and prevention.Keywords：1000MW unit ；Ultra Supercritical ；Boiler ；Heating surface ；Over temperature引言：我电厂一期两台2X1000MW机组自2010年底先后投产以来，锅炉受热面屏式过热器、高温过热器多次发生超温现象，严重威胁了机组的安全运行。
1000MW 超超临界锅炉水冷壁超温原因分析及对策
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反向双切圆燃烧方式，炉膛为内螺纹管垂直上升膜式 水冷壁，水冷壁入口装设节流孔圈，同时在燃烧器上
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剒㣐鵶絯襒〄ꆀ #.$3
部装设中间混合集箱和混合器，对由下炉膛来的工质 进行充分混合，消除由下炉膛的吸热不均产生的偏差。 锅炉采用了平衡通风、露天布置、固态排渣、全悬吊 结 构、 全 钢 构 架。 机 组 负 荷250MW~500MW 运 行
量来调整炉内切圆大小，通过调平八根粉管热一次风 量，使得每个燃烧器喷口均匀燃烧。由于磨组 B、C、 D 磨煤机容易出现堵粉管现象，并且母管装有可调缩 孔以及煤粉分配器，磨组A、E、F 在首次测量时发 现粉管风速初始偏差均在国标要求的±5% 范围以内， 故调平实验主要针对B、C、D 三台磨煤机进行。 2.3.1 调平前一次风粉测量与分析
78
熋撋劼
再热器出口蒸汽压力 / MPa(g) 再热器进口蒸汽温度 /℃
粉分配器分成八根后接至炉膛八个角的同一层煤粉喷
再热器出口蒸汽温度 /℃
6.205 6.5 369.3 613
嘴。锅炉主要参数见表1。
省煤器进口给水温度 /℃
302.1
괄㹁䊨ⲃ #3-
2852 28.13 605 2354.6 5.926 5.736 361.3 613 294.9
过热蒸汽流量 /（t/h） 过热蒸汽出口压力 / MPa(g)
过热蒸汽出口温度 /℃
2994 28.25 605
时，水冷壁超温位置主要集中于前墙水冷壁中部（见
再热蒸汽流量 /（t/h）
24温度在445℃ ~590℃， 再热器进口蒸汽压力 / MPa(g)
锅炉的最高度达608℃。设计煤种由40% 澳洲煤与 60% 印尼煤组成的混煤。锅炉配置6台ZGM123G-III 型中速磨煤机，每台磨的出口为四根煤粉管道，经煤
1000MW超超临界二次再热超低背压机组运行中异常分析及治理
1000MW超超临界二次再热超低背压机组运行中异常分析及治理摘要：介绍上海电气集团生产的1000MW超超临界二次再热超低背压机组轴系结构特点，总结分析该机组运行中轴承振动原因及处理措施。
振动故障分析及处理措施，对同类型机组振动故障诊断处理，设计优化具有参考意义。
1上海电气集团生产的1000MW超超临界二次再热超低背压机组轴系结构特点1.1上海电气集团生产的1000MW超超临界二次再热超低背压机组汽轮机介绍机组为上海电气在借鉴西门子1000MW五缸四排汽超超临界二次再热机组基础上进行自主生产，拥有自主知识产权，型号为 N1000-31/600/620/620 ，世界上首次采用六缸六排汽的单轴方案，单背压（超低设计背压2.9Kpa）、反动凝汽式汽轮机，凝汽器采用海水直流单元制供水冷却，配置三台单级立式斜流泵独立运行，其中两台双速泵，一台定速泵。
本机型由一个单流超高压缸（1*15级）、一个双流高压缸（2*12级）、一个双流中压缸（2*15）、三个双流低压缸（3*2*6）串联布置组成。
本机组将高压缸前置，布置形式变为高压缸、超高压缸、中压缸、低压缸。
该机型取消调节级，采用全周进汽滑压运行方式。
1.2上海电气集团生产的1000MW超超临界二次再热超低背压机组轴系结构特点汽轮机六根转子分别由七个径向轴承来支承，除高压转子由两个径向轴承支承外，其它转子均由单轴承支撑。
其中#3轴承座内装有径向推力联合轴承，且机组的绝对死点和相对死点均在超高压、中压之间的#3轴承座上。
汽机转子采用单轴承，整体轴系短。
七个轴承分别位于七个轴承座内，且直接支撑在基础上，不随机组膨胀移动，不受背压变化和汽缸变形的影响，机组轴向稳定。
但机组仍是国内汽轮机轴系最长机组，汽轮机轴系59.49米。
2 1000MW超超临界二次再热超低背压机组运行中7号轴承轴振逐渐增大。
2.1引起汽轮机组单个轴振大的原因：1、该轴承测量震动的探头松动测得数值虚假；2该轴承盖松动；3该轴承轴瓦有；4该轴承间隙超标。
1000MW超超临界锅炉屏过两侧汽温偏差大分析与解决方案
1000MW 超超临界锅炉屏过两侧汽温偏差大分析与解决方案发布时间：2022-01-06T05:19:28.186Z 来源：《中国电业》2021年22期作者：马奇文呼美汝[导读] 因各粉管煤粉量分配存在偏差导致屏过左右侧进出口汽温温升偏差较大，马奇文呼美汝陕西能源赵石畔煤电有限公司 719199摘要：因各粉管煤粉量分配存在偏差导致屏过左右侧进出口汽温温升偏差较大，通过一次风调平及燃烧器二次风、燃尽风就地拉杆、风门开度调整等手段进行调整。
经过燃烧调整，稳定负荷下屏过左右侧金属壁温分布状况变好，进出口温升偏差变小。
关键词：水冷壁；超温；调整1 前言陕西某电厂2×1000MW超临界机组2号锅炉自投产以来，存在屏过两侧热负荷偏差大的问题，屏过两侧温升及金属壁温偏差较大，最大可达80℃。
过热器一级减温水两侧调门开度偏差达90%。
在机组大幅度升降负荷过程中，锅炉主热汽温因左右两侧烟气温度偏差大，导致主汽温依靠减温水调整困难，屏式过热器一侧壁温频繁超温。
在低负荷运行及变负荷过程中锅炉的问题尤为突出，严重影响锅炉运行安全性、经济性。
2 设备简介本锅炉为东方锅炉厂生产的超超临界参数、单炉膛、一次再热、平衡通风、紧身封闭布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、前后墙对冲燃烧、∏型直流锅炉。
锅炉型号为DG2906/29.3-∏3。
炉膛宽度33973.4mm，深度16828.4mm，炉膛高度66000mm；锅炉顶棚标高71000mm，水冷壁下集箱标高为5000mm。
锅炉采用前后墙对冲分级燃烧技术。
燃烧系统共布置有48只OPCC型低氮煤粉旋流燃烧器，32只燃烬风喷口，16只还原风喷口和12只贴壁风口。
燃烧器前后墙各布置3层，每层8只。
燃烧器配风分为一次风、内二次风、外二次风和中心风，分别通过一次风管，燃烧器内同心的内二次风、外二次风环形通道及中心风管在燃烧的不同阶段分别送入炉膛。
其中燃烧器的内二次风、外二次风为旋流。
1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述
1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述1000MW超超临界塔式锅炉是目前国内燃煤发电厂中普遍采用的一种主要设备。
作为发电厂的核心设备之一，它在能源生产中发挥着至关重要的作用。
随着设备运行规模的不断扩大和工作环境的不断变化，一些典型的问题也随之而来，这些问题给设备的安全稳定运行带来了一定的影响。
本文将围绕1000MW超超临界塔式锅炉的典型问题及解决方案进行综述，以期为相关工程技术人员提供一些有益的参考和帮助。
一、问题一：超临界高温水冷壁温差问题在1000MW超超临界塔式锅炉中，一些运行人员反映，锅炉的超临界高温水冷壁存在温差问题，表现为管面温差过大，甚至出现局部过热现象。
这个问题一方面会影响到锅炉的热效率，同时也可能对设备的安全运行构成一定的威胁。
解决方案：针对这一问题，首先需要对锅炉的管道结构进行全面检测和评估，找出存在问题的节点并进行及时修复和加固。
可以适当增加管道的冷却水量，以减少管面温差。
也可以通过优化锅炉的控制参数，调整燃烧风量和出口烟气温度，以降低冷却壁面的温度差异，从而解决这一问题。
二、问题二：过热器管膨胀问题在锅炉的正常运行过程中，过热器管膨胀是一个普遍存在的问题。
特别是在1000MW超超临界塔式锅炉这样大型设备中，过热器管的膨胀问题更为突出。
如果管膨胀过大，就会导致管道的撑裂和震动，从而影响到整个设备的正常运行。
解决方案：解决过热器管膨胀问题的关键在于管道的设计和安装。
首先需要对过热器管道进行合理的设计，确定管道的膨胀量和膨胀方向，确保管道在运行中不会产生过大的膨胀应力。
可以采用一些特殊的管道材料，以提高管道的抗膨胀性能。
对过热器管道的支吊架也需要进行加固和优化，确保管道能够正常膨胀而不会造成意外事故。
三、问题三：燃烧器磨损问题燃煤锅炉的燃烧器是直接暴露在高温高压燃烧气体中的设备，长期运行后很容易出现磨损问题。
在1000MW超超临界塔式锅炉中，燃烧器的磨损问题一直备受关注。
1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述
1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述1000MW超超临界塔式锅炉是当前燃煤发电厂中常用的一种锅炉，其性能优良、效率高，但在实际运行中也会出现一些典型问题。
本文将对这些问题进行综述，并提供解决方案，以帮助相关领域的工程师和运营人员更好地管理和维护这一关键设备。
一、过热器堵塞问题一般来说，过热器的堵塞主要是由于水管中钙和镁成分的附着和沉积而引起的。
当这些沉积物在过热器内壁上积累时，会对传热效率产生不利影响，甚至可能导致设备损坏。
解决这一问题的方法包括定期的清洗和维护过热器，并确保水质的优良和适宜。
二、铸件破损问题超超临界锅炉中的大部分关键部件（如叶片、壁板等）都是使用高强度合金钢铸造而成的，有时会因受热或机械应力过大而导致裂纹或破损。
对于这些部件的监测和检测尤为重要。
一种解决方案是采用超声波检测技术和热像仪检测技术，定期对这些部件进行全面的检测和评估，及时发现潜在问题并进行修复。
三、磨损和腐蚀问题锅炉内部的磨损和腐蚀问题是常见的，特别是在受热面和高温区域。
这些问题通常是由于工作介质的化学成分、流速和温度等因素引起的。
解决这一问题的方法包括加强对工作介质的水质控制、日常的检测和监测，以及采用耐腐蚀材料和涂层等措施来延长设备的使用寿命。
四、设备运行控制问题超超临界锅炉是一个复杂的系统，需要严格的运行控制来确保其稳定性和安全性。
设备运行控制问题也是一个关键的挑战。
解决这一问题的方法包括采用先进的自动化控制系统、建立完善的运行规程和操作标准，并加强对设备运行状态的实时监测和调整。
五、环保和节能问题随着环保和节能要求的不断提高，超超临界锅炉也需要不断优化和改进。
解决这一问题的方法包括采用先进的燃烧技术和烟气处理技术，降低排放物的含量，提高能源利用率，减少对环境的影响。
1000MW超超临界塔式锅炉在实际运行中可能会出现一些典型问题，但通过科学合理的管理和维护，这些问题是可以得到解决的。
相关领域的工程师和运营人员需要对这些问题有所了解，并采取相应的措施来确保设备的安全稳定运行。
超超临界直流锅炉水冷壁超温的原因及局部水冷壁严重超温的控制措施研究
超超临界直流锅炉水冷壁超温的原因及局部水冷壁严重超温的控制措施研究发布时间：2021-08-10T10:53:32.173Z 来源：《中国电力企业管理》2021年4月作者：杨武才[导读] 锅炉管壁频繁长时间超温是锅炉水冷壁爆管的主要原因，严重威胁机组的安全稳定运行，缩短锅炉的使用寿命，造成巨大的经济损失。
本文针对某电厂1000MW超超临界直流锅炉低负荷运行时垂直水冷壁经常出现局部严重超温的问题，分析总结超温的原因，并进行研究摸索试验调整，总结出可行的二次风配风及燃烧器摆角调整方法，有效解决局部管壁超温的问题，避免锅炉局部水冷壁长时间超温热疲劳爆管，供同类型机组参考。
广东大唐国际雷州发电有限公司杨武才广东湛江 524255摘要：锅炉管壁频繁长时间超温是锅炉水冷壁爆管的主要原因，严重威胁机组的安全稳定运行，缩短锅炉的使用寿命，造成巨大的经济损失。
本文针对某电厂1000MW超超临界直流锅炉低负荷运行时垂直水冷壁经常出现局部严重超温的问题，分析总结超温的原因，并进行研究摸索试验调整，总结出可行的二次风配风及燃烧器摆角调整方法，有效解决局部管壁超温的问题，避免锅炉局部水冷壁长时间超温热疲劳爆管，供同类型机组参考。
关键词：超超临界直流锅炉；局部；水冷壁；超温；研究1设备概况某电厂锅炉为HG-2764/33.5/605/623/623-YM2，带烟气再循环的超超临界参数变压运行螺旋管圈+垂直管圈（炉膛底部为螺旋管圈，顶部为垂直管圈,中间连接的为中间混合连箱，前后墙各720根,两侧墙各352 根）直流锅炉，单炉膛、二次再热、采用双切圆燃烧方式布置、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、露天布置、π型锅炉。
燃烧器为M-PM型低NOX燃烧器，可上下摆动20°，每套制粉系统供一层共2x4=8只燃烧器，前墙由左往右依次为1、2、3、4号角燃烧器，后墙由左往右依次为5、6、7、8号角燃烧器。
配六台中速正压直吹式制粉系统，其中A磨煤机带微油点火系统，由下往上布置为A/B/C/D/E/F制粉系统，正常运行5台制粉系统运行，1台备用。
潮州发电厂1000MW超超临界压力锅炉水冷壁超温原因及控制策略分析
潮州发电厂1000MW超超临界压力锅炉水冷壁超温原因及控制策略分析谢德勇(广东大唐国际潮州发电有限责任公司,广东潮州515723)摘要:潮州发电厂3、4号锅炉在调试期间出现低负荷阶段水冷壁超温的现象,严重时达到500 以上。
通过分析水冷壁热负荷分布和燃烧器投运原则,认为水冷壁管节流孔圈直径偏小导致通流量减小、燃烧器投入顺序不合理造成锅炉下部水冷壁吸热量增大是产生水冷壁超温的主要原因。
为防止水冷壁超温,提出优化制粉系统投运方式、调整燃烧方式、合理控制煤水比、加强节流孔圈检查等措施。
潮州发电厂采取温度控制措施后,水冷壁超温次数大大较少。
关键词:超超临界压力锅炉;垂直水冷壁;温度控制中图分类号:T K223 31 文献标志码:B 文章编号:1007 290X(2011)01 0091 04Reasons and Control Strategy Analysis on Water Wall Overheat in1000MW Ultra Supercritical Pressure Boiler of C haozhou Power PlantX IE D e y ong(G ua ng dong D at ang Inte rnatio nal Cha ozho u P ow er G e ne rat io n Co ,L td,C haozho u,G ua ng dong515723,China)Abstract:T he w ater w all o ver heat,w hich ex ce eds500 in sever e cases,occurs in low lo ad co ndito ns dur ing the comm issio ning o f N o 3and No 4boiler s in Chao zhou pow er plant By ana ly sis o f he at lo ad distr ibutio n o f wa ter wa ll and comm issio ning pr inciple o f bur ner,it is be lieved that the decr ease d wa ter flo w caused by smaller thro ttle o r if ice diame ter and incr eased hea t absor ptio n c apacity of wa ter w all by unr easonable burner input sequence ar e major re aso ns fo r w ater wa ll ov erhe at F o r pr event ing w ater w all o ve rhea t,optim iza tio n o f pulve rizing system co mmissioning te st,adjustment of combustio n metho d,r easo nable pr opo r tio n contr o l o f co al and w ater,stre ng thening inspection o n thro ttle or ifice and o ther measure s ar e pr opo sed T he o v erhe at f re quency of the w ater w all be come s dr astically low er a fter the ado ptio n of temper atur e co ntro l measure s in Cha ozho u po wer plant.Keywords:ultr a super cr itical pr essur e bo iler;v er tica l w ater wall;temper ature c ontr ol潮州发电厂一期扩建工程3、4号机组为1000 MW燃煤汽轮发电机组。
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1000WM超超临界二次再热直流锅炉水冷壁超温分析及对策摘要：大唐国际雷州发电有限责任公司一期1、2号锅炉型式为超超临界参数变
压运行螺旋管圈+垂直管圈直流锅炉。
自 2019 年投产以来，在低负荷时锅炉水冷
壁常有短时超温现象，长期超温存在四管泄露风险，严重威胁锅炉受热面的安全
运行。
现对锅炉水冷壁超温原因及对策进行简要分析。
关键词：超超临界直流锅炉；水冷壁；超温
引言
雷州发电厂1、2号锅炉型号为HG-2764/33.5/605/623/623-YM2，为哈尔滨锅
炉厂有限责任公司制造的超超临界参数变压运行螺旋管圈+垂直管圈直流锅炉，
单炉膛、二次再热、采用双切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、露天布置、π型锅炉。
从1号机组投产以来，锅炉前墙水冷壁发生大面积超温，而且管壁温升曲线
基本与A侧过热汽温曲线一致570℃，水冷壁温度报警值为为515℃，此现象频
繁发生在机组负荷波动期间，负荷刚开始波动时，水煤比短时失调，汽温、及水
冷壁温超温频繁出现，当负荷开始稳定，水冷壁超温现象消失。
水冷壁超限不但
严重威胁锅炉受热面的安全运行，而且影响了机组的调峰能力，特别是在广东省
实行现货交易方式期间，严重威胁机组安全稳定运行。
1 原因分析
1.1 超温发生工况
通过对现场试验及数据的汇总，总结超温主要发生在以下工况：
（1）低负荷段超温一般发生在400 -500MW 之间，A、B、C三层底层磨煤机运行。
（2）变负荷时负荷频繁变化，且负荷涨降时间没有稳定时间，汽温及水冷壁温
都会出现超限的现象。
（3）启停制粉系统时：因雷州电厂制粉系统CD层之间间
隔较大且没有CD层大油枪稳燃，制粉系统倒换方式受限，容易造成热负荷过于
集中，而且上下层制粉系统倒换过程中不同制粉系统对AB侧烟气温度影响程度
不同。
（4）炉膛吹灰长期无法投入：根据实际情况，炉膛吹灰投入条件要求负
荷550MW及以上，长期低负荷，为了稳定燃烧无法投入吹灰。
1.2 影响水冷壁超温的因素
（1）水冷壁表面积灰和结渣不均以及灰渣脱落引起的热偏差。
在低负荷时，锅
炉不满足吹灰条件长期未投入炉膛短吹，出现汽温下降而水冷壁超温现象。
（2）发生水动力不稳定现象。
由于水和汽的比容差异，在一定条件下就会发生
一个压差对应多个流量的不稳定的情况。
随着超超临界机组容量的增大，锅炉在
运行过程中暴露的问题也越来越多。
因锅炉受热面水动力特性不良引起的水冷壁
金属超温现象时有发生，长期的壁温波动还会使得水冷壁出现横向裂纹，导致水
冷壁泄漏，严重危害锅炉的安全有效运行。
（3）传热恶化，发生膜态沸腾。
局部热负荷过大，会引起传热恶化，壁温飞升。
当发生膜态沸腾时，密集的汽化核心连成一片，在管壁上形成蒸汽膜。
由于蒸汽
膜的导热性很差，因此一旦发生，壁温即突然大幅上升，甚至使管壁金属烧坏。
（4）燃烧调节不良，火焰偏斜，炉内温度场不均匀。
结合雷州电厂实际，炉膛
燃烧方式为反向双切圆，而制粉系统布置在锅炉前墙，磨煤机出口到炉膛八个角
的距离偏差，因此制粉系统到各个角的粉量压力均不同，导致锅炉存在热偏差。
受热强的管子吸热多，早一点蒸干，变成过热蒸汽。
然后蒸汽温度会偏高，体积
膨胀大，比容大。
温度高，会使比热下降，温度进一步快速升高。
比容大，会使
阻力增加，使流量下降。
高热负荷、低比热、低流量三者叠加，会使壁温快速飞升。
（5）煤水比失调。
在升降负荷时，由于协调参数整定差，会引起加煤和加水不
协调，引起短时过烧，会引起壁温飞升。
雷州电厂机组正常运行方式为CCS机炉
协调，汽轮机调节负荷，锅炉调节压力，当负荷迅速变化过快，主汽压力调节性差，导致煤量过调。
（6）炉内动力场不良。
在大修后或长时间未做冷风动力场试验。
炉内动力工况
不良，整个燃烧工况混乱，是引起超温的主要原因之一。
在1号机组调试期间，
虽然做过空气动力场试验，但并未有有效的措施进行改善。
（7）变负荷速率。
在现价交易模式下，变负荷速率一般较快而且频繁变化，负
荷在升降之间没有稳定的时间，增减燃料量和给水量的速度也随即加快，由于煤
质的不稳定，水煤比容易失调，产生短时的过烧和欠烧。
从而引发超温。
这是目
前水冷壁超温最主要的原因，因采用热值较高的煤种，而且为了稳定燃烧，在低
负荷期间磨煤机都会选择下层磨运行的方式，进一步造成热负荷集中的状况。
当
水煤比短时失调，就无可避免出现水冷壁超温现象，而且是与汽温同步变化。
（8）炉内汽水品质长期不合格。
直流锅炉没有进行水汽分离的气包，给水一次
性通过锅炉的预热、蒸发、过热等受热面后全部转化成过热蒸汽，并输送到汽轮
机中推动汽轮机做功。
直流锅炉没有水的循环，当给水进入炉内开始已经无法进
行加药处理。
给水带进锅炉的盐量一部分被蒸汽溶解带走，进入汽轮机，其余的
沉积在锅炉各蒸受热面上形成水垢。
结垢导致管闭温度上升，严重时可能出现超
温爆管。
（9）水冷壁受热面安装不合理。
根据接近一年的运行观察，水冷壁超温现象基
本发生在前墙，前墙水冷壁有以433、445、457屏为高点，这三屏周围管屏呈现
出递减趋势。
待停机大修后对炉膛受热面进行全面检查。
2 防止水冷壁超温的对策
（1）在水冷壁超温时，最有效快速的方式还是提高给水流量。
水冷壁区域换热
方式为辐射换热，通过中间点温度偏置设定直接对给水进行干扰，通过增加给水
流量增加吸热量，水冷壁温能得到有效控制。
（2）保证水煤比在合理范围。
水冷壁超温大部分情况下是短时的，因为短时热
量超负荷产生的，可以提前对中间点温度进行干预，减缓整个热负荷波动的过程。
低负荷时可以适当提高中间点温度，而在高负荷时应维持较低过热度，根据经验值，负荷从高位迅速下降的过程中，过热度会上涨20℃左右，汽温、壁温随之迅
速飞升超限；因而在低负荷可适当提高中间点温度，通常过热度维持在60°左右
比较合适，上下波动均有裕度。
（3）保质保量吹灰。
负荷不满足时向调度申请负荷创造吹灰条件，避免水冷壁
积灰结焦。
（4）二次风门、燃烧器摆角的调整。
水冷壁局部超温通常是由于锅炉内燃烧不
均匀，火焰太过靠近水冷壁造成贴壁燃烧。
此时可以通过开大壁温超限区域对应
的二次风门，将燃烧器摆角适当上移，减缓贴壁燃烧现象。
（5）严格控制水汽参数在标准范围。
按照水汽质量监督标准，定期化验炉内汽
水品质，发现异常及时消除。
3 结论
综上所述，超超临界临界锅炉水冷壁在运行过程中由于水煤比短时失调炉内、温度场分布不均匀、炉膛受热面积灰甚至结焦造成传热恶化等原因造成超温,有效
的防控手段应从严控水冷壁超温开始，控制锅炉参数和水冷壁壁温度在允许范围内；做好锅炉燃烧调整，防止火焰偏斜造成锅炉热负荷不平衡或局部超负荷，注意控制煤粉细度，合理搭配一二次风；加强吹灰和吹灰器管理，防止受热面积灰结焦；严格监督锅炉汽水品质在标准范围；通过科学合理的运行调整将水冷壁超温尽可能减少甚至消除。
参考文献
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[3]贾少威.锅炉水冷壁爆管原因分析[J].华电技术,2015(12):41-43.。