现浇梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架设计与计算
２ ４ ０
第 ４期
２１ ０ ０年 ７月
现 浇箱梁 满 堂 支架 设 计 与计算
丁 爱 华
（ 南常 德路 桥 建设 有 限公 司 ，湖 南 常 德 湖 ４ ５０ ） １ ００
３ 满 堂 支 架 设计 计 算
３ １ 满 堂 支 架 设 计 ．
肋 布 置可 知 ， 合 板 可看作 多跨 等跨 连续梁 ， 胶 为计 算
简便 ， 三等 跨 均布 荷载 作用连 续梁 进行计 算 。 取 （ ）模 板力 学性 能 。模板 弹 性模 量 Ｅ一９ ０ １ ×１ 。 ＭＰ ， ａ 根据 ＧＢ Ｔ１ ６ ６ １ ９ ／ ７ ５ — ９ ９及 模 板 样 品检 验 报
关 键 词 ： 梁 ； 浇 箱 梁 ；满 堂 支架 ； 计与 计算 桥 现 设
中图 分类 号 ： ４ ５ ３ Ｕ ４． ４ 文献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ： ６ １ ２ ６ （ ０ ０ Ｏ 一Ｏ Ｏ 一Ｏ １７ — ６ ８ ２ １ ）４ ２４ ３
在连 续箱形 结构 梁 桥 ， 其 是城 市 跨越 既 有 道 尤 路 桥梁及 高速 公路 互通 匝道 桥梁 施工互 通 立 交连 续 箱 梁施 工 实践 ， 绍 了现 浇 箱 梁 满 堂 支架 的 设 计 ， 对 根 介 并
支 架底 模 、 梁 梁强 度 、 杆 受 力 、 架 压 缩 变 形及 地 基 承 载 力 等进 行 了验 算 ； 横 纵 立 支 简要 介 绍 了该 桥 连 续箱 梁现 浇施 工 工 艺。
满 堂支 架材 料采用 普通 扣件 式 钢管脚 手架 。步 距 １ ２ｍ； ． 纵距 ， 准 区段 为 ０ ６ｍ， 断 面倒 角 区 标 ． 纵 为 ０ ４ｍ， ． 翼板 区均 为 ０ ６ｍ； 距 为 （ ． ＋０ ６ ． 横 １ ２ ． ＋
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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大蟹 大桥 断 面 图
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现浇梁满堂脚手架计算书
计算书一、荷载1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;ur ---- 顶面积雪分布系数；So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=U X Us X WO式中：W――风荷载强度(kN/m2);WO——基本风压(0.4KN/m2);Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取1.0;Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用1.3。
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现浇梁满堂支架设计计算一、面板计算模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。
面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
计算荷载取箱梁实体混凝土计算。
1. 面板荷载计算1.1恒荷载计算1.1.1钢筋混凝土自重q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计；V—每米钢筋混凝土梁体积；1.1.2模板自重：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m1.1.3恒荷载：q1=q11+q12=12.516kN/m1.2活荷载计算q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2；b—面板计算宽度。
1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。
2.面板计算2.1强度计算16.909KN/m强度计算简图2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M—面板的最大弯距(KN.m)；W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3；弯矩图M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m式中：q—模板荷载设计值(kN/m)，l—面板跨度，即横梁间距。
经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0. 152×106/(11.25×103)=13.511N/mm 2；截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm 2。
面板的抗弯强度验算σw < f ，满足要求!2.1.2抗剪强度计算 0.4ql 0.5ql 0.6ql 0.4ql 0.5ql 0.6ql剪力图τ=3Q/2bh<[τ]式中： Q —面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN ；截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm 2； 截面抗剪强度允许设计值 [τ]=3.40N/mm 2。
抗剪强度验算τ< [τ]，满足要求!2.2挠度计算：挠度图 v= 0.677q1L 4/100EI<[f]=l/400其中： q1-恒荷载标准值，q1=12.516kN/m ；L-面板跨度，即横梁间距，取0.3m ；E-面板的弹性模量，取13000N/mm2；I为面板惯性矩，I= bh3/12=30×1.53/12 =8.438cm4；面板最大挠度计算:f=0.677×12.516×304/(100×13000×8.438)=0.6mm面板的最大挠度小于300/400 mm，满足要求!二、次梁（横向）计算次梁为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，次梁按照三跨连续梁计算，取最不利荷载位置进行验算。
次梁所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重，面板自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
腹板下计算宽度取次梁的间距0.3m。
1.荷载的计算1.1 钢筋混凝土自重：q11=26×1.6×0.3=12.48kN/m1.2 模板面板的自重线荷载：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m；1.3次梁自重（松木）：q13=6×0.1×0.1=0.06kN/m；强度计算永久荷载设计值q1=1.2（q11+q12+ q13）=15.091kN/m；变形计算永久荷载标准值q=q11+q12 +q13=12.576kN/m；1.4可变荷载标准值q2=1.4（Q3+Q4）×0.3=1.4×4.5×0.3=1.89kN/m；2.次梁的强度计算2.1 荷载计算及组合按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下:15.091KN/m强度计算恒荷载简图注：此图中最大支座力为：P1=1.1q1l=1.1×15.091×0.6=9.96kN。
强度计算活荷载组合简图注：此图中最大支座力为：P2=1.2q2l=1.2×1.89×0.6=1.361kN；组合以后最大支座力为P=9.96+1.361=11.321kN（此值即为计算托梁强度的集中力）。
2.2 次梁抗弯强度计算2.2.1、恒荷载最大弯矩恒荷载弯矩图恒荷载最大弯矩：M1=0.1q1l2 =0.1×15.091×0.62=0.543kN.m2.2.2活荷载最大弯矩活荷载弯矩图活荷载最大弯矩M2=0.117q2l2=0.117×1.89×0.62=0.08kN.m次梁最大弯矩M=M1+M2=0.543+0.08=0.623kN.m2.2.3抗弯强度σw =M/W=0.623×106/167000=3.738N/mm2W =bh2/6=10×102/6=167cm3式中：W—次梁截面抵抗矩；b h—木方截面宽度、高度。
次梁的抗弯设计强度小于木方(松木)的容许应力12N/mm2，满足要求!2.3 次梁挠度计算变形计算永久荷载标准值q=q11+q12 +q13=12.576kN/m；12.576KN/m注：此图中最大支座力为：P=1.1ql =8.3kN（此值即为计算托梁挠度的集中力）变形图最大挠度：f=0.677×ql4/100EI=0.677×12.576×604/(100×9000×833)=0.1mm；式中：E—次梁的弹性模量，取9000N/mm2；I—次梁的惯性矩， I=bh3/12=10×103/12=833cm4。
次梁的最大挠度小于600/400,满足要求!三、托梁（纵向）计算托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算，托梁所受荷载为次梁传下的集中力及主梁自重。
托梁强度计算集中荷载设计值：P=11.321kN托梁挠度计算集中荷载设计值：P=8.3kN1．强度计算1.1集中力产生的最大弯矩：Mpmax=0.175PlM Pmax=0.175×11.321×0.6=1.189kN.m；式中：l—托梁跨度，即立杆纵向间距；1.2 均布荷载产生的最大弯矩：M qmax=0.1ql2式中：q—托梁自重，q=2×0.0384= 0.077kN/m；M qmax=0.1×0.077×0.62=0.003kN.m；1.3托梁最大弯矩M=M Pmax+M qmax=1.192kN.m。
1.4托梁抗弯强度设计值：σw=M/W=1.192×106/10160=117N/mm2 W =5.08×2= 10.16cm3式中：W—托梁(钢管)截面抵抗矩，托梁的抗弯强度σw<f=205N/mm2,满足要求!2．托梁挠度计算2.1 集中荷载产生的最大挠度：（P=8.3kN）f pmax=1.146*（pl3/(100EI)）f Pmax=1.146×8300×6003/（100×2.06×105×243800）=0.409mm；式中：E—托梁的弹性模量，取2.06×105N/mm2；I—托梁梁的惯性矩， I=12.19×2=24.38cm4。
2.2、均布荷载（托梁自重）产生的最大挠度：f qmax=0.677*（ql4/(100EI)）f max=0.677×0.077×6004/（100×2.06×105×243800）=0.001；f=f Pmax+f qmax=0.41mm。
托梁的最大挠度小于600/400,满足要求!四、支撑架最不利单肢立杆计算底板下支架所承担的荷载最大，按梁高1.6m实体混凝土计算，最不利单肢承担荷载面积为0.6×0.6m。
（一）恒荷载标准值1.钢筋混凝土单位重:q11=Q2V=26×0.6×0.6×1.6=14.976kN式中：Q 2—混凝土自重标准值按26KN/m 3计；V —每根立杆承担钢筋混凝土体积；2. 模板及支撑梁单位重：q 12=（8×0.015×1+6×0.1×0.1/0.3+2×0.0384/0.6）×0.6×0.6=0.161kN3. 支撑架自重：q 13=ｔ1＋ｔ２＋ｔ３ =1.117+0.371+0.371=1.858KN ； 式中：ｈ—步距（ｍ）；ｔ1—立杆重量（KN ）；ｔ２—横向水平杆重量（KN ）； ｔ３—纵向水平杆重量（KN ）；d u nl nl l l l l t t t n t n t n t ++⋅+⋅⋅⋅⋅+⋅=22111 =6×0.1648+0.0701+0.0582=1.117kN ； 式中 n il —立杆第i 类标准节数量； T il —立杆第i 类标准节自重； t u —可调托撑自重；t d —可调底座自重。
2()[1]y H a d t t h-+=+ =0.0247×[（18-0.3）/1.2+1]=0.371kN ；式中t y —单根横向水平杆自重，取0.0363kN ； H —模板支架搭设高度； a —立杆伸出顶层水平杆长度； d —可调底座外露长度；h —模板支架步距。
]1)([3++-=hd a H t t x =0.0247×[（18-0.3）/1.2+1]=0.371kN ； 式中t x ——单根纵向水平杆自重。
4.恒载标准值：q1=q 11+ q 12+ q 13=16.995kN （二）活荷载标准值q2=（Q3+Q4）×0.6×0.6=（2.5+2）×0.6×0.6=1.62kN/m 2式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m 2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m 2； （三）风载标准值 1.水平风荷载挡风系数：100A (0.6+1.2)0.048 ==0.12A 0.6 1.2ϕ⨯=⨯ 2.体型系数：15s 01-1-0.971.2 =1.20.12=1.761-1-0.97n ημϕη=⨯⨯式中：η—修正系数，取0.97； n —相连立杆排数。