供电定值计算实例 -
配电室保护定值计算
继电保护定值计算书一、元件参数兴隆I 回线：LG495mm 2L=2.96km兴隆II 回线：LGJ---95mm 2L=2.97km地面变压器：1# S ii — M — 500/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.23% 10KV 侧额定电流：I e1=28.87A 0.4KV 侧额定电流：Ie2=721.7A2# S9—315/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.03%10KV 侧额定电流：I e1=18.18A 0.4KV 侧额定电流：Ie2=454.7A 井下中变所变压器：1# KBSA 315/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：3.83%10KV 侧额定电流：I e1=18.2A 0.69KV 侧额定电流：Ie2=262.4A2# KBSG—100/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：4..5%10KV侧额定电流：I e1=5.774A 0.69KV侧额定电流：Ie2=83.31A 连接电缆：10kv 侧进线：YJLV2 —3X 150mm 2L=0.02km本站10KV系统继电保护装置：JGL 13/ U二相过流继电器进线保护JGL13/ U二相过流继电器地变保护JGL13/ U二相过流继电器分段保护JGL13/ U二相过流继电器电容器保护二、上级下达定值参数电流互感器变比：75/5 CT=15最大运行方式：S（3）Kmax = 31.496MVA电抗标么值=100 ^31.496=3.175最小运行方式：S(3)Kmin = 30.902MVA电抗标么值=100 -^30.902=3.236瞬时速断：525A T=0秒限时速断：420A T=0.4秒过流保护(经低压闭锁)：37.5A T=1.7秒过负荷：33A T=10秒(信号)重合闸：T=1.0秒接地保护：> 5A (信号)三、短路电流计算1、系统元件等值排列图、阻抗图见附图二、附图三：2、各元件阻抗标么值计算选取基准容量S b=100MVA系统电抗X1max*=S b/S ⑶Kmax = 100/31.496=3.175X1min*= S b/S(3)Kmin=100/30.902=3.236兴隆线架空线路=[LX (0.33+j0.353 ) ] X (100 -10.52)=[2.9X (0.33+j0.353 ) ] X (100 +10.52) =0.868+j0.928 连接电缆=X lX LX (S b/ U b2) =0.08 X0.2 X (100/10.5 2) =0.015X2*= <0.8682j (0.928 0.0152=1.282电容一X3*= X lX LX (S b/ U b2) =0.08 X0.02 X (100/10.5 2) =0.002地变电缆X4*= X10* =X I XLX (S b/ U b2) =0.08 X0.025 X (100/10.5 2) =0.002井变电缆 地变一 X 5*= U K %/100) X (S b /S T )= (4.23/100 ) X (100/0.5 ) =8.46 X 6*= X 8* =X iXLX (S b / U b 2) =0.08 X0.8X (100/10.5 2) =0.058 井变 X7*= U K %/100 ) X (Sb/ST) = ( 4.5/100 ) X ( 100/0.415 )=10.843 地变二 X 9*= U K %/100) X (S b /S T) = (4.03/100 ) X (100/0.315 )=12.7943、S b =100MVA 各基准量选择见表一：表4、K I ⑶点短路总电抗X I * Hax = X* 1max + X 2*=3.175+1.282=4.457 X I *Hin *= X* 1min + X 2*=3.236+1.282=4.518 5、 K 2⑶点短路总电抗X 2*Hax = X 1*imax + X 3 =4.457 + 0.002=4.459 X 2*Hin = X 1* Hin + X 3=4.518+0.002=4.52 6、 K 3(3、)、K 7(3)点短路总电抗X 3*Hax = X 1*岩ax + X 4=4.457+0.002=4.459 X 3*imin = X 1* imin + X 4=4.518+0.002=4.52 7、 K 5⑶点短路总电抗X 5*imax = X 1*imax + X 6=4.457+0.058=4.515 X 5*imin = X 1* 岩in + X 6=4.518+0.058=4.5768、K4⑶点短路总电抗X4*Iiax = X 3*Iiax + X5=4.459+8.46=12.919X4*Iiin = X 3*Hin + X5=4.52+8.46=12.989、K6⑶点短路总电抗X6*Iiax = X 5*Iiax + X z=4.515+10.843=15.358X6*Hin = X 5*岩in + X y=4.576+10.843=15.41910、K8 （3）点短路总电抗X8 Hax = X 3*Hax + X9=4.459+12.794=17.253X8*Iiin = X 3*Hin + X9=4.52+12.794=17.31411、最大运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K1 ⑶ max*= 1 -^1 Xmax*=1 +4.457=0.224电流实际值：K I（3）max= K I ⑶ max* X I b =0.224 X5.499 = 1232A最大二相短路电流：K1（2）max=必-2 XK I⑶max =招以X1232A=1037A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2（3）max*= 1/X 2Kax* = 1 +4.459=0.224电流实际值:K2（3）max= K2 ⑶ max* %=0.224 X5.499=1232A最大二相短路电流：K2（2）max= 73 -2 XK2 ⑶ max= V3 -2 X1232=1067A 最小运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K I（3）min*= 1 a*in*=1 ^4.518=0.221电流实际值:K1（3）min= K1（3）min* XI b=0.221 X5.499=1215A最小二相短路电流:K i（2）min= J3 以XK i（3）min= J3 以X 1215A=1052A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2 '3）min*= 1 -^2Xmin =1 ~^~4.52=0.221电流实际值:K2（3）min= K2 ⑶ min* *=0.221 X5.499=1215A最小二相短路电流：K2（2）min= V3 以X&（3）min=够以X1215=1052A 1、K1-8各点短路时的电流值汇总见表二：四、10kv系统接地电流计算Ic 空=(10.5kv X4.2km) -350=0.126AIc 缆=(10.5kv X6.2km) 士10=6.51AIc 总=0.126+6.51=6.636A五10KV 进线保护计算 低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算U D Z =U N.min 士 (K k X K f) =0.92 X37 士 (1.15X 1.1) =26.9KV 折算到二次侧U DZ -2=76.3V 取70Va 、电流保护：① 瞬时电流速断保护：跳闸选择此定值时应考虑因素： 10KV 母线发生最小短路电流时， 应能可靠跳 闸⑴ I I DZ =K I (2)min -K K =1052A-1.5=701.3A （按灵敏度选择）⑵I I DZ =K K X 下级瞬时电流速断定值=1.15 X465A=535A（上级525A ） /1.2 = 437A 综合考虑选择600A 为宜。
6KV供电线路保护整定计算
* *一、南风井供电线路保护整定1、南风井一路#6112，南风井二路#6209，线路参数：如图：长时负荷电流95A ，2005l h =,最大负荷110A 。
采用LCS612微机线路保护。
两相不完全星形接线保护方式据供电处孙光伟提供短路电流及线路系统参数如下: 6KV 母线侧,S max =146.95MVA,I max （3）=13.467KA ； S min =65.865MVA,I min （3）=6.036KA ； Z max =0.27Ω；Z min =0.602Ω 选南风井进线末端为短路点2d 。
查表《煤矿井下供电三大保护细则》对于22YjV 370-⨯电缆010.306R km =Ω 010.061X km =ΩLJ 395-⨯架空线 020.38R km =Ω 020.06X km =Ω22YjV 350-⨯电缆 030.429R km =Ω 030.063X km =Ω 010.490.3060.15L R =⨯=Ω 010.490.0610.0299L X =⨯=Ω 02 2.250.380.855L R =⨯=Ω 02 2.250.060.135L X =⨯=Ω 030.150.4290.0644L R =⨯=Ω 030.150.0630.0094L X =⨯=Ω0102030.150.8550.0644 1.069()L L L L R R R R =++=++=Ω∑0102030.02990.1350.00940.174()LL L L XX X X =++=++=Ω∑系统阻抗小于系统电抗1，故忽略。
1.069()L R R ==Ω∑∑0.1740.270.444()LXX X X =+=+=Ω∑∑线路总阻抗2222max1.0690.444 1.157()Z R X =+=+=Ω∑∑∑* *在最大运行方式下，线路在南风井母线上的短路电流为：2(3)63003144()1.732 1.157d I A ===⨯高压电机入线口两相电流为3d 点。
综掘供电系统整定值计算书
一、供电系统
1、供电情况
1405回风顺槽综掘工作面设备分为三组供电,一组为采面移动变电站，一组为1405回风顺槽移动变电站，一组为主运皮带巷。
三组变电站的电源均由井下中央变电所高压开关柜采用MYPTJ-3*50+3*25/3+3*2.5型高压电缆两路直接供给,供电电压为10KV。
+(0.0144+0.0013+0.0864) 2=6701A
Id6(2)≈Id4(2)=√3/2* Id4(3)=5803A
Id5(3) =U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.00046+0.00878+0.0148+0.269) 2
+(0.0144+0.0013+0.08640.00456+0.0367) 2=2106A
采面移动变电站设在距工作面800米处。
采面移动变压器将10kV高压变为660V电压,给掘进机、锚杆机、综保、探水钻、水泵等供电;各电机由本质安全型真空磁力起动器控制。
1405回风顺槽内的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源分别为刮板机、可缩皮带机等供电。
主运皮带巷的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源专供掘进局部通风机。
故满足要求
三)、低压电器整定见下表：
编号
开 关
型 号
开关额定电流
A
保 护
方 式
最大负
荷电流
A
最小短
路电流
A
过流保护整定电流
A
灵敏度
系数校验
长时负荷电流
定值计算
电力分析软件对线路保护整定值的计算方法电流、电压整定值受电网结构及运行方式影响较大，整定值的准确计算比较复杂， 下面以图13-1所示的单侧电源环网供电电网，母线 B C 间断路器5QF 的保护为例，简单介绍采用EDCS-6110单元线路的各种保护整定值的计算。
假设在图 13-1 所示的系统中 Z AB =2.27 Q , Z BC =2.46 Q , Z AD =2.26 Q , Z DC =2.38 Q ,Z F1 =0.52 Q , Z F 2=0.39 Q13-1.1 电流速断保护整定值I sdz1的计算电流速断保护为无时限保护，其动作时间为保护装置的固有动作时间，按“规程” 规定微机保护的固有动作时间为40ms 以下。
一•电流速断保护的整定计算2QF 6QF10QF 丸/一3QF7QF 択/—一 /QF11QF-—13-1 单侧电源环网供电网络图1.电流速断保护动作电流整定值 I szd1的基本计算公式：根据保护的选择性要求，电流速断保护只有在本线路内发生短路时才动作，为使计算简单，通常取线路末端母线 （母线C ）短路来计算线路短路电流I dmax ，考虑到末端母线上其它线路近端短路时,短路电流与母线短路电流接近，为保证电流速断保护不误动，则电流速断保护电流 整定值为：I szd 1K KI (3)d m ax(13-1)12I d m a 为最大运行方式下，线路末端三相短路的最大电流。
可靠系数 K K 系考虑以下因素的影响而设置 a •躲过末端母线（母线C ）上其它线路近端短路的短路电流b •短路电流的计算误差c •短路时非周期分量的影响d •留有一定裕度2 •三相短路电流的计算三相短路电流的计算公式为：E xt1dZxt+ Z LdE xt ―― 系统电源的等效相电势 Z xt ―― 系统等效相阻抗，即保护安装处到电源间的等效阻抗，包含保护安装处后方输电线路阻抗、变压器阻抗、发电机阻抗等。
小电厂继电保护定值计算举例
一. 主设备保护整定计算：#1与#2发电机额定参数：发电机保护装置：DGT-801I e2=I e1.1 发电机纵联差动保护：d0：I d0×I e2×0.687=0.206A 取0.21A.拐点电流： I r1××I sd ××差动速断灵敏度校验：I dmin 2为0S 两相短路电流。
发电机纵差保护定值单：1.2 发电机定子接地保护a．零序电压定值按躲过正常运行时的最大不平衡电压整定，假如零序电压保护跳闸投入，当发生单相接地时保护跳闸，否如此仅发告警信号。
Uzd =KK×3U3U为正常运行时的最大不平衡电压KK正常运行时开口三角3U在10~15V左右，但因PT特性不同，差距变大，可以现场实际测量定夺。
方法：先不投零序电压保护跳闸，机组投运后实测出3U，再输入定值。
延时可取t=9S。
发电机定子接地护定值单：1.3 发电机复合电压过流保护 a ．低电压整定按躲过发电机正常运行时可能出线的最低电压来整定 U L ××100=70V b ．负序电压整定按躲过发电机正常运行机端最大负序电压。
通常取发电机额定电压的8%～10%。
U 2g ××100=8V c ．发电机过流整定 Ig=rK K K ×Ie=687.095.02.1⨯ K K K rK LM =46.3150087.04524I I ds 2dmin =⨯=2.1≥满足要求 I dmin 2为1S 两相短路电流。
复合电压闭锁过流保护定值清单:1.4 发电机定子过负荷保护〔定时限〕 按躲过发电机额定电流来整定 ×× 时间t=9S 过负荷保护定值单：动作电阻Rg1的整定Rg1一般取〔8～10〕KΩ，本次整定取10 KΩ，时间t=6S动作后发信号。
Rg2一般取〔0.5～1〕KΩ，本次整定取1KΩ，时间t=6S动作后发跳闸。
继电保护典型案例定值计算
继电保护典型案例定值计算一、一炼铁风机房高压室（西站516馈出）1、1#鼓风机（611柜）8400KW 10KV 553ACT 1000/5 综保PA150 原值：20A/0S 10A/40S现投一、三段 电流速断/反时限过流保护① 电流速断：I dj =9⨯5/1000553=24.885 取25 KA ，t=0s 校灵敏度：1#鼓风机电缆：3⨯（3⨯300） 850米X * = 0.08⨯0.85⨯25.10100⨯31=0.0206 西站至1#鼓风机房电缆：3⨯（3⨯300） 550米X * = 0.08⨯0.55⨯25.10100⨯31=0.013 ∑X * =0.413+0.0206+0.013=0.447二相短路电流： "2I =23⨯447.0499.5=10.65 KA 灵敏度：K m =5/1000251065.103⨯⨯=2.13 ② 三段 反时限过流启动延时时间： T y = 60s （躲启动时间）反时限过流启动值： I s = 1.2I e =5/10005531.2⨯=3.318 取3.3A 延时时间：选极端反时限（C ）t=K ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-1/802s I I =1⨯13802-=10s 若用四方/CSC-280综保：Ⅰ 段： 25A t=0sⅢ段：I p =3.3A （启后投） t=10s2、一炼铁风机房高压室1#、2#、3#、4#进线（至西站516、524、533） CT2000/5 综保PA150 原值：10A/0s ， 5A/41s现不设保护。
母联也不设保护。
3、西站一炼铁馈出线（516、524、533）516 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S524 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S533 CT1500/5 CSC-280 原值：16A/0.3S 12.3A/1.3S现只设定时限保护：可带两段风机房母线/正常运行状态下，可启动一台风机，并留1.2倍可靠系数。
定值计算说明及算例
大唐渭河热电厂400V继电保护定值计算说明及典型算例一、厂用400V断路器、脱扣器及保护配置厂用400V主厂房工作、公用、保安、照明、检修动力中心PC段盘柜型号为MNS1。
采用ABB公司SACE Emax、Tmaxl两种型号的断路器。
配置相应脱扣器型号：PR122/P-LSIG、PR221DS-LSI、TMD（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护、接地保护。
厂用400V主厂房MCC段采用ABB公司Tmaxl、Isomax S两种型号断路器。
配置相应脱扣器型号：PR221DS-LSI、TMD（热磁式）、R（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护。
厂用400V辅助厂房PC、MCC段采用西门子公司3WL、3VL、3RV三种型号的断路器。
配置相应脱扣器型号：ETU45B+LSIG、ETU10、TM（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护、接地保护。
根据设计院图纸和保护整定原则（电力工程电气设计手册），现将保护整定原则做如下说明。
二、厂用400V继电保护整定计算原则1、过载保护按躲过正常负荷电流整定I r= K rel×I n/ I fh =1.05×I e/ 0.85 =1.2I e取1.2倍额定电流整定整定时间：根据脱扣器型号分为反时限和定时限两种。
具体整定见保护算例。
2、短延时保护2.1对PC段进线及联络开关：按躲过自起动电流整定Id≥1.35(IQ1+∑Igi)其中IQ1为最大一台电动机启动电流值Igi为其他负荷工作电流之和整定时间取：0.3s－0.5s2.2对MCC电源回路：按躲过MCC段上电机自启动电流整定I2= K rel×I qd=1.5×7I e=10I e取10倍额定电流倍数整定对于负荷较大的MCC段，考虑与PC段电源进线短延时配合，适当减小整定倍数。
高压柜定值计算公式
高压柜定值计算公式
x
【高压柜定值计算公式】
一、定值计算公式
1）高压柜的设计电压 U = Uc + Ua
其中：Uc 为电网供电电压；Ua 为系统安全系数，根据安装环境和用途而定，通常取 1.05～1.1kV；
2）高压柜的绝缘水平 K = Kc + Ka
其中：Kc 为电网供电电压的 1.5 倍；Ka 为高压柜的安全系数，取 1.3～1.5，一般取 1.4。
3）高压柜的绝缘水平 K = U × [1 + (1-U/K) × 0.1] 其中：U 为柜内元件的设计电压；K 为柜内元件的绝缘水平。
二、定值计算示例
假设，电网供电电压为 6.3kV，系统安全系数为 1.1。
结合前面的公式，可以计算出：
1）高压柜的设计电压 U = 6.3 + 1.1 = 7.4kV；
2）高压柜的绝缘水平 K = 6.3 × 1.5 × 1.4 = 13.86kV。
3）柜内元件的设计电压 U = 6.3kV，柜内元件的绝缘水平 K = 6.3 × [1 + (1-6.3/13.86) × 0.1] = 7.3kV。
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动作时限取0S
Iop
K rel
Kc
I2(3k).maxS014.311732
2252A
T1
35kV变电所 灵敏系数校验：
K
sen
I (2) 1k . m in
Ki
I
op
4729 2252
2.1 1.5
6kV母线
S05
T2
603
S01 S03
S06
T3
该开关过流Ⅱ段定值应和移动变电站本身集成的高压开关IS(30)k5.m和axS10763开2A关的Ⅰ段配合，
3M
Ⅱ段限时电流速断定值按下级E02和E03开关Ⅰ段最大值配合整定
I(I2)Ⅱ oKp.minK47Ⅱ re2l9KAcIop.E02 1.11 2200 24I2(03)kA.m，ax4取41244A00A
动作时差取一级级差0.3S 按线路末端最小两相短路电流校验灵敏系数
KIⅡs(e2n)K.mKinI3i2(I26kⅡo).mp2.si6n02A
T1
35kV变电所 6kV母线
I op.S 02
I (2) 1k . m in
Ki
K
n
6492 4628A,取4600A 1.5
动作时限取0S
S05
T2
603
S01 S03
S06
T3
I(3)k.max10495A
二采水泵房进一线1采#开变关电整定所计算：
I(3)k.max1380A
Ⅰ段定值配合上级出线开关E02整定，上级出线开关EI0(22)K存.m在in1短1路48越A级跳闸问题，按
照上下级保护配合的原则S04 上级保护的动作电流
Kco 下级保护的动作电流 1.1
T1
为此进线开关1的保护Ⅰ段，取配合系数为1.3
I
op
I (2) k .E 02
KCO
2200 1692A,取1600A 1.3
依同据样规与程之，配Ⅱ合，段取定0值.1与5S上级出线开关限时电流速S断0保5 护整定值相同，取46T0A2，时限
603
I(3)k.max10495A I(2)K.min6942A
S01 S03
S02
I(3)k.max6496A
3626 2400
I(3)k.max3050A I(2)K.min1980A
1.51 1.5
井下高压开关整定保护计算示例
二采变电所E01一进采线总变开电关所整定计算：
I(3)k.max1380A
Ⅰ段定值配合上级出线开关S02整定，上级出线开关S0I2(2存)K在.mi越n1级14跳8A闸问题，为此进
井下高压开关整定保护计算示例
一采变电所 S04
35kV变电所 6kV母线
603
S01 S03
S02
S05 S06
E01
二采变电所 E03
E02
1
二采水泵房 2
M
3
M
井下高压开关整定保护计算示例
一采变电所 S04
I(3)k.max1380A I(2)K.min1148A
T1
35kV变电所 6kV母线 603
S02
I(3)k.max1732A I(2)K.min1429A
E01
E03 E02
二采变电所
I(3)k.max1083A I(2)K.min1000A
T4 二采水泵房
2
1
M
I(3)k.max6496A
3M
I(2)K.min4729A
I(3)k.max4414A I(2)K.min3626A
I(3)k.max3050A I(2)K.min1980A
T2
603
I(3)k.max10495A I(2)K.min6942A
S动0作1 时限取S003S
S02
I(3)k.max6496A
S06
I(3)k.max1732A I(2)K.min1429A
E01
T3
E03 E02
二采变电所
I(3)k.max1083A I(2)K.min1000A
T4 二采水泵房
Iop
Iop
K K I
(3)
rel c 2k .max
1一.3采1变电30所50 3965A
按首端保护安装处最小两相短路电流检验灵敏系数
I(3)k.max1380A I(2)K.min1148A
K se n
I(2) 1k .min
Ki Iop
3626 /
3965 0.911.5S04
S06
I(3)k.max1732A I(2)K.min1429A
E01
T3
E03 E02
二采变电所
I(3)k.max1083A I(2)K.min1000A
T4 二采水泵房
2
1
M
3M
I(2)K.min4729A
I(3)k.max4414A I(2)K.min3626A
I(3)k.max3050A I(2)K.min1980A
2
1
M
3M
I(2)K.min4729A
I(3)k.max4414A I(2)K.min3626A
I(3)k.max3050A I(2)K.min1980A
井下高压开关整定保护计算示例
一采变电所S03开关整一定计采算变：电所
I(3)k.max1380A
该方开式关下带变两压台器移二动次变侧电三站相，短按路照时规流程 过规一定次，侧电的流短速路断电保流护，取Ⅰ两段台定I(2变值)K.压应min器该11中躲4的过8A最最大大值运。行
T1
K
sen
I (2) 1k .m in
Ki
I
op.S
02
4729 0.82 1.5 5738
35kV变电所 6kV母线
为此整定值按保证线路首端最小运行方式下两相短路有足够灵敏系数整定
I op.S 02
I (2) 1k . m in
Ki
K
sen
4729 1.5
3153A,取3100A
按首端保护安装处最小两相S短0路4 电流检验灵敏系数
K
sen
I(2) 1k .min
Ki
I
op
1980 /
414 4.8 1.5
I(3)k.max1380A I(2)K.min1148A
过流保护（过流Ⅲ段）：电动机的过流保
护动作电流整定（按躲过电动机的额定电
流整定），动作时限按躲过电动机启动时
I(2)K.min4729A
I(3)k.max4414A I(2)K.min3626A
I(3)k.max3050A I(2)K.min1980A
井下高压开关整定保护计算示例
35kV变电所603出线开一关整采定变计电算：所
I(3)k.max1380A
Ⅰ段瞬时电流速断整定值按躲过末端最大三相短路电流计算 I(2)K.min1148A
S05
T2
603
S动01作时限S取003S
S06
T3
I(3)k.max10495A I(2)K.min6942A
S02
I(3)k.max1732A I(2)K.min1429A
E01
E03 E02
二采变电所
I(3)k.max1083A I(2)K.min1000A
T4 二采水泵房
2
1
M
I(3)k.max6496A
按首端保Io护p.s0安2 装K处re最lK小cI两2(3k).相max短路1.电3S流014校6验49灵6 敏 8度44系5数A
为此整定值按保K证se线n 路K 首Ii1端I(k2o.)m p最.Sin0小2 运86行4944方52式下0.8两2相短1.5路有足够灵敏系数整定
为此整定值按保证线路首端最小运行方式下两相短路不小于1.5的灵敏系数进行整定，
考虑到E3502k开V关变接电近所整个串供线路末端，灵敏系数取1.6。
I
op
6kV母线
I(2) 1k .min
K
sen
3626
/
1.6
2266A,取2200A。
603
S01 S03
S05 S06
存在越级跳闸问题！
IK2(2kⅡ).smenSin 02114.259
1048A, 取1000A
E01
动作时限比S05和S06开关大一个时间阶段，对微机或电子高压综合保护器取0.3ES 02
二采变电所
I(3)k.max1083A I(2)K.min1000A
T4 二采水泵房
2
1
M
I(3)k.max6496A
3M
线开关E01设置Ⅰ段
I
op
I
(2)S04
k.S 02
3100
KCO 1.3
2385A, 取2400A
T1
依据规程，Ⅱ段定值与上级出线开关限时电流速断保护整定值相同，但考虑到本级开
35kV变电所 6kV母线
关Ⅰ段整定值为2400A，所以本级Ⅱ段取2000A，时限同样与之配合，取0.15S
S05
井下高压开关整定保护计算示例
35kV变电所 6kV母线
E该0开3开关关保整护定一计一台算干采：式变变电压器所，瞬时电流速断保护Ⅰ段定II((23值))Kk按..mmai变xn11压3184器08AA二次侧最小两相短