综掘供电系统整定值计算书
供电系统整定计算书计算公式
电动车驾驶员培训试卷部门：姓名：阅卷人：分数：一、选择题（每题5分，共20分）1、电动三轮车司机（ B ）疲劳驾驶？A、可以B、不能C、短距离可以2、电动三轮车司机（ B ）酒后驾驶？A、可以B、不能C、可以适量饮酒3、电动三轮车停车时（ A ）手刹。
A、必须拉好B、不用拉好C、平坦道路可以不拉4、电动三轮车在厂区内行驶时速不得超过（ C ）。
A、25公里B、20公里C、15公里二、填空题（每空4分，共52分）1、电动三轮车司机进行驾驶作业时必须佩戴（安全帽），正确使用个人（安全防护用品）。
2、所有电动三轮在厂区内必须按照公司要求（指定地点进行充电），严禁在（生产）和（生活区）私拉电源进行充电，充电时必须关闭车辆（启动电源）。
3、电动三轮车使用完毕后，必须停放在指定地点，严禁（随意停放），停放后（拔掉钥匙），（拉紧手刹）。
4、现场负责人或驾驶人要经常检查电动三轮车的（制动系统），（喇叭），（照明灯），各个仪表等各个元器件进行（检查、维修、保养）。
三、判断题（每题2分，共8分）1、驾驶电动三轮车必须遵守厂内限速，行驶中司机不准戴耳机，不准吸烟、饮食。
（√）2、驾驶电动三轮车载货，可以适当超过其承载重量。
（ X ）3、泊车或充电时应切断总电源开关，可以不拉手刹。
（ X ）4、电动三轮车行驶中，无论载货与否都不能载人（√）四、简答题 20分（一）对电动三轮车的认识？1、认识电动车的各项操作功能，如：钥匙开关、行进、退后、刹车，驻车手刹，仪表盘等。
2、电动三轮车电路、控制器，电动车最怕进水，特别是控制器接触点进水，会造成飞车事故，仪表盘进水会烧毁线路。
3、认识电动三轮车的最大承载重量，启动方式、起步、刹车、驻车的各项程序。
4、使用前检查：仪表盘电池电量，电路、刹车能否正常，轮胎气压能否正常1。
综采工作面供电系统整定计算
综采工作面供电系统整定计算一、按允许电压损失选择电缆截面积1、 1# KBSGZY-2000/6/1.14移动变电站变压器百分阻抗U x %=5.4%，二次额定电压E 2e =1.19KV 、I E =344A 、额定容量S be =2000KVA 、P d =9600W ： 移动变电站电阻压降百分数U RU R = P d /10S be =9600/10×2000=0.48% 移动变电站电阻压降百分数U dU d = 22rd U U -==-2248.04.5 5.378%I e ＝ϕηcos 3e Xe U K P ∑＝2000/3×1.14×0.8×0.9＝1250（A ）ΔU b %= I b /I be (U r cos φb +U x Sin φb )=1250/1273× (0.48×0.85+5.378×0.5268)=2.978ΔU b =ΔU b %E 2e /100=2.978×1190/100=35.43V电机正常运行时允许电压损失不超过额定电压的10%,即允许电压损失为:ΔU y =0.1U e =0.1×1140=114V 电缆支线上电压损失:(1) 、破碎机电缆选择----1140V 组合开关—破碎机P e =375KW l z =215m 查表 MCP-3×95橡套电缆的电抗X 0=0.076Ω/km ，阻抗R O =0.195Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=375×0.215×(0.195+0.076×0.6179)/1.14 =17.1V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =114-35.43-17.1=61.47V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×375×250×103/61.47×1140＝31.43mm 2A g =31.43mm 2＜A e =95mm 2 所以选择电缆截面积95mm 2满足要求.(2) 、 转载机电缆选择----1140V 组合开关—转载机P e =400KW l z =200m 查表MCP-3×95橡套电缆的电抗X 0=0.076Ω/km ，阻抗R O =0.195Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=400×0.2×(0.195+0.076×0.6179)/1.14 =16.9V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =114-35.43-19=61.6V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×400×250×103/61.6×1140＝33.22mm 2A g =33.22mm 2＜A e =95mm 2 所以选择电缆截面积95mm 2满足要求.2、2#移动变电站KBSGZY －4000/6/3.3阻抗电压U x %＝5.5％ 二次额定电压E 2e =3.45KV 、额定容量S be =4000KVA 、P d =8300W ： 移动变电站电阻压降百分数U RU R = P d /10S be =8300/10×4000=0.26%移动变电站电阻压降百分数U dU d = 22rd U U -==-2226.05.5 5.4%I e ＝ϕηcos 3e Xe U K P ∑＝3300/3×3.45×0.8×0.9＝804（A ）ΔU b %= I e /I be (U r cos φb +U x Sin φb )=325/732× (0.26×0.85+5.4×0.5268)=1.35ΔU b =ΔU b %E 2e /100=1.35×3450/100=46.57V电机正常运行时允许电压损失不超过额定电压的10%,即允许电压损失为:ΔU y =0.1U e =0.1×3300=330V刮板机电缆选择----(1) 、 3300V 组合开关—刮板机尾电机高速P e =700KW l z =500m 查表 MCPT-3×70橡套电缆的电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=700×0.5×(0.306+0.06×0.6179)/3.3 =36.38V(2) 、 3300V 组合开关—刮板机尾电机低速P e =350KW l z =500m 查表 MCPT-3×70橡套电缆的电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/km ΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=350×0.5×(0.306+0.06×0.6179)/3.3(3) 、3300V 组合开关—刮板机头电机高速P e =700KW l z =250m 查表 MCPT-3×70橡套电缆电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=700×0.25×(0.306+0.06×0.6179)/3.3 =18.19V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =330-46.57-18.19=265.19V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×700×250×103/265.19×3300＝5.04mm 2A g =5.04mm 2＜A e =70mm 2(4) 、3300V 组合开关—刮板机头电机低速P e =350KW l z =250m 查表 MCPT-3×70橡套电缆的电阻，电抗X 0=0.06Ω/km ，阻抗R O =0.306Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=350×0.25×(0.306+0.06×0.6179)/3.3=9.09V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =330-46.57-9.09=274.34V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×350×250×103/274.34×3300＝2.27mm 2A g =2.27mm 2＜A e =70mm 2 所以选择电缆截面积70mm 2满足要求.(4) 、采煤机电缆选择----3300V 组合开关—采煤机P e =1122KW l z =500m 查表 MCPT-3×95橡套电缆的电抗X 0=0.076Ω/km ，阻抗R O =0.195Ω/kmΔU z = P e l z (R O +X O tg φ)=1122×0.5×(0.195+0.076×0.6179)/3.3 =41.9V允许电压损失:ΔU yg =ΔU y -ΔU b -ΔU z =330-41.08-41.9=247.2V 需要最小截面:A g =eyg ge U U L P ∆ρ＝0.0235×1122×500×103/247.2×3300＝16.1mm 2A g =16.1mm 2＜A e =95mm 2所以选择电缆截面积95mm 2满足要求. 二、供电系统最远点两相短路电流计算 1、660V 供电系统最远点两相短路电流计算（1）、查表MYP-3×35橡套电缆的电阻R 1，电抗r 0=0.08Ω/km阻抗=0.52Ω/km ，（变电站—列车）电缆长度L -0.8km ， R 1=r 0L=1.18×0.52×0.8=0.472Ω X 1=X 0L=0.08×0.8=0.06Ω（2）、查表MYP-3×35橡套电缆的电阻-R 1，电抗-r 0=0.08Ω/km 阻抗=0.52Ω/km ，（列车—工作面148#支架）电缆长度L- 0.4kmR 2=r 0L=1.18×0.52×0.4=0.236Ω X 2=X 0L=0.08×0.4=0.03Ω（3）、查表KBSGZY-500/6/0.69矿用变压器百分阻抗U x %=3.77，二次额定电压E 2e =0.69KV 、额定容量S be =500KVA 、空载损耗P d =3100W:电抗 X b =U x %be eS E 210=3.77×50069.010⨯=0.052 Ω 阻抗 R b =bee d S E P 222=2250069.03100⨯=0.0059Ω（4）、两相短路电流∑R =R 1+R 2＋R b=0.472+0.236+0.0059=0.7139 Ω∑X =X 1+X 2+ X b=0.06+0.03+0.052=0.142ΩZ D =∑∑+22R XI )2(1D =D eZ E 22=∑∑+222690XR=22142.07139.02690+=472.6 A三相短路电流I )3(1D =32I )2(1D =545.7A660V 馈电开关整定：负荷总功率为66KW I e ＝ϕηcos 3U P ＝66×103/1.732×660×0.7×0.8＝103A I zd ≤I eCOS ϕ=0.7 η=0.8故：低压过电流整定 I zd ＝100A 灵敏校验，取两相短路电流校验：K lm ＝I （2）/I zd ＝472/100＝4.72﹥1.5 合格2、1140V 供电最远点两相短路电流（负荷——转载机、破碎机、乳化泵、喷雾泵）（1）（1140V 组合开关—破碎机）215m 查表 MYP-3×95橡套电缆的电阻-R 1，电抗-r 0=0.076Ω/km ，阻抗=0.195Ω/km ，（变电站—列车）电缆长度L -0.215km ，R 1=r 0L 1=1.18×0.195×0.215=0.0184 Ω X 1= X 0L 1=0.076×0.215=0.0163 Ω（2）查表1#KBSGZY-2000/6/1.14移动变电站变压器百分阻抗U x %=5.4%，二次额定电压-E 2e =1.19KV 、额定容量S be =2000KVA 、P d =9600W ：电抗 X b =U x %be eS E 210=5.4×2000190.110⨯=0.0325 Ω阻抗 R b =bee d S E P 222==222000190.19600⨯=0.007Ω （3）两相短路电流∑R =R 1＋R b =0.0184+0.007=0.0254 Ω ∑X =X 1+ X b=0.016+0.0325=0.0485ΩI )2(1D =D eZ U 2=∑∑+2221190XR=220485.00254.021190+=11049A三相短路电流I )3(1D =32I )2(1D =12758A（3）、采煤机2#变压器阻抗：查表：KBSGZY －4000/6/3.3阻抗电压U x %＝5，空载损耗P d =2750W 二次额定电压-E 2e =3.45KV 、额定容量S be =1600KVA ：电抗 X b =U x %beeS E 210=5×400045.310⨯=0.1078Ω阻抗 R b =bee d S E P 222==22400045.33300⨯=0.0127Ω 从最远点至变压器之间的低压电缆阻抗：MCPT3×95+1×25 R 0＝0.195Ω/KM ，X 0＝0.076Ω/KM ，（3300V 组合开关—采煤机）实际长度为500米，R d ＝1.18×0.195×0.5＝0.115Ω X d ＝0.076×0.5＝0.038Ω 短路点的每项总电阻∑R 和总电抗∑X 分别为：∑R ＝R d + R b +R g ＝0.115+0.0127+0.08＝0.207Ω∑X ＝X d + X b +X y ＝0.038+0.1078+0.238＝0.3838Ω采煤机2#变压器短路电流计算： 最小的两相短路电流I s （2）＝222)()(2∑+∑X eR E ＝223838.0207.023450+⨯＝3965A三相短路电流I )3(1D =32I )2(1D =4578A4、移动变电站过电流整定计算： 1、KBSGZY-2000KVA 移变（负荷——转载机——400KW 、破碎机——375KW 、乳化泵——3×315KW 、喷雾泵——2×160KW ）： 负荷总功率为2000KW COS ϕ=0.8 η=0.9高压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝2000/3×6×0.8×0.9＝267（A ） 取I zd ＝260（A ）低压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝2000/1.732×1.19×0.8×0.9＝1351A 取I zd ＝1200（A ）灵敏校验：K lm ＝I （2）/I zd ＝10.6﹥1.5 合格 2、KBSGZY-4000KVA 移变负荷-煤机、刮板机： 负荷总功率为3300KW 高压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝3300/3×6×0.8×0.9＝441（A ） 取I zd ＝440（A ）低压侧：I e ＝ϕηcos 3U P ＝3300/3×3.3×0.8×0.9＝804（A ）取I zd ＝800（A ）灵敏校验：K lm ＝I （2）/I zd =5.72﹥1.5 合格 5、变压器容量的选择（1）采煤机、刮板输送机KBSGZY-4000KVA 变压器容量计算：S B =Pje X COS P K φ∑对于综采面：COS φPj =0.72K X =0.4+0.6∑eP P α P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×3300700=0.53S B =72.0330053.0⨯=2416KVA <4000KVA所以选用容量为KBSGZY-4000KVA 的变压器合格。
供电系统整定计算书
神华宁煤集团双马煤矿回风斜井供电系统编制日期：编制单位：中煤五公司四处双马项目部整定计算书 2010年4月20日双马项目部供电系统整定计算书一、变电所高压开关柜整定：1、10KV主变压器整定过流整定：已知变压器总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为400/5，额定电流为INT=3260/(10×1.732)=188.2A按躲过变压器一次侧额定电流整定即：IOPL=Krel INTKret Ki式中：Krel——可靠系数，取1.05；Kret——返回系数，JGL-11/5电流继电器为1；INT1——变压器一次侧额定电流；Ki——过负荷保护电流互感器变比。
IOPL=1.05×188.2/80=2.3，取最小值2速断整定：按躲过变压器二次三相短路电流计算，保护动作电流为Iaq=KrelKcIKmaxkKi32式中：Krel——可靠系数，采用JGL型取1.2；Kc——接线系数，接相上为1；IK3maxk2——变压器二次最大三相短路电流，取4倍额定电流； Ki——电流互感器变比。
Iaq=1.2×188.2×4/80=11.3因此速断值按4倍过流倍数整定2、6KV进线柜整定过流整定：已知总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为600/5，额定电流为INT=3260/(6×1.732)=313.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=376.4A NT整定值为i=376.4A/120=3.1A速断值按4倍过流倍数整定3、500KVA变压器柜整定过流整定：已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=72A NT整定值为i=72A/40=1.8A，取最小值2A速断值按2倍过流倍数整定4、提升绞车高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按2倍额定电流整定过载电流I=2 I=112.8A NT整定值为i=112.8A/30=3.76A，取3.8A速断值按6倍过流倍数整定5、400KVA矿用变压器高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为38.5A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=46.2A NT整定值为i==46.2A /30=1.54A，取最小2A速断值按2倍过流倍数整定6、40立方压风机高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.5倍额定电流整定过载电流I=1.5 I=45A NT整定值为i==45A /30=1.5A，取最小2A速断值按3倍过流倍数整定7、井底车厂变电所高压柜整定（联络柜）过流整定：已知负荷额定电流为20A，高压开关柜电流互感器变比为400/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=24A NT整定值为i==24A /80=0.3A，取最小值2A速断值按2倍过流倍数整定8、绞车高压开关柜整定过流整定：已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.5倍额定电流整定过载电流I=1.5 I=84.6A NT整定值为i=84.6A /40=2.15A，取2A速断值按3倍过流倍数整定9、压风机高压启动柜整定过流整定：已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为50/5 过载电流按1.3倍额定电流整定过载电流I=1.3 I=39A NT整定值为i==39A /10=3.9A，取3.9A速断值按3倍过流倍数整定10、500KVA变压器开关柜整定过流整定：已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为75/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=72A NT整定值为i=72A/15=4.8A，取4.8A速断值按6倍过流倍数整定二、高爆开关整定1、4-1煤井下动力地面总高爆开关整定（额定电流400A，2台）综掘机额定电流为193.8A（1140V），两台综掘机折算为6KV电流为INT1=（2×193.8）/5.26=73.7A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=73.7A+38.9A=112.6A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=135.12A NT过载倍数为i=135.12/400=0.33，取0.4倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(73.7×6)/400=1.68，取1.7倍2、4-1煤临时变电所总进线高爆开关整定（额定电流400A，2台）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=36.8A+38.9A=75.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=90.8A NT过载倍数为i=90.8/400=0.23，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(75.7×6)/400=1.13，取最小值1.6倍3、4-1煤临时变电所联络高爆开关整定（额定电流400A）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=36.8A+38.9A=75.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=90.8A NT过载倍数为i=90.8/400=0.23，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(75.7×6)/400=1.13，取最小值1.6倍4、4-1煤临时变电所变压器高爆开关整定（额定电流150A）总负荷额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT=350/9=38.9A(6KV) 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=46.68A NT过载倍数为i=46.68A/150=0.31，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(38.9×6)/150=1.56，取最小值1.6倍5、4-1煤变电所415队综掘机高爆开关整定（额定电流150A）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=44.2A NT过载倍数为i=44.2/150=0.29，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(36.8×6)/150=1.5，取最小值1.6倍6、井底车场临时变电所高爆开关整定（额定电流50A）总负荷额定电流为196.8A（660V），通过高爆开关额定电流为INT=196.8/9=21.9A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=26.24A NT过载倍数为i=26.24A /50=0. 52，取0.5倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(26.24×6)/50=3.1，取3.1倍4-1煤临时变电所低压开关整定2010 年4月20日井底车场临时变电所低压开关整定值。
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。
（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。
（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。
1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流：∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.则热元件整定值取510A。
短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。
最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6Pe/ √3Uecos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A)I Q +∑Ie=1081.12A则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。
2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。
（1）、额定长时工作电流I e =Pe/ √3Uecos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A)（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140 馈电开关所带负荷为： 10SC32-48BXVC-4型梭车。
（1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 二台收集、运输电动机 两台牵引电动机 一台液压泵电动机 一台除尘电动机 合计总功率： 553KW 。
（2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 两台牵引电动机 一台运输电动机 合计总功率： 108KW 。
、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √ 3U e cos ∮ （计算中 cos ∮值均取 ∑I e=751/** ≈ 507.1A 经计算，∑ I e ≈（ A ），按开关过流热元件整定值≥ I e 来选取整定值 . 则热元件整定值取 510A 。
短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的 额定长时工作电流选取整定值。
最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6P e / √3U e cos ∮=6*170/** ≈688.79A∑I e =∑P e / √ 3U e cos ∮ =581/** ≈392.3A其它电机额定工作电流和为 （A ）I Q +∑I e =1081.12A则 KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取 1100A 。
12CM15-10D 连续采煤机、2*170=340KW ；2*45=90KW ；2*26=52KW ；1*52=52KW ；1*19=19KW ；2*45=90KW ；1*15=15KW ；2*37=74KW ；1*19=19KW ；4A00-1637-WT 型锚杆机， 5~7 倍）加上其它电动机2 、QCZ83-80 30KW 局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。
（1）、额定长时工作电流I e=P e/ √3U e cos∮=30/** ≈35（A）（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的倍选择。
煤矿供电系统整定计算
××煤矿供电系统保护整定计算编制 :审核：科长：二〇一〇年九月五日目录第一节短路计算 (2)第二节动、热稳定性校验 (10)第三节扇风机房整定计算 (15)第四节压风机房整定计算 (15)第五节主井绞车房整定计算 (15)第六节副井绞车房整定计算 (16)第七节中央变电所整定计算 (16)第八节二采变电所整定计算 (18)第九节-900变电所整定计算 (21)第十节机头变电所整定计算 (22)第十一节南翼变电所整定计算 (24)××煤矿供电系统整定计算第一节 短路计算一、计算依据1、 唐口110kV 变电所35kV 母线短路电流：d3m ax I =5.689kAd3min I =2.799kA2、 兴福集35kV 变电所35kV 母线短路电流：d3m ax I =2.323kAd3min I =1.496kA二、短路计算（一）我矿35kV 变电所6kV 侧母线短路电流计算1、××矿线时：（1）系统阻抗： 最大运行方式：Ω===7551.3689.5337)3(max min 0d I E x ϕ 最小运行方式：Ω===6323.7799.2337)3(minmin 0d I E x ϕ （2）线路阻抗：查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-11得：Ω=⨯Ω+=2042..8174.027.022km km x l（3）主变压器电抗：Ω=Ω⨯=⋅=⋅⋅7616.812500000370001008100%22Tr N Tr N k Tr S U U x （4）主变压器变比：5556.53.635==n （5）用××矿线时我矿35kV 变电所35kV 母线侧短路电流：kA x x E I l dC 786.12042.87551.3337min 0)3(max =+=+=ϕ kA x x E I l dC 349.12042.86323.7337max 0)3(min =+=+=ϕ 6kV 母线侧短路电流：kA x x x nE I Tr l dC 7277.57616.82042.87551.33375556.5min 0)3(max =++⨯=++=ϕ kA x x x nE I Tr l dC 8249.47616.82042.86323.73375556.5max 0)3(min =++⨯=++=ϕ 2、兴王线时：（1）系统阻抗： 最大运行方式：Ω1962.9323.2337)3(max min 0===d I E x ϕ 最小运行方式：2799.14496.1337)3(min min 0===d I E x ϕ （2）线路阻抗：查表2-2-11得：Ω=⨯Ω+=4399.42.94.027.022km km x l（3）主变压器电抗：Ω=Ω⨯=⋅=⋅⋅7616.812500000370001008100%22Tr N Tr N k Tr S U U x （4）主变压器变比：5556.53.635==n（5）用兴王线时我矿35kV 变电所35kV 母线侧短路电流：kA x x E I l dC 5667.14399.41962.9337min 0)3(max =+=+=ϕ kA x x E I l dC 1412.14399.42799.14337max 0)3(min =+=+=ϕ 6kV 母线侧用兴王线时短路电流：最大运行方式：kA x x x nE I Tr l dC 2989.58.76164.43999.1962337/×5556.5min 0)3(max =++=++=ϕ 最小运行方式：kA x x x nE I Tr l dC 3187.47616.84399.42799.143375556.5max 0)3(min =++⨯=++=ϕ 以上计算显示我矿6kV 母线侧发生短路，兴王线路供电时短路电流较小，为满足供电安全性与可靠性，应以××矿线的最大运行方式下的短路电流与兴王线的最小运行方式下的短路电流配合为计算依据。
煤矿整定值计算说明书
目录井下供电系统两相短路电流计算................................................................. 错误！未定义书签。
井下供电系统两相短路电流计算................................................................. 错误！未定义书签。
一、K1点选择在高压开关进线端....................................................... 错误！未定义书签。
二、K2点选择在500kV A变压器出线端............................................ 错误！未定义书签。
三、K3点选择在100kV A变压器出线端............................................ 错误！未定义书签。
四、K4（9111采面配电点） ............................................................... 错误！未定义书签。
五、K5点选择在绞车房....................................................................... 错误！未定义书签。
六、K6点选择在9112－2回风巷掘进工作面配电点 ....................... 错误！未定义书签。
七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点................... 错误！未定义书签。
八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点................... 错误！未定义书签。
九、K9点选择在9112－2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 ....... 错误！未定义书签。
十、K10点选择在水泵房配电点......................................................... 错误！未定义书签。
综采面整定计算书
综采工作面整定计算书机电科2018年4月综采工作面整定计算说明书综采工作面设计整定计算：一、概述工作面设备布置表：二、负荷统计综采工作面运输、回风顺槽设备采用660V电压等级，工作面进设备采用1140V电压等级。
660V设备负荷统计：∑P=97kW ，1140V设备负荷统计：∑P=2447.4kW三、初选开关、变电站、电缆1、运输、回风顺槽高爆开关选择：由660V 设备负荷统计：∑P=97kW ，折合至10kV ，额定电流I=∑P/3Ucos φ=97/1.732*10*0.85=6.5A ，根据额定电流I=7A ，可选择50A 高爆开关，故选用PJG9L —50/10型高爆开关。
2、变压器容量的选择：1140V 设备∑P=1777kW ，需用系数K x =0.4+0.6P s /∑P N =0.5，根据实际运行以及满足生产需要，取0.7，平均功率因素综采工作面取cos Φ=0.85。
S=（∑P N *K r ）/cos Φ=（1777*0.7）/0.85=1464kVA660V 设备∑P=97kW ，需用系数K x =0.4+0.6P s /∑P N =0.5，根据实际运行以及满足生产需要，取0.7，平均功率因素综采工作面取cos Φ=0.85。
S=（∑P N *K r ）/cos Φ=（97*0.7）/0.85=79kVA根据视在功率选择KBSGZY —1600/10/1.14型移动变压器1台为采煤机、刮板输送机、转载机、破碎机、喷雾泵、乳化液泵提供电源，1台KBSG —630/10/0.69型干式变压器为皮带机、调度绞车、回柱绞车、探水钻提供电源。
3. 高压电缆选择（1）型号的确定，向移动变电站供电的10kV 高压电缆选MYPTJ-3*70mm 2-10kV 电缆。
向综采配电点供电的总负荷电流：33m 100.72447.410I 1163100000.85ax K P A⨯⨯⨯===⨯⨯X K —需用系数，取0.7 ；cos ϕ—加权平均功率因数，取0.85；N U =10000V —额定电压。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一、供电系统
1、供电情况
1405回风顺槽综掘工作面设备分为三组供电,一组为采面移动变电站，一组为1405回风顺槽移动变电站，一组为主运皮带巷。
三组变电站的电源均由井下中央变电所高压开关柜采用MYPTJ-3*50+3*25/3+3*2.5型高压电缆两路直接供给,供电电压为10KV。
+(0.0144+0.0013+0.0864) 2=6701A
Id6(2)≈Id4(2)=√3/2* Id4(3)=5803A
Id5(3) =U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.00046+0.00878+0.0148+0.269) 2
+(0.0144+0.0013+0.08640.00456+0.0367) 2=2106A
采面移动变电站设在距工作面800米处。
采面移动变压器将10kV高压变为660V电压,给掘进机、锚杆机、综保、探水钻、水泵等供电;各电机由本质安全型真空磁力起动器控制。
1405回风顺槽内的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源分别为刮板机、可缩皮带机等供电。
主运皮带巷的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源专供掘进局部通风机。
故满足要求
三)、低压电器整定见下表：
编号
开 关
型 号
开关额定电流
A
保 护
方 式
最大负
荷电流
A
最小短
路电流
A
过流保护整定电流
A
灵敏度
系数校验
长时负荷电流
A
过载整
定电流
A
备 注
1
BKD16-400/1140
400
电子式
1492
321
1600
321/1600
<1.5
243
0.7Ie
改选电缆
2
KBZ-200/660
=149A
动作电流倍数计算为:
n=Idzj/Ie=149/200≈0.7
取n=1
灵敏度校验K1= (Id4(2)/K)/ I=667/200=3.3>1.5
故满足要求
3），3号变压器高压过流保护的整定
变压器所带负荷最大工作电流
Ibe=Sbe/√3Ue=500/√3*10=57A
选用高压配电装置的额定电流为200安
Id2(2)=√3/2* Id2(3) =321.29A
Id3(3)=U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.0009+0.0059+1.095+0.027+0.0369) 2
+(0.00476+0.000193+0.038+0.072+0.0018+0.00095) 2=306A
Id5(2)=√3/2* Id5(3)=1823A
（三)、3号移变供电系统
1、系统电抗
（井下中央变电所断路器断流容量为100MVA）
Xy=Upj/Sdy=(1.2)2/100=0.0144Ω
2、高压电缆MYPTJ-3*70的阻抗
R=Rl/Kb2=0.0267*1.2/8.32=0.0.00046Ω
式中:Kb=10000/1200=8.3
2）向刮板输送机、皮带机的变电站，其需用容量计算为：
Sb=Kx*∑Pe/cosφpj
=835*Kx/0.75=212.5*0.74/0.75=128(KVA)
式中：Kx=0.4+0.6*Pd/∑Pe=0.4+0.6*75/212.5=0.74
Pd——最大一台电动机功率，KW
cosφpj— 负荷组平均功率因数，查表取0.75。
故选用一台KBSGZY—500/10/0.69型移变一台满足要求.
3）掘进局部通风机供电的移变
Sb=Kx*∑Pe/cosφpj
=44*Kx/0.75=44*0.7/0.75=41(KVA)
式中：Kx=0.4+0.6*Pd/∑Pe=0.4+0.6*22/44=0.7
Pd——最大一台电动机功率，KW
cosφpj— 负荷组平均功率因数，查表取0.75。
XL2=X0L=0.09*0.02=0.0018Ω
RL3=1.18R0L=1.18*3.13*0.01=0.0369Ω
XL3=X0L=0.095*0.01=0.00095Ω
5、d1、 d2 、d3点短路电流
Id1(3)=U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.0009+0.0059) 2
200
电子式
173
264
200
264/200
<1.5
57.5
0.3Ie
改选电缆
3、4
QBD-80N
80
容断器
140
264
80
264/80=
3.7
28.7
改选电缆
5、6
QJZ-200
200
电子式
756
5600
800
5600/800>1.5
126
0.7 Ie
7
QBD-80N
80
容断器
27.6
4500
30
1
7.5
660
5.5
7.5
探水钻
KHYD50
1
3
660
3
3
合计213KW
回 风 顺 槽移 动 变 电 站
皮带运输机
DSJ80/40/2×75
1
75
660
85
2×75
张紧绞车
1
7.5
660
6
7.5
刮板输送机
40T
1
55
660
65
55
合计212.5KW
二、电器整定
一）短路电流的计算
（一)、1号移变供电系统
2、掘进工作面、各顺槽中机电设备的负荷
掘进工作面设备装机总容量为:220kW。
3、移动电站设备以及供电电缆
1）、采面移动变电站
（1）、采面移动变电站KBSGZY-500/10/0.691台
（2）、低压开关QJZ-80/6602台
（3）、煤电钻综保ZBM-4KVA1台
（4）、监控分站KJ110l台
（5）、起动器QJZ-302台
+(0.1021+0.00152+0.0273) 2=3665A
Id7(2) =√3/2* Id7(3) =3174A
二)、高压电器整定
1），1号变压器高压过流保护的整定
变压器所带负荷最大工作电流
Ibe=Sbe/√3Ue=500/√3*10=28.6A
选用高压配电装置的额定电流为200安
I=200>28.6
XL6=X0L=0.076*0.02=0.00152Ω
RL7=1.18R0L=1.18*0.293*0.35=0.0.12Ω
XL7=X0L=0.078*0.35=0.0273Ω
5、d7点短路电流
Id7(3)=U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=1190/(1.732*√(0.00924+0.0049+0.12) 2
Sb=Kx*∑Pe/cosφpj
=220* Kx/0.75=213*0.76/0.75=221(KVA)
式中：Kx=0.4+0.6*Pd/∑Pe=0.4+0.6*132/213=0.76
Pd——最大一台电动机功率，KW
cosφpj— 负荷组平均功率因数，查表取0.75。
故选用一台KBSGZY—500/10/1.2型移变一台,满足要求.
3、变压器阻抗
Rb=PdE2e2/Sbe2=3100*0.692/5002=0.0059Ω
Xb=10UxE2e/Sbe=10*4*0.692/500=0.038Ω
4、低压电缆的阻抗
RL1=1.18R0L=1.18*1.16*0.8=1.059Ω
XL1=X0L=0.09*0.8=0.072Ω
RL2=1.18R0L=1.18*1.16*0.02=0.027Ω
故满足要求
2），2号变压器高压过流保护的整定
变压器所带负荷最大工作电流
Ibe=Sbe/√3Ue=500/√3*10=57A
选用高压配电装置的额定电流为200安
I=200>57
(1)过载保护整定值取0.3倍的I
其整定动作电流为0.3*200=60>57A
(2)过流短路保护的整定
Idzj=1.3/Kb*(Iq+ΣieKx)=1.3/8.7*(130*6+410*0.544)
(1)过载保护整定值取0.2倍的I
其整定动作电流为0.2*200=40>28.6A
(2)过流短路保护的整定
Idzj=1.3/Kb*(Iq+ΣieKx)
=1.3/15*(240*6+62.1*0.875)=129A
动作电流倍数计算为:
n=Idzj/Ie=129/200=0.65
取n=1
灵敏度校验K1= (Id1(2)/K)/I=528.8/200=2.64>1.5
（6）、真空馈电开关BKD-400/11401台
2）、1405回风顺槽移变
（1）、移动变压器KBSGZY-500/10/0.691台
（2）、低压开关KBZ-400/660 2台
（3）、低压开关QJZ-200/660 2台