空心板单梁试验报告
空心板单梁试验报告
****新建工程****桥 简支空心板静载试验报告一、工程概况****新建工程****桥，主梁由预制预应力混凝土空心板和现浇混凝土桥面板组合而成。
分左右两幅，单幅桥宽20m 。
主梁片数为12块板（半桥宽），单片梁预制长度为15.94m ，采用C50混凝土。
受****项目部委托，**中心于****年**月**日对甲方随机选定的左第左第2跨5#空心板梁空心板梁进行静力荷载试验，以校核该梁能否满足设计承载力要求。
二、试验目的和依据1、试验目的通过荷载试验，判断单片空心板梁的正常使用状态，并根据荷载试验结果，结合结构计算分析，对梁体承载能力、工作状态和承载潜力进行综合评估，提出使用建议。
2 试验检测的依据（1）、《混凝土结构试验方法标准》（GB50152－92）（2）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002） （3）、《大跨径混凝土桥梁静载试验方法》（1982）（4）、《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）根据《大跨径混凝土桥梁静载试验方法》（1982）（以下简称《方法》）规定，在最大试验荷载作用下，实测挠度、实测应变应满足下式要求：αβ<<dtw w 式中70.005.1==βα而t w 为实测值，d w 为相应的理论计算值。
同时，对于残余变形和应变，也应满足下式要求：γ<maxw w p 式中2.0=γ而p w 为残余值，max w 为试验实测最大值。
3 试验检测的内容跨中最大正弯矩工况，测试在试验荷载下跨中挠度与截面应力应变指标。
三、试验梁的选取及安装由委托方指定一片空心板梁进行荷载试验，试验时梁体按实际使用跨径置于两个支座上。
四、加载方案试验最大荷载由委托方会同设计单位提供。
按同类型最大的第2片中梁计算，横向荷载分布系数取0.523，得到跨中最大设计弯距为549.7kN.m（公路I 级+铺装）等效换算得出图1的加载方式，跨中最大试验弯距为526.7kN.m，实验荷载效率系数ηq 为0.977，满足《方法》的0.80<ηq≤1.0要求。
梁(板)预制质量检验报告单SZ030529
检查项目
规定值或 允许偏差
1
2
3
4
检测值
1△
混凝土强度(MPa)
在合格标准内
2
梁(板)长度(mm)
干接缝(梁翼缘、
湿接缝板(梁)翼缘、
3 宽度(mm)
板)
顶宽
箱梁
底宽
+15，-10 ±10 ±20 ±30 ±20
4△ 高度(mm)
梁、板 箱梁
±5 +0，-5
5△
断面尺寸 (mm)
顶板厚 底板厚 腹板或梁肋
检测值
5
6
7
8
9
10
签名： 项目技术负责人：
日期: 日期:
梁(板)预制质量检验报告单
项目名称
dad
桩号及部位
合同段
施工单位
aas
监理单位 afs
公路等级
基本要求
项 次
1) 所用的水泥、砂、石、水、外掺剂及混合材料的质量和规格必须符合有关规范的要求，按规定的配合 2) 梁(板)不得出现露筋和空洞现象。 3) 空心板采用胶囊施工时，应采取有效措施防止胶囊上浮。 4) 梁(板)在吊移出预制底座时，混凝土的强度不得低于设计所要求的吊装强度；梁(板)在安装时，支承 计要求。 5) 梁(板)安装前，墩、台支座垫板必须稳固。
+5，-0
6
平整度(mm)
5
7
横系梁及预埋件位置(mm)
5
外观检查
自检意见 检测：
签名： 复核：
日期： 施工主管：
监理意见 质检负责人：
SZ030529
验报告单
编号:
第 页共 页
施工日期
有关规范的要求，按规定的配合比施工。
试梁(空心板梁预制)总结报告
预应力混凝土空心板梁试梁总结报告前言为了确保工期和工程质量，我TC－10合同段积极紧张地对预应力混凝土空心板梁试梁做了充分的准备。
于2007年6月11日上午开始绑扎钢筋， 6月13日开始安装模板，6月13日晚混凝土浇注施工完成。
一、试梁目的1、确定空心板梁预应力混凝土浇注施工工艺流程；2、在试梁过程中总结施工经验。
二、试梁概述试梁选用第2孔中跨第2号中板作为试梁，16m空心板板高0.8m，板宽1.24m。
在监理工程师的指导下于2007年6月13日20时30分至24时00分完成试梁混凝土浇注，用时3小时30分。
三、试梁设施准备1、施工场地（预制厂）预制厂设在K72+610左侧，场内先进行清淤回填，之后铺100cm毛石，压实稳定后，采用20cm厚C20混凝土硬化。
2、拌和站拌和站设在K72+650左侧30米处，场内清淤回填后，采用 20cmC20水泥混凝土进行硬化。
储料仓用砖砌而成，隔墙高度2.0米，料仓设置排水坡，保证仓内无积水。
3、施工机具配置16m梁台座, 底模采用混凝土做底模，表层贴5mm厚薄钢板，边模、端模、内模、侧模均采用定型钢模板；4、施工用电配备1台400KVA变压器，同时配备2台100KW发电机。
确保梁板预制施工的连续性。
5、防排水设施预制场坪内从中间向四面设一定坡度，便于雨水向场外排出，场内四周设置排水系统，确保排水畅通。
四、试梁施工期间机械及材料1、人员施工人员28人，管理人员3人，技术人员2人，专职安全防护员2人。
2、机械混凝土搅拌机1台，混凝土输送车2辆。
振捣棒2个。
3、材料（1）、钢材各种规格的线材，圆钢、螺纹钢及普通钢材在唐山钢厂、首钢总公司、河北承钢、宣化钢铁集团有限公司采购，钢绞线外购。
钢绞线为低松弛高强度钢绞线фj15.24mm,钢绞线面积A＝140 mm2，钢绞线标准强度R y b=1860Mpa,弹性模量E=195Gpa。
（2）、施工用水本项目处于盐渍土区域，施工现场的地表水及浅层地下水不适宜作为空心板梁预制用水，施工用水为经过水质检验的生活用水。
梁板单板试验报告
目录一、工程概况 (1)二、试验目的及依据 (2)2.1试验目的 (2)2.2 试验依据 (2)三、静载试验内容与方法 (2)3.1 试验内容 (2)3.2 测试截面 (2)3.3 测点布置 (2)3.4 试验荷载 (3)3.5 试验荷载效应计算 (5)3.6 主要测试仪器 (6)四、试验日期及过程 (7)4.1 内业的准备工作 (7)4.2 现场的准备工作 (8)4.3 试验过程 (8)五、静载试验成果的整理与分析 (8)5.1挠度计算方法 (8)5.2 应力计算方法 (8)5.3 挠度及名义应力测试结果 (8)5.4 板梁承载能力及工作情况分析 (9)5.4.1 桥梁承载能力的评定方法 (9)5.4.2 实测应力数据分析 (10)5.4.3 实测挠度数据分析 (10)5.4.4 相对残余变形分析 (11)六主要试验技术结论 (12)附录A：液压千斤顶标定报告 (13)一、工程概况德清县城东新区东7路桥为4跨20m简支梁桥，桥梁与河道斜交，斜交角为15°。
桥梁中心桩号为K0+238.909。
东新区东7路桥全长85.042m，桥宽36.0m，桥面布置为3.0m(人行道)＋4.5m（非机动车道）＋2.5m(机非分隔带)+15.0m（行车道）+2.5m(机非分隔带)+ 4.5m（非机动车道）+3.0m(人行道)。
上部结构采用后张法预应力混凝土空心板梁，梁板高90cm，宽124cm，，预制空心板采用C50混凝土。
下部结构采用镂空实体墩、柱式台及D120cm孔灌注桩基础。
设计荷载：汽车，公路II级，人群3.5KN/m2。
图1-1 桥梁立面图图1-2 桥梁横断面受德清县恒达建设发展有限公司委托，我单位于2013年10月21日对20m 预制板梁(编号1-2#梁板、编号1-9#梁板)进行静载试验，以检验预制板梁的受力性能和承载能力是否达到设计及规范要求。
二、试验目的及依据2.1试验目的通过静载试验验证试验梁（20m预制板梁）的正常使用承载能力是否满足设计和相应规范要求。
预应力空心板单梁静载试验分析
注： （ １ ） 试验 荷 载 为 二 期 恒 载＋ 汽 车 荷 载 。 （ ２ ） 二 期 恒 载 仅 包 括１ ５ ｃ ｍ 桥面 铺 装 并未 考虑两侧防 撞墙， 如需考虑可将其效应计人
３ 试 验 结果 及分 析
３ ． １ 试验 梁跨 中断 面挠度 分析 从试验梁跨中实测挠度值 中扣除支座沉降值 ， 即 为试验 梁跨 中断面 挠 度 的实 测 值 ； 试 验梁 跨 中断 面理 论挠 度值 按 照结 构 力学 的方 法求 得 ， 各 主梁 的 挠度检验系数及相对残余变形见表 ３ 。
黑龙江交通科技
第 ２期
（ ２ ） 二期 恒 载 ： 二期 恒 载集度 ： ５ ． ０ ４ ｋ Ｎ・ ｍ （ ３ ） 活载内力效应 ： 活载的跨 中弯矩见表 ２ 。
表 ２ 活载 的跨中弯矩 （ ｋ Ｎ・ ｍ）
续表 ４
梁号 应变沿梁高曲线
＝ 一
３ ． ４ ０ ４ ｙ ＋１ ０ ９ ． ８
收稿 日期 ： ２ ０ １ ７一 Ｏ １ —１ ２
常使用极 限状 态荷载。本次试验为单片裸梁静载 试验 ， 试 验 梁 桥 面 铺 装 尚未 进 行 施 工 。 因 而 ， 单 梁 试 验 的荷 载 包 括 二 期 恒 载 （ 其 中， 主梁 自重 与预 应 力已作用 于梁上 ， 其效应无法测试 ） 。活载需按结 构横 向和纵向影响线进行最不利布载确定。 经过 计算 ， 在 公 路 一 Ⅱ级 级 汽 车 荷 载 作 用 下 ， 边梁 的荷载横 向分布系数 ｍ ６ ： ０ ． ４ ０ ３ ， 中梁 的最大 荷 载横 向分布 系数 ｍ ＝ ０ ． ３ ３ ０ 。主 梁 的厂＝ ８ ． ７ Ｈ ｚ ，
２ ０ １ ７ 年 第 ２期 （ 总第 ２ ７ ６期 ）
公路预应力空心板梁桥单梁试验及评定方法分析
现裂 痕 、 裂缝 、 损 伤等 病 害 。如果 不及 时 的解决 这 些病 害 ， 病 害 累积 到 一定 程 度， 就会 使 路面 、 桥梁 出现极 大 的 问题 ， 从 而危 及 到人 们 的 安全 ， 影 响人 们 的 正 常 出行 。笔 者对 空心 板梁 桥 的病 害进行 了分析 ， 具 体 如下 。
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这 些 问题 ， 必须 对其 进行 严格 的试 验 ， 并 且 重新评 估其 性 能 ， 从 而 明确路 面 的实 际承 受能力 ， 并且保 证 车辆 和人 群 的生命 、 财产 安全 。
笔者 针对 公路 预 应力 空心 板梁 桥单 梁试 验及 评定 方 法进行 了分析 ， 希望 对广 大 的相 关工作 者 能够 有所 帮助 。 关 键词 ： 公路； 预应 力 ； 空心板 梁桥 ； 重量 ； 施工 ； 评 定
进行 单梁 试 验 的 目的是测 试 以及评 定 路 面的 实 际受力 ， 避 免 出现超 过 其 负荷 能 力的 情况 。 如果 荷载 超 过 了公 路 的实 际 承受能 力 ， 就 会 引发交 通 事故 ，
验， 从 而更 好 的 了解空 心板 梁桥 的 承受 能力 。
一
（ 二） 分析 加栽 值
空 心板 底 面 的位 置 ， 放 一个 传感 器 ， 并 且还 要在 防 护栏 处放 置传 感 器 ， 这 样 就
（ 一） 碱 集料 反 应
截面 的测 试也是非 常重要 的 ， 测试 的范 围包括 了跨 中截 面和２ ５ ％的跨 截 面。 在截面底 板的地方要 装好测 试的仪器 ， 测试 的仪器有百 分表 、 电阻应变 片等 。另 外还要再 设置一 台计算机 ， 以及静 态的测试 仪器 ， 以保证测试 顺利 的完成 。
桥梁简支预应力混凝土空心板单梁静载试验分析
桥梁简支预应力混凝土空心板单梁静载试验分析1 工程概况某市**简支2×20m预应力混凝土空心板桥位于的城际干道上，桥梁全长46.84m，桥梁宽度：2×（净10.75+2×0.5m栏杆+0.25m空隙），全宽24米，每幅横向由9块空心板组成，设计荷载等级：公路Ⅰ级。
在目前己预制完成的部分空心板梁腹板外表（特别是倒角位置）存在麻面及起鳞现象（见图1），经施工单位排查，初步判断为脱模油剂成酸性所致，另外业主发现个别梁体顶板厚度低于设计值。
为了判断上述缺陷是否会对结构整体抗弯性能产生影响，特选取比较严重的一片梁进行单梁静载试验。
图1 腹板混凝土麻面、起鳞2 试验方案2.1 试验荷载依据建设单位提供的施工图纸，按标准加载车辆轴重及轴距等参数进行布载，采用铰接板法按两车道计算荷载横向分布系数；按04《桥规》设计荷载标准，在跨中截面的弯矩内力影响线（见图2）上按最不利位置布置集中力237kN，计入冲击系数1.26后考虑荷载横向分布系数及汽车荷载分项系数确定承载力极限时的设计弯矩效应；最后考虑《大跨径混凝土桥梁试验方法》中有关荷载效率定为：0.8≤η≤1.05的建议，确定配重的加载数量和位置。
本次试验加载采用混凝土块配重，混凝土块尺寸为1m×1m×1.5m，重3.75吨，试验共加载4个混凝土块，分3级加载到位，效率系数见表2-1。
跨中跨中最大正弯矩影响线图2 跨中最大正弯矩影响线表1 跨中最大正弯矩工况荷载效率系数表工况名称设计荷载效应kN.m等效荷载效应kN.m效率系数%跨中最大正弯矩769 686 89.22.2 测点布置及加载方法挠度测试：将试验梁、枕木及支座安装就位，在支点、四分点及跨中截面通过支架安装百分表，测量加载前后各测点挠度的变化量，研究梁体整体抗弯刚度。
应变测试：在四分跨截面上下缘及跨中截面沿梁高四等分点位置安装弦式应变计作传感元件，将弦式应变计通过强力胶固定在被测构件的测点位置，采用振弦检测仪进行应变测试，获得应变校验系数及截面中性轴高度。
20m预应力空心板静载试验与分析
20m预应力空心板静载试验与分析摘要：桥梁是公路重点，单梁是保证桥梁承载力和正常运营的基础。
为保证桥梁质量，预制梁完工后，需对其按频率进行静载试验，检验其是否满足设计、规范等要求，保证施工质量。
关键词：预应力空心板；静载试验；应变；挠度1 工程概况本桥采用1×10m（现浇实心板）+3×20m（简支预应力空心板）结构，桥长74.56m。
桥面全宽12m，桥面布置为：0.503m（防撞栏）+10.994m（车行道）+0.503m（防撞栏）。
设计荷载为公路－Ⅰ级。
单跨9片预应力空心板，铰缝联结。
2 静载试验2.1 试验荷载确定预应力混凝土中板的截面特性如下：横截面积为0.5300m2；抗弯惯性矩为0.0612m4；抗扭惯性矩为0.1087m4；采用铰接板法计算可知中板荷载最大横向分布系数为m汽=0.273，按最大横向分布系数进行计算。
对中板采用8个混凝土块分级加载，每个2400kg，最后达到设计荷载96.6%。
4结论通过该片梁的静载试验实测结果和理论分析，对该梁受力性能综合评定如下：（1）各级荷载作用下，试验板跨中最大挠度和应变测试结果均小于理论计算值及规范规定值；挠度、应变校验系数η最大值分别为0.96、0.88，表明试验空心板的实际刚度较理论预测值大；相对残余变位也小于0.2，表明试验板处于弹性工作状态。
（2）本桥采用与设计等效的试验荷载进行单梁静载试验仅用了两天，试验效率高，质量也有保证。
参考文献：[1]交通部公路科学研究所等．大跨径混凝土桥梁的试验方法[S].人民交通出版社，1982．[2]JTG/T J21-2011．公路桥梁承载能力检测评定规程[S].人民交通出版社，2011．[3]JTG D60-2004．公路桥涵设计通用规范[S].人民交通出版社，2004．[4]谌润水，胡钊芳．公路桥梁荷载试验[M].人民交通出版社，2003．。
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****新建工程****桥 简支空心板静载试验报告
一、工程概况
****新建工程****桥，主梁由预制预应力混凝土空心板和现浇混凝土桥面板组合而成。
分左右两幅，单幅桥宽20m 。
主梁片数为12块板（半桥宽），单片梁预制长度为15.94m ，采用C50混凝土。
受****项目部委托，**中心于****年**月**日对甲方随机选定的左第左第2跨5#空心板梁空心板梁进行静力荷载试验，以校核该梁能否满足设计承载力要求。
二、试验目的和依据
1、试验目的
通过荷载试验，判断单片空心板梁的正常使用状态，并根据荷载试验结果，结合结构计算分析，对梁体承载能力、工作状态和承载潜力进行综合评估，提出使用建议。
2 试验检测的依据
（1）、《混凝土结构试验方法标准》（GB50152－92）
（2）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002） （3）、《大跨径混凝土桥梁静载试验方法》（1982）
（4）、《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）
根据《大跨径混凝土桥梁静载试验方法》（1982）（以下简称《方法》）规定，在最大试验荷载作用下，实测挠度、实测应变应满足下式要求：
αβ<<
d
t
w w 式中70.005.1==βα
而t w 为实测值，d w 为相应的理论计算值。
同时，对于残余变形和应变，也应满足下式要求：
γ<max
w w p 式中2.0=γ
而p w 为残余值，max w 为试验实测最大值。
3 试验检测的内容
跨中最大正弯矩工况，测试在试验荷载下跨中挠度与截面应力应变指标。
三、试验梁的选取及安装
由委托方指定一片空心板梁进行荷载试验，试验时梁体按实际使用跨径置于两个支座上。
四、加载方案
试验最大荷载由委托方会同设计单位提供。
按同类型最大的第2片中梁计算，横向荷载分布系数取0.523，得到跨中最大设计弯距为549.7kN.m（公路I 级+铺装）等效换算得出图1的加载方式，跨中最大试验弯距为526.7kN.m，实
验荷载效率系数η
q 为0.977，满足《方法》的0.80<η
q
≤1.0要求。
试验加载分
级进行，根据现场的实际情况，共分3级，如表1所示：
表1试验荷载分级表
荷载级别实际荷载比例（%）实际加载值（kN.m）
1 39.8 214.4
2 71.4 385.0
3 97.8 526.7
加载方式采用局部均布的方式，加载简图见图1。
其中梁净跨距为15.26m，梁上重物相隔1.0m。
采用工地上成卷钢铰线作为加载重物，每卷重量约3.0吨，每卷沿梁长方向约0.9m，具体数据见表2。
按设计吨位的要求，分3级进行缓慢加载，重物上数字表示加载级别。
加载装置的示意图如下：
图1 加载装置的示意图
表2试验荷载重量对应表
位置左3 左2 左1 右1 右2 右3
分布长度（m） 2.63/3 2.63/3 2.63/3 2.78/3 2.78/3 2.78/3 重物重量（t） 2.800 3.020 3.475 3.075 3.005 3.135 为了消除非弹性变形的影响，应先对试验梁进行预压，然后才进行正式加载试验。
加载流程为：
1、预压：0－1级－0
2、基本荷载试验：0－1级－2级－3级－卸载
五、试验方法及测点布置
1、变形测试
试验根据横隔梁的位置进行布置测点，本次共布置4个位移测点，如图2所示。
其中支座沉降测点1#、4#以千分表测量，跨中挠度测点2#、3#以百分表进行量测。
立面图
平面
图
图2 挠度测点布置图
2、应变测量
在跨中断面布置14个应变测点，测点布置如图3所示：
图3 跨中截面应变测点布置图
六、试验结果分析
1、变形测量结果分析
试验梁在各级荷载作用下，将产生下挠挠度。
表3为各测点的挠度数据表。
注：带*表示已扣除支座沉降的影响。
从表3可以看出，在最大试验荷载作用下，试验梁跨中的实测挠度为8.90mm ，残余变形为1.09mm 。
由ANSYS 模型得到的理论计算挠度为9.43mm ，因此其实测挠度与理论挠度比值满足《方法》要求：
β<8.90/9.43=0.944≤α 式中70.005.1==βα
残余变形值与实测挠度最大值的比值（相对残余变形）也满足《方法》要求：
1.09/(8.90+1.09)=0.109≤γ 式中：γ＝0.2
图4 载荷与跨中挠度的关系曲线
图4为跨中截面实际弯矩与挠度的关系曲线。
从该图来看，实测挠度小于理
论计算挠度，并与实际弯矩的关系成直线，表明梁体实际刚度大于设计刚度，并在混凝土线弹性范围内工作。
2、应变测量结果分析
试验梁跨中应变测量结果如表4所示。
由表4可知，跨中梁底测点（7#、17#）最大应变值为146µε，残余应变平均值为26 µε。
由ANSYS模型得到的理论计算应变为148 µε mm，因此其实测应变值与理论计算值的比值满足《方法》要求：
α
β<146/148=0.986≤α式中70
.0
05
=β
.1=
跨中的梁底残余应变平均值与最大应变平均值的比值也满足《方法》要求：26/(146+26)＝0.151≤γ 式中：γ＝0.2
图5 各级载荷下中间腹板应变沿梁高的分布图（1#测点侧）从上图看出，中间腹板测点数据沿梁高直线线性分布规律明显，完全符合梁弯曲正应力分布理论，该侧中性轴位置为距梁底313mm。
图6 各级载荷下中间腹板应变沿梁高的分布图（11#测点侧）从上图看出，中间腹板测点数据沿梁高直线线性分布规律明显，完全符合梁弯曲正应力分布理论，该侧中性轴位置为距梁底308mm。
图7 实际弯矩与梁底最大拉应变的关系曲线
从图5和图6各级载荷下各测点应变沿梁高的分布规律来看，符合纯弯矩梁正应力分布的规律，具有比较好的直线线性关系,与理论计算值几乎相同；实测最大载荷时中性轴位置（约为310mm）比理论中性轴位置369.2mm（距梁底）偏下（表明实际受压区面积较大）；而从图7来看，载荷与梁底应变的关系曲线直线规律明显，由此判断梁体在试验荷载作用下，混凝土在线弹性范围内工作。