品茗计算扣件式脚手架计算书_20200622_211320489
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3，2同时施工作业层数1，1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架架体高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 69.2立杆步距h(m) 1.5 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.3脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2) 0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区广东东莞市安全网设置半封闭 基本风压ω0(kN/m 2)0.45 风荷载体型系数μs1.254风压高度变化系数μz (连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值ωk (kN/m 2)(连墙件、单立杆稳定性)0.598，0.449 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.3×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+ 1)=1.416kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.3×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.03kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.416×1.52=0.319kN·mσ=M max/W=0.319×106/5260=60.555N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.03×15004/(100×206000×127100)=1.348mm νmax＝1.348mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.416×1.5=2.336kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.03×1.5=1.699kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.336kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.699kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.705×106/5260=134.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.691mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.358kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.336/2=1.168kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.358kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 22 脚手架钢管类型Φ48.3×3.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.5)×22=3.711kN单内立杆：N G1k=3.711kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(22/1.5+1)×1.5×0.9×0.3×1/2/2=1.586kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.586kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(22/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=1.998kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×22=0.33kN构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.586+1.998+0.33=3.914kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=1.586kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×l b ×(n jj ×G kjj +n zj ×G kzj )/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN 内立杆：N Q1k =3.375kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(3.711+3.914)+ 0.9×1.4×3.375=13.403kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(3.711+1.586)+ 0.9×1.4×3.375=10.61kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 22 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)506连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比λ=l 0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m 长细比λ=l 0/i=2.599×103/15.9=163.443 查《规范》表A 得，φ=0.265 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.711+3.914)+1.4×3.375=13.875 kNσ=N/(φA)=13875.18/(0.265×506)=103.477N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.711+3.914)+0.9×1.4×3.37 5=13.403kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.449×1.5×1.52/10=0.191kN·mσ=N/(φA)+M w/W=13402.68/(0.265×506)+190937.25/5260=136.253N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.265×506×205×10-3-(1.2×3.914+1.4×3.375))×22/(1.2×3.711)=89.246m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.265×506×205×10-3-(1.2×3.914+0.9×1.4×3.375+0.191×1000×0. 265×506/5260))×22/(1.2×3.711)=67.536mH s=67.536m>H=22m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 焊接连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm) 600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号Ф48×3.5 连墙件截面面积A c (mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm)158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2)205对接焊缝的抗拉、抗压强度[ft](N/mm 2)185N lw =1.4×ωk ×2×h×2×l a =1.4×0.598×2×1.5×2×1.5=7.535kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.797，查《规范》表A.0.6得，φ=0.992(N lw +N 0)/(φAc)=(7.535+3)×103/(0.992×489)=21.718N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！ 对接焊缝强度验算：连墙件的周长l w =πd=3.142×48=150.796mm ； 连墙件钢管的厚度t=3.5mm ；σ=(N lw +N 0)/(l w t)=(7.535+3)×103/(150.796×3.6)=19.961N/mm 2≤f t =185N/mm 2 满足要求！十、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土 地基承载力特征值f g (kPa) 140 地基承载力调整系数m f1垫板底面积A(m 2)0.25单立杆的轴心压力标准值N=N G1k +N G2k +N Q1k =3.711+3.914+3.375=11kN 立柱底垫板的底面平均压力p ＝N/(m f A)＝11/(1×0.25)＝44.001kPa≤f g ＝140kPa 满足要求！。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书摘要：扣件式钢管脚手架是一种常用的建筑施工辅助设备，使用性能优越，承载能力强，搭建方便快捷。
本文旨在通过对扣件式钢管脚手架的计算，确保其安全可靠地应用于实际工程中。
本文将重点讨论扣件式钢管脚手架的使用条件、计算方法，以及设计中需要考虑的因素等内容。
第1章引言1.1 背景随着建筑行业的快速发展，脚手架作为一种重要的施工辅助设备，扮演着重要的角色。
扣件式钢管脚手架由于其搭建灵活性高、抗震性强等优点，成为目前广泛使用的脚手架系统之一。
1.2 目的本文的目的是通过扣件式钢管脚手架的计算，确保其在实际使用中的安全性和稳定性。
第2章扣件式钢管脚手架的使用条件2.1 施工环境钢管脚手架的搭建需要考虑施工环境的因素，包括地面平整度、承重能力等。
同时，施工现场还应避免障碍物的影响，以保证扣件式钢管脚手架的稳定性。
2.2 承载能力扣件式钢管脚手架的承载能力是保证其安全性的关键。
根据实际需求，需要计算和评估扣件式钢管脚手架的承载能力，确保其在不同工况下的稳定性和可靠性。
2.3 使用限制在使用扣件式钢管脚手架时，要遵守相应的使用限制要求，包括搭建方向、最大高度、最大跨度等。
这些限制条件是为了保证扣件式钢管脚手架的整体稳定和安全性。
第3章计算方法3.1 荷载分析在设计扣件式钢管脚手架时，首先需要进行荷载分析。
根据实际情况，包括人员载荷、材料载荷等，计算出施工期间扣件式钢管脚手架受到的总荷载。
在计算过程中，要合理考虑每个节点的荷载分配情况，确保扣件的承载能力不超过其极限值。
3.2 结构计算在计算扣件式钢管脚手架的结构时，要考虑杆件的强度和稳定性。
通过对杆件截面尺寸、材质等进行计算，确保其满足承载能力和稳定性的要求。
同时要根据实际情况，结合边界条件和约束条件进行计算和优化。
3.3 连接计算扣件是扣件式钢管脚手架的关键连接件，其强度和刚度直接影响整个系统的稳定性。
在连接计算中，要充分考虑扣件材料的强度、刚度，以及扣件与杆件之间的配合情况，确保连接的可靠性和稳定性。
盘扣式脚手架计算书
B-SG-1500 205 206000
1、抗弯验算 M max=qlb2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ =Mmax/W=0.201 ×106/2890=69.70N/mm2≤ [f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.458 ×9004/(384 ×206000×60700) =1.00mm≤ [ ν＝］min[l b/150， 10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R3=R4= qlb/2=1.989 ×0.9/2=0.895kN 正常使用极限状态 R3＇=R4＇= q＇l b/2=1.458 ×0.9/2=0.656kN
1、抗弯验算 M max=qlb2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m· σ =Mmax/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤ [f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)
0.043
60700 2890
1、抗弯验算
σ =Mmax/W=0.549 ×106/2890=189.9N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算
V max=11.122mm>[v]=min[l a/150，10]=min[1800/150 ，10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距 3、支座反力验算
外立杆： NG2k3=Gkmw×la×H =0.01 ×1.8 ×13.4=0.241kN 构配件自重标准值 NG2k总计 外立杆： NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN 内立杆： NG2k= NG2k1 = 0.425kN 单立杆施工活荷载计算 外立杆： NQ1k= la×lb×(nzj×Qkzj)/2 =1.8 0×.9 ×(1 ×2)/2=1.62kN 内立杆： NQ1k=1.62kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 外立杆： N =1.2 ×(NG1k+NG2k)+0.900 ×1.4NQ1k =1.2 ×(2.483+1.125)+0.900 1.4××1.62=6.372kN 内立杆： N =1.2 ×(NG1k+NG2k)+0.900 ×1.4NQ1k =1.2 ×(2.010+0.425)+0.900 1.4××1.62=4.963kN
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
品茗安全计算软件新手入门教程1茶具模板扣件式
品茗安全计算软件新手入门教程1茶具模
板扣件式
本教程将为您介绍品茗安全计算软件的基础知识和使用方法，以及如何使用茶具模板扣件式来创建具有安全性的计算模型。
品茗安全计算软件基础知识
品茗安全计算软件是一款专业的结构分析软件，可用于模拟各种结构的力学和热力学响应，支持多种材料属性和模型。
它具有良好的可视化界面和精准的分析计算能力，可以帮助用户更好地理解和预测结构的行为。
品茗安全计算软件使用方法
品茗安全计算软件的使用方法较为复杂，需要经过一定程度的研究才能掌握其精髓。
总体来说，使用品茗安全计算软件的过程包括以下几个步骤：
1. 安装软件并创建新项目
2. 导入结构模型并设置模拟参数
3. 进行计算并分析计算结果
4. 输出计算结果并保存项目文件
茶具模板扣件式
茶具模板扣件式是品茗安全计算软件中的一种特殊计算模板，其主要作用是帮助用户创建具有安全性的茶具设计模型，并分析茶具的结构响应和稳定性。
使用茶具模板扣件式可以简化模型创建的过程，并提供直接的分析结果。
用户只需要按照模板提供的茶具型号和参数设置进行操作即可快速创建高质量的计算模型。
总结
品茗安全计算软件是一款强大的结构分析工具，可以大幅提高结构设计的效率和精度。
在使用过程中，我们可以利用茶具模板扣件式等特殊功能来实现更高效和灵活的计算。
希望本教程能够为您提供帮助，并进一步提高您的品茗安全计算软件的应用水平。
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品茗计算扣件式脚手架计算书_20200622_211320489
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数0.243，0.243风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) Array立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×1.05/(1+1))+1.4×3×1.05 /(1+1)=2.31kN/m正常使用极限状态q'=(0.035+G kjb×l b/(n+1))=(0.035+0.1×1.05/(1+1))=0.088kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×2.31×1.22=0.333kN·mσ=γ0M max/W=1×0.333×106/4730=70.34N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.088×12004/(100×206000×113600)=0.053mm νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×2.31×1.2=3.05kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.088×1.2=0.116kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.05kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.116kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.806×106/4730=170.489N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.143mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.547kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×3.05/2=1.525kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.547kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.2×1/2×0.035/1.8)×20=2.816kN 单内立杆：N G1k=2.816kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×1.05×0.1×1/2/2=0.382kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.382kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.382+1.235+0.24=1.857kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.382kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(1×3)/2=1.89kN内立杆：N Q1k=1.89kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+ 1.4×1.89=8.253kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+0.382)+ 1.4×1.89=6.483kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+1.4×1.89=8.253kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.2×3.62)=0.095kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8253.4/(0.188×450)+95234.227/4730]=117.692N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(2.939+3)×103/(0.896×506)=13.1N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=17 4.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=2.939+3=5.939kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。
以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。
一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。
二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz ＝＿____。
风荷载体型系数μs ＝＿____。
三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。
均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。
集中活载：P2 ＝＿____kN。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
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扣件式脚手架计算书计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、脚手架参数
0.243，0.243
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立
杆稳定性) Array
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.035+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×1.05/(1+1))+1.4×3×1.05 /(1+1)=2.31kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.035+G kjb×l b/(n+1))=(0.035+0.1×1.05/(1+1))=0.088kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×2.31×1.22=0.333kN·m
σ=γ0M max/W=1×0.333×106/4730=70.34N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.088×12004/(100×206000×113600)=0.053mm νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=1.1ql a=1.1×2.31×1.2=3.05kN
正常使用极限状态
R max'=1.1q'l a=1.1×0.088×1.2=0.116kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=R max=3.05kN
q=1.2×0.035=0.042kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=R max'=0.116kN
q'=0.035kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=γ0M max/W=1×0.806×106/4730=170.489N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.143mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=1.547kN
五、扣件抗滑承载力验算
纵向水平杆：R max=1×3.05/2=1.525kN≤R c=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：R max=1×1.547kN≤R c=0.85×8=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值N G1k
单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.2×1/2×0.035/1.8)×20=2.816kN 单内立杆：N G1k=2.816kN
2、脚手板的自重标准值N G2k1
单外立杆：
N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×1.05×0.1×1/2/2=0.382kN 1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：N G2k1=0.382kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2
单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值N G2k3
单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN
5、构配件自重标准值N G2k总计
单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.382+1.235+0.24=1.857kN
单内立杆：N G2k=N G2k1=0.382kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(1×3)/2=1.89kN
内立杆：N Q1k=1.89kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+ 1.4×1.89=8.253kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+0.382)+ 1.4×1.89=6.483kN 七、立杆稳定性验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+1.4×1.89=8.253kN
M wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.2×3.62)=0.095kN·m σ=γ0[N/(φA)+
M wd/W]=1×[8253.4/(0.188×450)+95234.227/4730]=117.692N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
lw k a
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(N lw+N0)/(φAc)=(2.939+3)×103/(0.896×506)=13.1N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=17 4.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=2.939+3=5.939kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
九、立杆地基承载力验算
f u g
1.254×140 =175.56kPa
满足要求！。