扣件式脚手架计算书(修改后)
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
扣件式脚手架计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带 为计算单元。
2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4） 面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.26kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.07kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.51kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/4490=122.42N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.235mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.09kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.07/2=1.04kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 17.4 脚手架钢管类型Ф48×30.12每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×17.4=2.62kN单内立杆：N G1k=2.62kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/4/2=(17.4/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/4/2=0.49kN 单内立杆：N G2k1=0.49kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/9=(17.4/1.8+1)×1.5×0.17×1/9=0.31kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×17.4=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.49+0.31+0.27=1.06kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.49kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.62+1.06)+0.9×1.4×1.8=6.68kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.62+0.49)+0.9×1.4×1.8=5.99kN七、钢丝绳卸荷计算第N次卸荷卸荷点位置高度h x(m)卸荷点净高h j(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)1 1 16.7 3 200 1000 1.5钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1000)=71.57°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×5.99×16.7/17.4×1.5/1.5=6.78kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×6.68×16.7/17.4×1.5/1.5=7.56kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=6.78/sin86.19°=6.8kNT2=P2/sinα2=7.56/sin71.57°=7.97kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=7.97kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×7.97/(2×15.19)=1个≤[n]=4个满足要求！P g=k×[F g]/α=8×7.97/0.85=75.01kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(75.01/0.5)1/2=12.25mm吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4×7.97×103/(65π))1/2=13mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径12.25mm，必须拉紧至7.97kN，吊环最小直径为13mm。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级二级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m) 25脚手架沿纵向搭设长度L(m) 100 立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 25 双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区贵州遵义市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.2风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、0.81，0.81，0.904立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.333kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.333×1.52=0.3kN·mσ=γ0M max/W=1×0.3×106/4250=70.594N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.061×15004/(100×206000×101900)=0.1mm νmax＝0.1mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.333×1.5=2.2kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.061×1.5=0.101kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.2kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.101kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.663×106/4250=156.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.217kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×2.2/2=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×2.217kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×25=4.655kN 双内立杆：N GS1k=4.655kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=25/1.8×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.469kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.469kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=25/1.8×1.5×0.17×1/2=1.771kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×25=0.375kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k =N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.469+1.771+0.375=2.615kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=0.469kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×l b ×(n jj ×G kjj )/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN 内立杆：N Q1k =2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025=11.559kN 双内立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+0.469)+1.4×2.025=8.983kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置 共用 吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1570(钢芯) 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数2钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数K X取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。
以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。
一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。
二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz ＝＿____。
风荷载体型系数μs ＝＿____。
三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。
均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。
集中活载：P2 ＝＿____kN。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
扣件式钢管脚手架计算书
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m2 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷4= 600 2、强度验算 荷载作用下的2= 131.47
（二）、小横杆的计算 小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
R1
c
c lb
c
1、强度验算 计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/4=
300
mm [f]=205N/mm
2
M=R×c= 361.5 N·m 2 小横杆的验算 σ =M/W= 71.2 N/mm ≤ 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）= 2.38 mm 其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求 验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力 根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 602.554 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 1807.66 N ≤ 满足要求 其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算 大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重 活荷载计算 活荷载的层数 n' 风荷载的计算 计算参数： N2=P×la×lb= 2
2、立杆内力的计算 立杆采用单立杆 立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 其中：
2.15 m 1.155 1.55 210
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附件1：
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、脚手架参数
风荷载体型系数
μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立
杆稳定性)
1.06，
0.796
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连
墙件、单立杆稳定性)
0.332，0.25
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m
σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm
νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.674×1.5=2.762kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.215×1.5=2.005kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.762kN
q=1.2×0.03=0.036kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.005kN
q'=0.03kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.831×106/4120=201.8N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝2.557mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.778kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85
纵向水平杆：Rmax=2.762/2=1.381kN≤Rc=0.85×12=10.2kN
横向水平杆：Rmax=2.778kN≤Rc=0.85×12=10.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H 10.25 脚手架钢管类型Φ48×2.7
0.129
每米立杆承受结构自重标准值
gk(kN/m)
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.03/1.8)×10.25=1.579kN
单内立杆：NG1k=1.579kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/5/2=(10.25/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/5/2=0.316kN 1/5表示脚手板5步1设
单内立杆：NG2k1=0.316kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/5=(10.25/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.341kN
1/5表示挡脚板5步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×10.25=0.154kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.316+0.341+0.154=0.811kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=0.316kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nqj×Gkqj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×3.6)/2=4.455kN 内立杆：NQ1k=4.455kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.579+0.811)+
0.9×1.4×4.455=8.482kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.579+0.316)+
0.9×1.4×4.455=7.888kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119/16=194.906
查《规范》表A得，φ=0.191
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.579+0.811)+1.4×4.455=9.106kN
σ=N/(φA)=9106/(0.191×384)=124.155N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.579+0.811)+0.9×1.4×4.455=8.482kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.25×1.5×1.82/10=0.153kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=8482.3/(0.191×384)+153090/4120=152.809N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、脚手架架体高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))/(1.2gk)=(0.191×384×205×10-3-(1.2×0.811+1.4×4.455))/(1.2×0.1 29)=50.547m
组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mw
φA/W)))/(1.2gk)=(0.191×384×205×10-3-(1.2×0.811+0.9×1.4×(4.455+0.153×1000×0.191×384/4120)) )/(1.2×0.129)=32.394m
Hs=32.394m>H=10.25m
满足要求！
九、连墙件承载力验算
长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.02+3)×103/(0.896×384)=23.31N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/ mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.02+3=8.02kN≤0.85×12=10.2kN，满足要求！。