爬架验算
爬架验收要点
爬架验收要点
在进行爬架验收时，需要注意以下几个要点：
1. 安全性检查
在进行爬架验收前，需要对爬架的安全性进行检查。
检查包括爬架的结构是否牢固，是否有松动或裂缝等问题。
同时，还需要检查爬架的支撑点是否稳定，是否有倾斜或移动的情况。
如果发现任何安全隐患，需要及时进行修复或更换。
2. 尺寸检查
在进行爬架验收时，需要对爬架的尺寸进行检查。
检查包括爬架的高度、宽度、长度等尺寸是否符合设计要求。
如果发现尺寸不符合要求，需要及时进行调整。
3. 材料检查
在进行爬架验收时，需要对爬架所使用的材料进行检查。
检查包括材料的质量、强度、耐久性等方面。
如果发现材料存在问题，需要及时更换。
4. 环境检查
在进行爬架验收时，需要对爬架所处的环境进行检查。
检查包括爬架周围是否有障碍物、是否有危险物品等问题。
如果发现环境存在
问题，需要及时进行清理或处理。
5. 使用检查
在进行爬架验收后，需要对爬架的使用情况进行检查。
检查包括爬架的稳定性、使用是否方便、是否存在危险等问题。
如果发现使用存在问题，需要及时进行调整或修复。
在进行爬架验收时，需要全面、细致地检查各个方面，确保爬架的安全、稳定、合格。
只有这样，才能保证爬架的正常使用，避免发生意外事故。
爬架设计计算书
爬架设计计算书17.1、参数信息本脚手架用途为结构脚手架，主框架采用Φ48.3×3.6钢管，水平支承桁架采用Φ48×3.0钢管，架体采用Φ48×3.0钢管，建筑物层高为3.00m，建筑物高度为96.00m，穿墙螺栓所在位置混凝土厚度200.00mm， _混凝土强度等级为C1517.2 升降脚手架荷载标准值17.2.1 永久荷载各主要构件所对应的永久荷载（恒载）详见表3.1.1。
表3.1.1 永久荷载（恒载）(1)各种型钢荷载采用Φ48×3.0钢管的构件长度：立杆：L=(16.38-1.8)m×4根+(16.38-1.5-1.8) ×4根=110.64m；——每根3个对接扣件大横杆：L=(6×2+4)根×7m=112m(每根长度按7m计算)；——每根6个直角扣件小横杆：L=4根×7层×1.30m=36.4m(每根长度按1.30m计算)；——每根2个直角扣件纵向支撑（剪刀撑）：L=2根×根×根×m=53.24m（按单片剪刀撑计算）；——共21+17+15=53个旋转扣件主框架架体结构边住的缀条：横缀条9根，斜缀条16根，L=9根×0.9m +16根×m=28.42m；水平支撑框架架体结构：L=7m×4根+1.8m×8根×8根×2根=65.26m采用Φ48×3.5钢管的构件总长度为：28.4265.2693.68L m=+=∑所用钢管的总重为：Gφ=93.68×33.3=3119.54N采用Φ48×3.2钢管的构件总长度为：110.6411236.453.24312.38L m=+++=∑所用钢管的总重为：Gφ=312.38×33.3=10402.25N所用槽钢[6.3(含Φ30圆钢)的架体构件为架体结构一侧的边柱：L=1根×14.88m=14.88m，其中Φ30圆钢（0.054N/mm）长58mm，共28个。
爬架验算
爬架验算一、荷载计算通过材料用量表计算底托和钢管及木板总重为211.43KN，施工人员及机具荷载取20KN，支架一周总长为40.2M，则底托每延米荷载为：231.43÷40.2=5.73KN/M。
二、底托承载力验算取顺桥向最不利位置进行验算计算简图如下：1、荷载弯矩计算由简图可知弯矩最不利位置为悬臂端弯矩为：W=1.775*5.73*3.55=36.1KN2、材料抵抗弯矩计算底托为一根25工字钢和一根16工字钢组合而成，由材料手册可查25工字钢抗弯模量W=402cm3，16工字钢抗弯模量W=141cm3,抵抗弯矩为：W=402*170+141*170=92.31KN.M通过验算可知底托强度满足要求安全系数为92.31/36.1=2.6。
三、吊杆强度验算吊杆采用4根16工字钢从材料手册可查16工字钢截面积为：26.1cm2，吊杆抗拉力为：F=4*170*26.1=1774.8KN。
抗拉强度满足要求安全系数为：1774.8/231.43=7.7。
四、支架承载力验算立杆自由长度为1.8m，采用直径为48mm壁厚3.5mm普通钢管长细比为λ=ι/ i = 1800 / 15.8=114，计算得φ= 0.231 ；则有：[ N ] = φA[σ] =0.231×489×215 =2.4t立杆数量为60根故支架承载力满足要求。
五、支架稳定性验算立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 24kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ= 1.800 ；计算长度,由公式lo = kμh 确定：l0 = 1.5 m；长细比Lo/i =94.9；杆件长细比小于JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，lo/i＜230，满足要求。
爬架计算书
爬架计算书一、总则本设计计算书对于总高在150m以下的高层建筑施工用YF附着式升降脚手架的使用、升降、坠落工况中的架体结构、附着装置、安全装置的结构强度与刚度、抗倾翻稳定性、零部件强度与运动参数作出的力学、运动学计算。
本计算书的计算方法与计算结果亦适应于两跨以上的分段升降脚手架，但不适用于单跨的单片升降脚手架。
1、计算所采用的楼层相关信息如下2、材料选用值见3、各类材料物理性能指标选用值4、相关计算参数5、主要技术参数YF附着式升降脚手架的主要技术参数见下表，架体构造见下图 YF附着升降脚手架的设计主要技术参数表YF附着式升降脚手架单元结构示意图6、架体组成及荷载标准值7米×15.7米,7、施工活荷载标准值SQK使用工况:结构施工: SQK= (2×3)×0.9×7 = 37.8kN装修施工: SQK= (3×2)×0.9×7 = 37.8kN升降工况: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN 坠落工况结构施工: SQK= (2×0.5)×0.9×7 = 6.3kN装修施工: SQK= (3×0.5)×0.9×7 = 9.45kN 水平风荷载标准值W k =βzμzμsW基本风压值，为0.40,取W0=0.40KN/m2,升降工况统一取W=0.25KN/m2每张单片立网的面积为2.42×1.5=3.63m2,每张立网上共有23400个直径8mm的小孔。
孔面积共计8×8×3.14÷4×23400=1.18m2则立网的挡风面积=3.63-1.18=2.45 m2挡风系数ϕ=2.45÷3.63=0.67(密目安全立网的取值0.8)风荷载体型系数μs=1.3ϕ=1.3×0.817=1.06风压高度变化系数μz 按B类地区150m的高层建筑施工考虑，取μz=2.38风振系数βz取1W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.40=0.99KN/m2 (使用工况)W k =βzμzμsW=1×2.38×1.06×0.25=0.618KN/m2 (升降工况)沿架体高度方向的风载线荷载为qw1=0.99×7=6.93KN/m (使用工况)qw2=0.618×7=4.33KN/m (升降工况)架体总高度H= 16.2(m)时, 跨度7米时，架体的机位静载为使用工况中： SGK=43.75KN+37.8KN=81.55KN升降工况中： SGK=43.75KN+6.3KN=50KN架体的荷载效应组合设计值使用工况中： S=1.2×34.172KN+1.4×37.8KN=94KN使用工况中： S=1.3×(1.2×34.172KN+1.4×37.8KN)=122KN升降工况中： SGK=2.0×(34.172KN+6.3KN)=80.8KN二、底部桁架的计算1、各杆件内力计算桁架及其以上部分静荷载Gk=31.1KN施工活荷载标准值Qk=37.8KN桁架上弦单节(1.5米)作用力P5= P2=（1.2Gk+1.4Qk）×1.5/(2×7)= 9.7KN桁架上弦单节(1.0米)作用力P3= P4=（1.2Gk+1.4Qk）/(2×7)= 6.4KNP1= P6=9.7/2= 4.85KNRa=Rb=(9.7×2+8.05×2+4.85×2)/2=22.6KN各杆件内力（见附图）2、桁架杆件校核由受力分析图可以看出，则最不利杆件为压杆，出现在两个支座处，为竖向压杆，受力为22.6kN；其二为受拉斜腹杆，受力为23.17kN。
爬架验收
18
一
般
项
目
操作人员
经过安全技术交底并持证上岗
19
运行指挥人员，通讯
设备
人员已到位，设备工作正常
20
监督检查
人员
总包单位和监理单位人员已到场
21
电缆线路
开关箱
符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46中的对线路负荷计算的要求，设置专用的开关箱
检查意见：
总包单位（签字）
提升设备工作性能满足使用要求。升降吊点超过两点不得使用手拉葫芦，升降过程平稳可靠，具有超载和欠载报警停机功能，可分别进行整体和局部提升和下降操作，能有效控制和调整提升设备的同步性，相邻提升点的高差不大于30mm，整体架的高差不大于80mm，电动升降脚手架控制系统电源、电缆及控制柜应符合用电安全要求
7
30
钢吊杆式防坠落装置，钢吊杆规格应由计算确定，且不应小于φ25mm
31
防倾覆装置中应包括导轨和两个以上与导轨连接的可滑动的导向件
（续表二）
序号
检查项目
标准
检查结果
32
保证项目
防倾覆设置情况
在防倾导向件的范围内应设置防倾覆导轨，且应与竖向主框架可靠连接
33
在升降和使用两种情况下，最上和最下两个导向件之间的最小间距不得小于2.8m或架体高度的1/4
3
框架系统
连接螺栓齐全，牢固可靠
4
防护系统
安全网
密目式安全网应符合规范要求，无破损，且张挂牢固可靠
走道板
操作层走道板封闭严密，固定牢固，无损坏
内封闭翻板、插板
无损坏，绑扎牢固
片架端头
封闭
片架端头封闭应严密，固定牢固
爬架计算书
11、1、1计算依据钢管：（钢号：Q235，b类）规格ф(mm) 4.8×3.5 惯性矩I(mm4) 12.19×104单位重量q0(KN/m) 0.0384 抵抗矩W(mm3) 5.08×103截面积A(mm2) 489 回转半径i(mm) 15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2 205脚手架特性参数：立杆纵距la(m) 1.5 脚手板重量q1(kn/m2) 0.25立杆横距lb(m) 1.0 连墙杆纵距lw(m)大横杆步距h(m) 1.8 连墙杆横距hw(m)施工荷载q(kn/m2) 3 同时作业层数n1 2内立杆距结构外皮宽度b1（m）0.35相关计算参数：项目数值来源扣件钢管架构件自重0.1089 《建筑施工手册》第三版表5-7 计算基数gk1(KN/m2)作业层面材料自重计算基数0.4112 《建筑施工手册》第三版表5-14 gk2(KN/m2)整体拉接和防护材料自重计0.0768 《建筑施工手册》第三版表5-15 算基数gk3(KN/m2)地区基本风压wo(KN/m2) 0.3 施工图设计说明材料强度附加分项系数γm 1.1705 《建筑施工手册》第三版表5-5轴心受压构件稳定系数ψ《建筑施工手册》第三版表5-22恒载标准值：一、立杆、连墙杆和扣件的稳定承载计算钢管架构件gk1=0.1089作业层面材料gk2=0.4112整齐拉结和防护材料gk3=0.0768KN/m3立杆计算截面以上架高Ho=23.2m，同时作业层n1=2NGk=Ho×(gk1+gk3)+n1lagk2=23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112=5.5418KN活载：作业层施工荷载qk=1.8KN/m 《建筑施工手册》表5-16 NQk(标准值)=n1×la×qk=2×1.5×1.8=5.4KN轴向力设计值N=1.2NGk+0.85×1.4NQK=1.2×(NGk+NQk)=1.2×(5.5418+5.4)=13.13KN风载产生弯矩：风压高度变化系数UZ=1.14 《建筑结构荷载规范》表5-6 风荷载体型系数US=1.0基本风压取WO=0.3KN/m2风载标准值Wk=0.7×UZ×US×Wo=0.7×1.14×1.0×0.3=0.239KN/m2Mw(设计值)=0.12×Wk×la×h2=0.12×0.239×1.5×1.82=0.139KN.m立杆稳定验算：材料强度附加分项系数γm1=1.1705 (接受弯杆件考虑) 立杆计算长度系数μ=1.5 (表5-20)计算长度lo=μ×h=1.5×1.8=2700mm长细比λ=lo/I=2700/15.8=170.9轴心受压构件稳定系数Ψ=0.223 (表5-22)稳定验算：0.9×(N/ΨA+Mw/w)≤f/γm113.13×103/(0.223×489)+0.139×106/5080=147.77N/mm2≤205/(0.9×1.1705)=194.6N/mm2 【安全】连墙杆稳定验算：风载产生轴力设计值New=1.4×Wk×Aw=1.4×0.239×3.6×9=10.84KN连墙杆的计算长度：lo=1.0+0.35=1.35m=1350mm 长细比λ=lo/i=1350/15.8=85.44 (表5-22) 稳定验算N1/ΨA ≤f/γm1 15.84×103/(0.692×2×489) =23.41N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2扣件抗滑验算：N1≤RC 【按直角扣件计Rc=8.0KN/个】 15.84KN ≤4×8.0=32KN 【安全】 水平挑杆、斜撑杆的稳定承载力计算：外立杆：F1=0.5×{1.2×[23.2×(0.1089+0.0768)+2×1.5×0.4112]+1.4×2×1.5×1.8}=6.982KNF2=F1+0.35×1.5×(1.2×0.4112+1.4×1.8)/1.2=83KN 撑杆压力：P=(1.35F1+0.35F2)/1.55sin65° =12.331/1.405=8.778KN最大剪力：QB=F1+F2—Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 最大弯矩：MB=1.2Psin65°—1.2F1=1.168KN.m 挑杆轴力N ：N=Pcos65°=3.71KN对斜撑杆的验算： σ=N/A=8.778×103/489=17.95N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 抗剪验算：τmax=τQB/A=2×7.236×103/489 =29.96N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】 长细比：λ=lo/i=1350/15.8=85.4 轴心受压构件稳定系数ψ=0.692Θ=65° 1000350F 1F 2F y抗弯压验算：Mmax/γxMx=(3.71+1.168)×106/(1.05×49×103) =94.81N/mm2<[f]=215N/mm2 【安全】 此验算没有考虑钢丝绳和层间斜撑杆的有利影响 倒料平台的稳定承载力计算：此平台限载1.5t （总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑。
爬架计算书
附着式升降脚手架设计计算书深圳市特辰科技股份有限公司目录一、计算书依据 (3)二、荷载计算 (3)三、水平支承框架计算 (9)四、导轨主框架受力计算 (10)五、支座反力计算 (11)六、穿墙螺栓强度计验算 (12)七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13)八、架体稳定性计验算 (15)九、架体稳定性计验算 (16)一、计算依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）《钢结构设计规范》（GB50017-2011）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《机械设计手册》《起重机设计手册》等二、荷载计算（按6.5米跨度计算）（一）静荷载⒈结构自重⑴导轨主框架自重①外侧竖杆φ48.3×3.6钢管，11.4m长。
计算：11.4×39.7=452.6N②内侧竖杆φ48.3×3.6钢管 9.5m长。
计算：9.5×39.7＝377N③竖腹杆φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。
计算：7×0.9×39.7＝250.11N④斜拉杆φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。
计算：7×2.01×39.7＝558.6N⑤导轨竖杆φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。
计算：2×9.5×39.7＝754N⑥导轨横杆φ32×3.25钢管，28根0.2m长。
计算：28×0.2×22.6＝126.6N⑦导轨斜杆φ32×3.25钢管，27根0.412m长。
计算：27×0.412×22.6＝251.4N⑧导轨小横杆Φ25圆钢，82根0.092m长。
计算：82×0.092×38＝286.67N即∑=3056.98N⑵支承框架自重①弦杆φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。
爬架导向座安全验算
爬架导向座安全验算摘要：某爬架的导向座集成了导向、防倾、防坠、卸载的功能。
本文基于工程实例，依据最新的规范，通过合理的验算，介绍了导向座安全验算过程。
希望通过合理的验算来确保导向座在防坠、卸载时的施工安全。
关键词：爬架；导向座；安全1.引言某爬架的导向座集成了导向、防倾、防坠、卸载的功能，通过穿墙螺杆安装于建筑结构上预定位置。
防坠机构采用五星轮与导轨组件中防坠挡杆啮合，由棘轮、棘爪机构的原理实现防坠。
当架体快速下坠时，导轨带动五星轮快速转动，使棘轮、棘爪机构触发，从而实现对五星轮的锁止动作，使导轨停止下降，卸载顶杆与档杆配合达到卸载的作用。
本文依据最新的规范[1-4]，对导向座进行安全验算，以保证施工安全，防止因导向座强度不够而产生安全事故。
2.附墙支撑安全验算2.1 导向座支反力计算爬架静荷载计算值为Pj=32041N，爬架最大活载荷计算值为Ph=23184N，由文献1知计算附墙支座时，应按使用工况进行，其设计荷载值应乘以冲击系数γ2=2。
故使用工况下，计算附墙支座时荷载的计算值为：Ps=γ2×Pj+Ph=110450N。
每榀架体有四个导向座，计算导向座支反力时把两个导向座作为一组计算，所以每两个导向座受力为P=Ps22=55225N，图1为导向座的受力简图。
其中3000mm 为导向座的间距，载荷作用点与导向座支点的距离为架体内侧净宽的一半即300mm加上导向座侧板的长度300mm，所以距离为600mm。
图1 导向座受力（1）不考虑风荷载时，固定导向座的支反力计算。
根据固定导向座的受力简图可知：PAx=PBx=P×6003000=11045NPAy+PBy=P=55225N考虑两个固定导向座不是均匀承载的情况，不妨取PAy=2PBy，则：PAy=P×23=36817NPBy=P×13=18408N（2）考虑风荷载时，固定导向座的支反力计算：风载荷的标准值为ω―k=10858N/m架体高15米、宽46米。
导轨式爬架受力分析及安全计算
导轨式爬架受力分析及安全计算江涛（中天建设集团公司）[摘要]本文通过科学合理的设计与验算，介绍了导轨式爬架的受力分析及安全验算，希望通过合理的设计与验算来确保导轨式爬架的施工安全。
[关键词]爬架导轨导轮连墙杆调节螺杆焊缝穿墙螺栓钢丝绳限位锁电动葫芦计算一、工程爬架概况随着现代高层建筑越来越多，导轨式爬架在高层建筑施工过程中的使用也多了起来，导轨式爬架是一种正在推广使用的脚手架，在技术上和安全上还有一个逐渐完善成熟的过程，如何确保导轨式爬架施工过程中的安全呢？下面为一个实例工程的导轨式爬架的受力分析及安全计算供大家参考。
×××工程主体结构为框架结构，共32层，四层以上为标准层，标准层层高3.05米。
从标准层开始采用导轨式爬架，共设24个导轨式爬架提升点，采用电动整体提升方式，每点提升重量（架体自重）约为3.5吨（电动葫芦允许提升重量10吨）。
相邻两提升点之间的距离为：直线方向6.9m—7.2m，拐角处4.5m—5.4m，单边悬挑1800mm。
爬架共搭设8步，步高1.8m，外排立杆高16200mm，内排立杆高14400mm。
二、架体搭设情况及计算单元的选择:1.架体搭设情况:架体采用特制型钢与螺栓连接.架体宽度0.9米;架体总高度16.2米;最大提升跨距6.6米,架体内排立杆中心离墙0.5米.2.计算单元的选择:3.所选取的计算单元必须满足以下两个条件：(1)架体高度与支架跨度的乘积≤110m2；(2) 架体计算跨度≤8m。
本工程最大提升跨度6.6米,架体总高度16.2米,两项乘积106.96平方米,小于规定110平方米的一片架体为计算荷载的单元.3.荷载标准值的计算:（1）.恒载计算：a.脚手架自重合计：2845.664 kgb.脚手板、竹笆、安全网等自重合计：451.44kgc.爬升机构自重：合计：152.45kg d．不可预见荷载：300kg以上恒载合计：37.50KN(2）.活荷载标准值：○1使用工况下,按三层作业,每层200kg/m2计算,架体900mm宽三层. 合计35.64 kN○2升降工况下,按作业层水平投影面积上50kg/m2计算. 合计3KN(3）.风荷载计算（按照六级风考虑）：W K=k·β2·μS·μZ·ω0式中：k—风压折减系数，按5年重现期考虑时，k=0.7；按6级风时，k=1.0 βZ—风振系数，βZ=1.0 μS—风荷载体型系数，根据《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》中背靠建筑物的为“敞开框架和开洞墙”，附墙升降脚手架外侧面为密目式安全网全封闭，故μS =1.3υ，υ为挡风系数，并按下式计算：υ= An/ Aw=0.459式中：An——挡风面积Aw——迎风面积所以μS=1.3υ=0.597μZ—风压高度变化系数，μZ值查《建筑结构荷载规范》表6.2.1得μZ =2.09ω0—基本风压。
2013爬架计算书改
爬架计算书二○一三年四月前言本计算书将反映爬架系统关键部件的受力状况、强度及稳定性等计算内容.主要计算根据是建设部《建筑施工附着式升降脚手架管理暂行规定》和《JGJ202—2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》。
计算单元的选取原则是符合《JGJ202-2010建筑施工工具式脚手架安全技术规范》规定。
①桁架导轨式爬架设计支承跨度 7。
0m，选择计算单元的跨度为6.9m。
②桁架导轨式爬架设计架体全高与支承跨度乘积一般小于110m2.设计架体高度14。
4m，架体高度与支承跨度乘积:14。
4m×6。
9m=99.36㎡ <110㎡.③架体内外排立杆中心距为0。
75米，步高为1.8米。
综上所述，本设计计算书选取一支承跨度6.9m的一榀脚手架作为计算单元。
爬架计算书一、相关术语1、竖向主框架:由横梁、斜杆、立杆构成的空间桁架结构体系,用于构造爬架架体，垂直于建筑物外立面，并与附着支承结构相连，主要承受和传递竖向和水平荷载的竖向框架.2、水平支承桁架：用于构造爬架架体，主要承受架体竖向荷载，并将竖向载荷传递至竖向主框架和附着支承结构的水平结构.3、附着支承结构：直接与工程结构相连，承受并传递脚手架荷载的支承结构。
4、支承跨度：两相邻竖向主框架中心轴线之间的距离。
5、脚手架高度：架体最底层杆件轴线至架体最上层横杆（护栏）轴线间的距离。
6、防坠装置：架体在升降和使用过程中发生意外坠落的制动装置。
7、防倾覆装置：防止架体在升降和使用过程中发生倾覆的装置。
二、荷载规定和计算系数1.荷载规定①恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承桁架、作业层脚手板、安全网、提升机构以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构配件、器具的自重。
②活荷载(施工荷载）：架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3kN/ｍ2）计算；装修施工时，按三层荷载（每层2kN/ｍ2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5kN/ｍ2计算.③风荷载：风压标准值按照规范计算确定。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
爬架验算
一、荷载计算
通过材料用量表计算底托和钢管及木板总重为211.43KN，施工人员及机具荷载取20KN，支架一周总长为40.2M，则底托每延米荷载为：231.43÷40.2=5.73KN/M。
二、底托承载力验算
取顺桥向最不利位置进行验算计算简图如下：
1、荷载弯矩计算
由简图可知弯矩最不利位置为悬臂端弯矩为：
W=1.775*5.73*3.55=36.1KN
2、材料抵抗弯矩计算
底托为一根25工字钢和一根16工字钢组合而成，由材料手册可查25工字钢抗弯模量W=402cm3，16工字钢抗弯模量W=141cm3,抵抗弯矩为：
W=402*170+141*170=92.31KN.M
通过验算可知底托强度满足要求安全系数为92.31/36.1=2.6。
三、吊杆强度验算
吊杆采用4根16工字钢从材料手册可查16工字钢截面积为：
26.1cm2，吊杆抗拉力为：F=4*170*26.1=1774.8KN。
抗拉强度满
足要求安全系数为：1774.8/231.43=7.7。
四、支架承载力验算
立杆自由长度为1.8m，采用直径为48mm壁厚3.5mm普通钢管长细比为λ=ι/ i = 1800 / 15.8=114，计算得φ= 0.231 ；则有：[ N ] = φA[σ] =0.231×489×215 =2.4t
立杆数量为60根故支架承载力满足要求。
五、支架稳定性验算
立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N = 24kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ= 1.800 ；
计算长度,由公式lo = kμh 确定：l0 = 1.5 m；
长细比Lo/i =94.9；
杆件长细比小于JGJ130-2001第14页表5.1.9规定，lo/i＜230，满足要求。