脚手架验算过程
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
脚手架验算
七、满堂架方案验算参数：立杆纵矩l a = 1.4m立杆横矩l b＝1.4m横杆步矩h = 1.5m扣件抗滑承载力R＝8.0KN脚手板自重：0.35KN/m2每米钢管重：0.038 KN/m施工均布荷载：2.0 KN/m21、横向水平杆验算：q ＝1.2×（q1＋q2）＋1.4Q＝1.2×（350＋38.4）＋1.4×2000=3.266N/mmM max=0.1ql2=0.1×3.266×14002=640136 N·M= M max/W=640136/5080＝126.01N/㎜2＜f＝205 N/㎜2强度验算安全依据[v]=1400/150=9.333㎜又根据：[v]≤10㎜，取[v]=9.333㎜v max=0.677×ql4/100EI104=3.383㎜v max＜[v]挠度验算安全2、纵向水平杆验算P1=(1.2×350+1.4×2000)×0.7×1.4=3155.6N P2=1.2×(1.4×38.4+13.2)=80.352 NP = P1+ P2=3155.6+80.352=3235.95 NM max=0.175Pl=0.175×3235.95×1400=792808.24 N·M= M max/W=792808.24/5080＝156.07N/㎜2＜f＝205 N/㎜2强度验算安全根据[v]＝1400/150＝9.333㎜又根据[v]≤10㎜，取[v]=9.333㎜v max=0.677×ql4/100EI104=3.352㎜v max＜[v]挠度验算安全3、扣件抗滑承载力验算N＝（1.2 q1＋1.4Q）×l a×l b+1.2〔(2 l a + l b)×38.4+2×13.2〕＝（1.2×350＋1.4×2000）×1.4×1.4＋1.2〔（2×1.4＋1.4）×38.4＋2×13.2〕＝6536.416＝6.536KNN＜Rc=8.0KN扣件抗滑承载力安全4、立杆稳定性验算①立杆所承受的轴向力N＝1.2（N G1k＋N G2k）＋1.4∑N QN G1k＝〔H＋（l a＋l b）〕×38.4＋2n×13.2＋（H/6.5－1）×18.4＋2×（H/4.1＋1）×14.6＝〔23.8＋18×（1.4＋1.4）〕×38.4＋2×18×13.2＋（23.8/6.5－1）×18.4＋2×（23.8/4.1+1）×14.6=3576.57NN G2k=H/12×350＝23.8/12×1.4×1.4×350＝1360.57N∑N Qk= l a l b×2000＝1.4×1.4×2000＝3920 NN＝1.2×（3576.57＋1360.57）＋1.4×3920＝11414.57 N②立杆稳定性验算立杆计算长度系数查表得：u＝1.52立杆计算长度l o= uh＝1.52×1.5＝2.28m长细比：λ＝l o/ｉ＝2280/15.8＝144由λ＝144查表得：稳定性系数：ψ＝0.308根据公式：1.2×N/ψA＜f进行验算1.2×N/ψA＝1.2×11414.57/0.308×489＝90.95 N/㎜2＜f＝205 N/㎜2立杆稳定性安全。
立柱脚手架内力验算方法
立柱脚手架内力验算方法立柱脚手架立杆纵向距离（柱距）L=2m，立杆横向距离（排距）L=1.2m，横杆距离（步距）为1.8m，脚手架搭设最大高度H取18m，采用Φ48×3.5mm钢管，工作平台采用脚手板铺在纵向水平杆（工作平台的纵向水平杆间距0.4m，横向4根）上。
验算中采用的计算表格出自《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社），验算过程如下：1）立杆稳定性验算查表4-38得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值gK=0.14KN/m，则18m高脚手架结构自重产生轴心压力NGK＝H×gK＝18×0.14＝2.52 KN查表4-39得一层脚手板产生轴心压力：NQ1K＝0.5×（1.2+0.3）×2×0.3＝0.45KN查表4-40得脚手架防护材料产生轴心压力：NQ2K＝0.304 KN施工均布荷载采用QK＝3KN/m2，查表4-41得施工荷载产生轴心压力：NQ3K＝0.5×（1.2+0.3）×2×3＝4.5KN因此，底层立杆的轴心压力：N＝2.52+0.45+0.304+4.5＝7.774KN柔度λ＝μl/i=0.7×1800/15.8＝79.75折减系数ψ＝0.731因此，单根立杆压应力σ＝N/（ψA）=21.75N/mm2<[σ]=205 N/mm2满足要求。
2）水平杆抗弯验算根据表4-33选用计算公式如下：纵向水平杆：弯距M=0.117qL=0.117[1.4（Qp+Qk）]=0.117×[1.4×（0.3+3）×0.4]×2=0.4324KN·m Qp：脚手板自重 Qk：施工均布荷载标准值压应力σ=M/W=0.4324/（4×5.08）=21.3 N/mm2<[σ] =205 N/mm2满足要求。
横向水平杆：弯距M=F×C=1.1×q×L×C=1.1×[1.4×(0.3+3) ×0.42×2=1.626 KN·m压应力σ=M/W=1.626/（2×5.08）=160.1 N/mm2<[σ]=205 N/mm2满足要求。
墩柱模板和脚手架验算
一、墩柱模板验算1、墩柱模板验算墩柱模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。
模板要求尺寸准确、平直、转角光滑、接缝平顺。
模板采用Φ20mm螺栓连接成整体，以保证其模板刚度、强度及稳定性，使其满足施工要求。
荷载确定：采用大模板混凝土浇筑模型浇筑高度为6m，最大侧压力P≥50KN/m2时，模板荷载简化为顶部高度2.1m范围荷载按照三角形分布，2.1m以下按矩形分布。
计入混凝土振捣荷载2KPa。
模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm 槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。
验算2.1m深度以下模板面板的强度、挠度：荷载为：q=1.2×（50+2）KPa=62.4 KPa计入线荷载1：q1=q×0.42=26.208KN/m，(x方向，两横向背肋间距)计入线荷载2：q2=q×0.40=24.96KN/m，(y方向，两横向背肋间距)l y/l x=0.95按均布荷载下四边简支板计算，得弯矩、挠度系数如下（查表）：M x=0.0324，M y=0.028，f=0.00324，M x=0.0324×q1l12=0.0324×26.208×0.42=0.1359 KN·m=135.9 N·mM y=0.028×q2l22=0.028×26.208×0.42=0.1118KN·m=111.8N·mσx=6 M x/bh2=6×135.9÷0.42÷0.0052÷106=88.151MPaσY=6 M x/bh2=6×111.8÷0.4÷0.0052÷106=67.08MPa所以σmax=σx=88.151MPa<［σ］=181 MPa；满足要求。
外脚手架的验算
外脚手架的验算引言：外脚手架是建筑施工中常用的工具，用于提供工人在高空作业时的支撑和平台。
为了保证外脚手架的稳定性和安全性，在使用前需要进行验算。
本文将介绍外脚手架验算的重要性、验算的步骤以及常见的验算方法。
一、外脚手架验算的重要性外脚手架的验算是确保施工期间工人安全的重要环节。
正确定位和合理设计外脚手架的承重能力，能够有效防止脚手架发生倒塌、断裂等意外事故，保障工人的工作安全。
二、外脚手架验算的步骤1. 收集资料：首先，施工方需要收集与外脚手架相关的资料，包括外脚手架的设计图纸、材料规格以及相关的技术文献等。
2. 根据设计图纸和技术要求，确定脚手架结构的布置和支撑方式。
3. 计算荷载：外脚手架在使用过程中，需要承受各种荷载，包括自重荷载、工作荷载以及风荷载等。
根据设计要求和标准，计算出各种荷载的作用力大小。
4. 选择材料和组件：根据计算得出的荷载大小，选择合适的脚手架材料和组件，确保其能够承受各种荷载。
5. 进行静力分析：通过静力学原理和结构力学的知识，进行外脚手架的静力分析，计算出各个部位的受力情况。
6. 校核设计：根据静力分析得出的结果，进行校核设计，即验证所选材料和组件的强度能否满足设计要求。
7. 编写验算报告：将每个步骤的计算结果和校核设计汇总，编写外脚手架验算报告，供施工方和监理方参考。
三、常见的外脚手架验算方法1. 点负荷法：通过计算脚手架上的各个关键点的负荷情况，来判断脚手架的承载能力。
2. 整体稳定性法：考虑脚手架整体的稳定性，通过计算脚手架的倾覆力矩来判断其稳定性。
3. 构件强度法：对于脚手架的主要构件，如立杆、横杆等，通过计算其强度来判断其承载能力。
四、外脚手架验算中需注意的问题1. 精确收集资料：准确获取与外脚手架相关的设计图纸和技术要求，确保验算的准确性。
2. 选择合适的验算方法：根据实际情况，选择合适的验算方法，确保脚手架的承载能力和稳定性。
3. 注意安全系数：在验算时，应充分考虑安全系数，确保脚手架的承载能力能够满足实际使用的要求。
脚手架验算
脚手架验算
本文将介绍脚手架验算的相关知识，旨在帮助读者了解如何对脚手架进行安全可靠性评估。
首先，我们需要明确脚手架验算的目的。
脚手架验算主要是为了评估脚手架在特定工况下的承载能力，以确保其能够满足施工安全要求。
在进行脚手架验算时，我们需要考虑以下因素：脚手架的结构设计、材料特性、施工环境以及使用过程中的可能变化。
接下来，我们将详细介绍脚手架验算的方法。
首先，我们需要根据脚手架的实际工况，建立相应的计算模型。
该模型应包括脚手架的结构设计、支撑情况以及所承受的外部载荷等信息。
然后，我们需要根据实际工况，确定计算模型的边界条件和初始条件。
最后，我们可以通过相应的力学理论和计算方法，对计算模型进行求解，得到脚手架的应力分布、变形情况以及承载能力等关键参数。
在进行脚手架验算时，我们需要注意以下几点：首先，我们需要确保计算模型的准确性和可靠性。
这需要对脚手架的结构设计、材料特性以及施工环境等因素有充分的了解和考虑。
其次，我们需要选择合适的力学理论和计算方法进行求解。
不同的计算方法和理论在处理同一问题时可能会得到不同的结果，因此需要根据实际情况进行选择。
最后，我们需要对计算结果进行全面的分析和评估，以确定脚手架的安全可靠性。
在本文中，我们介绍了脚手架验算的相关知识，包括脚手算的目的、方法以及注意事项等。
通过对这些知识的了解和应用，我们可以对脚手架的安全可靠性进行有效的评估，从而保障施工安全和质量。
工字钢悬挑脚手架设计验算
1、双排脚手架设计验算
计算的脚手架为双排脚手架，搭设至十七层，建筑标高为49.90米，计算高度按50.OOO米计算，首层至10层立杆采用双立杆，10层以上采用单立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距150米，立杆的横距105米，立杆的步距140米。
采用的钢管类型为48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距按2.80米思索，程度间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN∕m2,同时施工两层，脚手板共铺设四层。
2、计算根据
钢管截面特征：(钢号：Q235,b类)
规格①(mm)
I
48X3.5
惯性矩I(mm4)
12.19X104
单位重量qO(kN∕m)
0.0384
抵御矩W(mm3)
5.08X103
截面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
15.8
抗弯、抗压允许应力［。］N∕mm2
205
脚手架特性参数
立杆纵距1a(m)
1.5
脚手板重量q1(kN∕m2)
0.35
立杆横距1b(m)
0.9
连墙件纵距IW(m)
2.8
大横杆步距h(m)
1.4
连墙件横距hw(m)
3
施工荷载q(kN∕m2)3ຫໍສະໝຸດ 同时作业层数n12
内立杆距构造外皮宽度b1(m)
0.35
作业面铺脚手板宽度b2(m)
1.05+0.35=1.4
承重脚手架设计验算书
边坡支护承重（锚索施工）脚手架设计验算书一、基本资料我局坝肩、缆机平台边坡支护承重脚手架采用敞开式脚手架，钢管规格为φ48×3.5㎜，根据施工需要，搭设高度H 不大于35m ，作业平台施工荷载取1000kg/m 2。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》表6.1.1－1，拟定本工程施工用脚手架设计参数为：步距h ×横距l b ×纵距l a =1.8m ×1.3m ×1.5m ，连墙件采用25Φ的螺纹钢筋按两步三跨设置，脚手板为马道板。
钢管截面面积289.4cm A =，钢管截面模量308.5cm W =，回转半径cm i 58.1＝，惯性矩I=12.19cm 4，钢材抗压、抗弯强度设计值2/205mm N f c ＝，钢材的弹性模量522.0610/E N mm =⨯，连墙件间距l w =4.5m ，排距h w =3.6m 。
二、验算参数（根据拟订的设计参数，需进行安全稳定验算的参数）1、脚手架整体稳定性验算：转化为验算立杆的稳定承载力，验算截面取立杆底部，作业层考虑一层，按一个纵距的长度单元进行验算。
2、纵向、横向水平杆的抗弯强度和挠度验算。
3、扣件的抗滑稳定验算。
4、连墙件的强度、扣件的抗滑稳定性验算。
5、地基承载力验算。
三、验算过程1、脚手架（立杆）整体稳定承载力验算1.1、荷载计算因施工场地基本风压小于2/35.0m KN 且脚手架为敞开式脚手架，故风荷载影响可不考虑。
以下荷载组合均为不组合风荷载。
(1)脚手架结构自重标准值产生的轴向力（按30米高计算）：N G1K =H*g k1=30m*0.1248kN/m=3.744kN其中：N G1K — 脚手架结构自重标准值产生的轴向力1kg—每米立杆承受的结构自重标准值（由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》附录表A-1查得）(2)脚手架配件自重产生的轴向力：NG2K=脚手板自重标准值*铺设面积+扣件自重+栏杆、挡脚板自重=0.35KN/m2*1.3m*1.5m+0.0132kN/个*8个+0.14kN/m*1.5m=0.998kN其中：NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力。
脚手架验算过程
1、材料选用4.1竹笆板模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100木枋。
4.2支架4.2.1支架选型支架采用钢管支架，外径为48mm，壁厚为3.5mm。
扣件选用万能扣件。
4.2.2支架要求1、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。
每批钢材进场时，应有材质检验合格证。
2、钢管选用焊接钢管。
钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。
3、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定。
铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等要求清除干净。
4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
6、扣件表面应进行防锈处理。
7、钢管及扣件报废标准：钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和禁止使用。
脚手架验算采用竹笆板作为脚手架承重面，施工荷载通过横向水平杆通过扣件传递给立杆，纵向水平杆按受力均布荷载的三跨连续梁计算，应该验算弯曲正应力、挠度；横杆按照受力集中荷载的简支梁计算，验算其正应力及挠度；立杆受力的稳定性等。
根据规范及技术方案要求，竹笆板的平均荷载为3KN/m 2.5.1.5 支架稳定性验算支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受压构件进行验算。
支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢管的壁厚基本都在2.7mm ，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚2.7mm 的钢管取值。
由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算：σ=f A N ≤ϕΦ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。
双排架脚手架结构验算
1.155 1.55 210
9941.2 N N·m ≤ [f]=205N/mm2
N ≤ [f]=205N/mm2
（四）、连墙件的计算 本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢 步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 13.12 KN Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值 其中： Nlw=1.4×wk×Aw= 8.12 KN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 19.44 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 167.2 N/mm2 5 ≤ KN 0.85×[f]= 174.25 N/mm2 5400 mm 3600 mm
2
15.8 mm 1219000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 386.52
2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 76.09 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 3.38 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 12 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 2362.06 N
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1、材料选用
4.1竹笆板
模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100
木枋。
4.2支架
4.2.1支架选型
支架采用钢管支架，外径为48mm，壁厚为3.5mm。
扣件选用万能扣件。
4.2.2支架要求
1、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。
每批钢材进场时，应有材质检验合格证。
2、钢管选用焊接钢管。
钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。
3、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831
规定。
铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等要求清除干净。
4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
6、扣件表面应进行防锈处理。
7、钢管及扣件报废标准：
钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和禁止使用。
脚手架验算
采用竹笆板作为脚手架承重面，施工荷载通过横向水平杆通过扣件传递给立杆，纵向水平杆按受力均布荷载的三跨连续梁计算，应该验算弯曲正应力、挠度；横杆按照受力集中荷载的简支梁计算，验算其正应力及挠度；立杆受力的稳定性等。
根据规范及技术方案要求，竹笆板的平均荷载为3KN/m 2.
5.1.5 支架稳定性验算
支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受压构件进行验算。
支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢管的壁厚基本都在2.7mm ，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚2.7mm 的钢管取值。
由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算：
σ=f A N ≤ϕ
Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。
模板支架立杆的计算长度h l =0
式中 h —支架立杆的步距，取1.4m ；
5.8716/1400/0 i l
本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数ϕ=0.638
σ=MPa A N 65.5810*84.3*638.010*37.1423
==ϕ<ƒ=215MPa
单肢立杆承载力满足要求。
5.2 侧墙模板
侧墙采用木模板，背楞纵向分配梁为5*10cm 木枋，竖向背楞为10*10cm 木枋间距为700，竖向木枋设置在可调顶托上，顶托竖向间距为700。
考虑最不利荷载情况，按照主通道考虑。
5.2.1、水平荷载：
采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：
V t F 。
C 2122.0ββγ=
H F C γ=
式中 F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/㎡）；
γc —混凝土的重力密度（kN/m3）,取25 kN/m3；
t 。
—新浇筑混凝土的初凝时间（h ），取5h ；
V —混凝土的浇灌速度（m/h ），取1.5 m/h ；
H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，以端头井下二层衬墙为例，为3.5m ；
β1—外加剂影响修正系数，不掺时取1.0；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
221/73.385.1*15.1*1*5*25*22.022.0m kN V t F 。
C ===ββγ
F=γcH=25*5=125kN/㎡
按较小值取，最大侧压力为38.73 kN/㎡。
5.2.2 纵向木枋验算
本方案采用的木材为东北落叶松，根据《建筑施工计算手册》查得东北落叶松抗弯强度为ƒm =17Mpa,顺纹抗剪强度为：ƒv =1.6Mpa ，弹性模量为E=10×103Mpa 。
根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图：
q
横梁方木受力模型图（单位mm ）
则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为：
q=38.73×0.3=11.62KN/m
截面抵抗矩：W=61 bh 2= 6
1×5×102=83.3cm 3 惯性矩：I=121bh 3=12
1×5×103= 417cm 4 弯矩：M max = 8
1ql 2=0.71 KN.m 剪力为：V max =2
1ql=0.5*11.62*0.7=4.07 KN （1） 抗弯承载力验算 W M ＝
σ=0.71*103 /83.3＝8.5MPa<0.9[f]= 15.3 MPa （2） 抗剪承载力验算
τmax =23. V max /A=2
3×100*5010*06.43=1.22Mpa< [f v ]= 1.6 Mpa (3) 刚度验算
mm l mm EI ql 75.1400/][87.010
417101038470062.1153845434
4==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ωω
通过以上验算得知，背肋纵向采用50×100mm 东北落叶松方木可以满足要求。
P P P P P P P P P 5.2.3 竖向方木验算（主楞）
竖向采用10*10cm 方木，间距为0.7m ，每根立杆上布置一根方木，可调支托竖向间距为0.7m 。
抗弯强度为ƒm =17Mpa,顺纹抗剪强度为：ƒv =1.6Mpa ，弹性模
量为E=10×103Mpa 。
纵向方木分配梁所受的力为其上横向间距为30cm 的5*10cm 方木传下的力。
根据主楞的受力特点，其受力模型见下图：
竖梁方木受力模型图（单位mm ）
截面抵抗矩：W=
61 bh 2= 6
1×10×102=166.7cm 3 惯性矩：I=121bh 3=121×10×103= 833.3cm 4
作用在纵向方木上的均布载为：q=38.73×0.7=27.11KN/m
将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下：
700700q=27.11KN/m
700A B C D （单位：mm ）
跨内最大弯矩：M max = 0.08ql 2=1.06KN.m
跨内最大剪力为：V max =0.4ql=0.4*27.11*0.7=7.59KN
（1） 抗弯承载力验算
W
M ＝ =1.06*103 /167.7＝6.3 MPa<0.9[f]= 15.3MPa （2） 抗剪承载力验算
τmax =23. V max /A=2
3×100*10010*59.73=1.14Mpa<[f v ]= 1.6 Mpa （3） 刚度验算
mm l mm EI ql 75.1400/][53.010
3.833101007.011.27677.0100677.0444
4==<=⨯⨯⨯⨯⨯==ωω 通过以上验算得知，纵向梁采用100×100mm 东北落叶松方木可以满足要求。
5.2.4 模板受力计算
侧墙水平荷载为：38.73KN/m 2
侧墙采用木模板，采用型号为2440×1220×18木胶合板。
依据以上验算，最大侧压力为38.73kN/㎡,查木模板性能表得：
I=14.58cm 4，按四跨连续梁考虑，跨度为348㎜。
q =38.73×1=38.73N/m （以每延米计）
44
44
ql 38.73*0.3=0.6670.667*0.376()/4000.75100EI 100*10*833.3*10w l mm ω==≤== 侧墙钢模板挠度满足规范要求。
（3）支架承载力验算
每根立杆承受的荷载为：
[]1.2*(12) 1.4*(34)*0.4*)0.6 6.69N Q Q Q Q =+++=KN 。
3
26.69*1023.2215.0.75*3.84*10
N f MPa A ϕ==≤= 纵梁下立杆单肢承载力满足要求。
(4) 对拉螺栓强度验算
对拉螺栓竖向间距为0.3m ，螺栓采用M12型。
按最大侧压力计算，浇筑混凝土时产生的水平荷载标准值为1.5kN/m 2。
螺栓承受的最大拉力为：38.730.60.3 6.97N =⨯⨯=KN<M12=[12900]N
螺栓拉力满足要求。