水上施工平台计算资料
水上钢平台施工专项方案施)
第一章概述 (3)第二章现浇梁支撑体系的计算 (4)2.1、概述 (4)2.1.1 支顶架的结构 (5)2.1.2 钢平台的结构 (5)2.2 钢管支架的计算 (6)2.2.1 荷载组合........................... 错误!未定义书签。
2.2.2 支架力学计算....................... 错误!未定义书签。
2.2.3 大楞计算：......................... 错误!未定义书签。
2.2.4小楞计算........................... 错误!未定义书签。
2.2.5底模板计算......................... 错误!未定义书签。
2.3 钢平台的计算 (36)2.3.1钢平台构造 (36)2.3.2 36#工字钢计算 (37)2.3.3 贝雷架计算 (39)2.3.4 钢管桩计算 (42)第三章钢管架搭设 (48)3.1施工准备 (48)3.2基础 (48)3.3搭设钢管架及配件应符合下列规定： (48)3.4钢管架拆除注意事项 (50)3.5钢管架搭设作业安全措施 (51)第四章钢管桩与贝雷架搭设 (52)第五章环境保护措施 (53)第六章安全生产和文明施工 (55)第一章概述本工程为原西岸大桥东侧扩建新桥桥工程。
起点桥台桩号为k2+188，终点桥台桩号为k2+388，全桥共7跨。
新建桥标准跨径组合16+20+（28+56+32）+16+32=200m。
新建桥宽为10.8，横向布置为0.5米m（防撞栏）+7.5m（车行道）+2.8m（人行道）。
具体结构为：上部结构：（1）主桥：新建西岸大桥主桥的上部结构采用28m+56m+32m的变截面预应力混泥土连续箱梁，中支点梁高为3.5m，跨中梁高为2m。
箱体采用单箱双室结构，按A类构件设计。
（2）引桥：引桥的上部结构采用16m和20m的空心板以及32m的小箱梁。
其中32m简支小箱梁为预制拼装结构，按A类构件设计，梁高为1.8m，端部设置牛腿，牛腿处梁高1.4m，单片小箱梁顶部宽2.4m，小箱梁间设置30cm湿接缝。
水上施工平台
(5)平台设计应调查和掌握水文、水力环境，这是关系到技术、安全和成本的重要问题。
(6)在无遮蔽海洋恶劣的自然条件下，采用江河中常用的支架或船舶施工方法有时无法进行，必须建造与自 然条件相适应的、稳固可靠的海上施工平台。
平台结构形式
根据水深、地质情况、波浪力的大小及承包商设备条件，形成水上施工平台的方法主要有4种，即：插桩平联 法、护筒支承法、导管架围堰法、浮运预制结构法。
平台适用范围
插桩平联法 护筒支承法
导管架围堰法 浮运预制结构法
适用于水深小于20 m，河床覆盖层较深，土层较松软，流速一般不大于3 m/s的地方。采用插打钢管桩的方 法形成平台基础，即先打桩，再焊接桩间平、立面支撑结构，形成空间桁管结构，再安装上层平台分配梁形成作 业平台。这种施工方法受风、浪、流速的影响非常之大，支撑焊接工作异常困难，不仅质量难以保证，而且工期 长、风险大，而支撑的焊接工作只能在风浪面以上进行，其相应平面刚度较差，要满足施工荷载及波浪力作用， 必须加大结构、延长工期、增加投资。
适用于水深20 m以上，覆盖层很浅或基本无覆盖层，流速快、波浪力大的地方。简易的方法是将平台的平、 立面支撑预先焊成空间桁管结构，在墩位处先打上若干定位支承桩，将桁管架运至墩位吊装至定位桩上焊接固定 成临时平台，再插打其余平台支承桩，焊接成空间平台结构，这种方法同样只能在波浪面以上作业，而且刚度较 差、定位精度差，造成桁管架安装也相当困难。因此，借鉴海上石油钻井平台的建造经验，结合施工具体要求， 开创性地设计了导管架与浮箱结构(吊箱围堰)相结合的施工方案，即先在工厂用钢管焊接成整体式空间桁管结构， 将桁管架运至墩位吊装就位，直接沉放到海底初步定位，再在竖向钢管中插入定位桩，并施打人海底足够的深度， 形成桥墩承台一端的施工平台，再在桥墩承台的另一端同样用桁管架组成施工平台，而后将双壁钢套箱浮运至墩 位，用海缆绞锚牵引至已施工完成的平台间临时固定，最后在套箱中插打钻孔桩钢护筒至设计高程，形成导管架 浮箱施工平台。本方法施工时间短，平台面积大，生产与生活区为一体，结构刚度大，抗风浪、抗潮流、抗撞击 能力强，结构安全性高。
水上工作平台施工方案
水上工作平台施工方案水上工作平台施工方案1工程概况2现场水文,地形调查白云区人和大桥是缓解国道G106线交通拥堵现象的重点工程,大桥的起点桩号为K2465+126.2,终点桩号为K2465+360.7,全长234.5m.大桥横跨流溪河,共八跨,跨径组成为40+3X25+3X25+40.双幅桥全宽32_5m,按双向六车道设置.新桥1#～7#墩为水上施工,下部基础为8根中1.8m和38根中1_5米的钻孑L灌注桩,(均为支承桩),桩长约23m, 钻孔桩与系梁均为C25混凝土.由于旧人和桥为国道G106线咽喉要道,我项且部为在施工过程中必须保证其通车,决定采取先进行下游右半幅施工, 建成右幅恢复通车后,再拆除旧桥进行上游左半幅的施工.就人和桥与附属的人和拦河坝属于桥坝一体结构,新桥施工所在河床浇筑有厚达50～70cm的防冲刷混凝土板并抛填了数量较多锥形,方形防洪预制块,且因堤坝蓄水及潮汐的影响,河水水位变化较大(相差1_5～2_5m),常时下游水深约为0.5～1_5m之间,不能够满足浮箱作业的安全水深.另外,如果进行筑岛施工,虽然可以加快工程进度,但难于保证汛期到来时拦河坝的泄洪作用.故进行浮箱作业及筑岛方案均不可行.根据施工现场情况,下游右半幅1#～7#墩桩基础全部采用搭设钢便桥及贝雷架水上平台进行桩基础施工,施工便桥及平台平面图如下.便桥及平台搭设平面布置图"—--+"—-"—-"—-一十一+"—-"从公路沿线的处治结果来看,红粘土加入NCS一4固化剂后,其原土样的物理性质指标发生了变化,塑性指数下降,天然稠度增大,CBR值增大,水稳性增强,路基的施工质量得到了保证,从而延长了公路的使用寿命.路桥,航运与交通I专栏口黄科鹏在水上平台及便桥施工开展之前,项目部组织测量及施工人员对施工范围内的水文及地形情况进行彻底的调查.通过水利所提供的水文数据可知,汛期水位标高不超过7.5m.旧桥下游抛填的片石,预制水泥块约为3m厚,防冲刷现浇混凝土厚度在50cm～70cm之间.枯水期(10月至次年3月)涨潮时最深水处约为1_5—2.0m,最浅水处约为0.5m.退潮时最深水处约为0.8～1.2m,最浅水处预制块及防冲刷混凝土板已露出水面. 3施工方案水上平台及便桥施工流程图依据我公司现有材料设备和以往的施工经验,结合现场水文地质情况,技术人员共同讨论设计,详细计算,制定出一套合强夯法处理不良地基时,为确定强夯法的处理深度及处理效果,在强夯施工前,应在施工现场有代表性的场地上选取一个或几个试验区,进行试夯或试验性施工.试验区数量是根据地质复杂程度确定的.3强夯法对不良地质的处治4结束语强夯法处理地基技术将很重的锤从高处自由落下给地基以冲击力和振动,强大的冲击能量使地基土产生强大的振动和很高的动应力,使得地基土产生较大的瞬时沉降,从而在一定范围内使地基承载力提高,压缩性降低,加固深度达12m.此法开始时仅用于加固砂土和碎石土地基,但经过几十年的应用和发展,已适用于加固砂土,碎石土,粉土,粘土,湿陷性黄土等各类土质,并获得成功,到目前为止,强夯法加固技术在施工工艺和质量检验方法上已较为完善,在公路沿线中,强夯法只是用以夯实用片石处理的深层软土路段及处饱和性粘土路段.采用根据地质分布极不均匀从而造成了地质的复杂性,对于不同的不良地基,应对不同的处治措施,而不同的处治措施便有可能出现不同的处理治效果及不同的经济指标.因而在处理不良地区时,要使工程建设在工期,效果及经济方面取得很好的均衡,我们必须不断学习,同时在工作中积累经验,同时对不同的处治措施作出科学的比选,确定切实可行的处治措施.■(作者单位:广州市公路工程质量监督站)广东科技200807总第192期201专栏I路桥,航运与交通理可行的施工方案.具体施工程序如下:(1)根据测量放样的位置,在不破坏河堤路面的前提下填筑一条施工便道接顺需震打钢管桩的便桥位,便道两侧用浆砌片石修筑挡土墙防止填筑料污染流溪河;(2)挖掘机起吊钢管桩,使用吊锤调整钢管桩的垂直度:(3)钢管桩的位置和垂直度都符合要求后,挖掘机起吊DZ35振动锤,开振动锤进行试振沉人中80钢管桩,开始搭设便桥.振打过程中保证钢管桩不出现变形及倾斜现象,如能顺利沉入,在钢管桩内填砂,以保证钢管桩的承载力,在沉入时以最终贯入度小于2cm/min为止;(4)便桥搭设完成后,进行水上桩基础平台的施工.水上桩平台的钢管桩按横桥向布置,桩位间两排钢管桩问的距离为5m,为了保证钢管桩的整体性,必要时可用槽钢把钢管桩连成整体:(5)以一条136槽钢作为贝雷架托梁,焊接于钢管桩顶部,焊接质量要符合规范要求;(6)在便桥上组拼贝雷架,3片为一联,3X3m共长9m,两联在贝雷架端部用花窗(需两联花窗4个)联接组成纵梁,再用吊车或挖掘机起吊安装,纵梁安放时要对准钢管桩中心,并保持水平,用[10槽钢骑过贝雷架焊于贝雷架托梁上,焊接质量要符合规范要求;(7)为了保证两组横梁的稳定性,两侧贝雷梁的端部用[10作横向联接.(8)贝雷横向联接槽钢安装完毕以后,在贝雷架顶放置125工字钢,工字钢的摆放按321贝雷便桥专用的贝雷小纵梁来确定间距,暂定为1.5m间距用于受力计算.(9)贝雷小纵梁上固定桥面板,挖掘机前移进行下一跨便桥的施工.4安全注意事项(1)所有水上作业人员都要穿救生衣,施工过程中要注意用电安全;(2)要按设计图施工,不得违章操作;(3)组拼贝雷梁前每一片都要检查,合格后才可使用,施焊时应注意不得焊伤贝雷梁;(4)要定期检查各关键焊接点,是否有脱焊,松动,检查钢管桩与贝雷梁是否有倾斜,如发现问题及时采取纠正措施. (5)在振打钢管桩的过程中应派专人对贝雷架进行测控,如发现贝雷梁振幅过大或焊接部位出现焊口破裂时应立即停工,检明原因并进行加固后方可继续施工.(6)在平台贝雷架底下要挂设安全网,平台顶部四周要设栏杆并挂设安全网,并在平台上挂设救生圈和救生衣等安全设施,确保施工安全;(7)在平台四个角要挂设夜间安全警示闪光灯,每天检查,如有不亮应及时更换,防止过往船只撞到施工平台.5受力验算(1)水上施工平台及便桥受力计算施工平台及便桥中,最不利载荷为吊车吊重达6.8tJJK10T桩机并处于最大跨贝雷架便桥跨中位置(跨7.5m)且只在两组贝雷片上受力施工时,现对该工况时平台各主要组成部分进行计算:①桥面沿米均布载荷:每3m条长6-0m的l25B横梁重42X6X2=504kg=5.04kN;广东科技200807总第192期每3m321钢桥纵梁7件,重106X7=742kg=7.42kN;每3m条长3m的,重96kg=0.96kn:每3m.件321钢桥桥面板,重108kgX3=324kg=3.24kN:每3m连接件20kg=0.2kN;每3m内合计重1686kg,/3m=562kg/m,取q=5.62kN/m.②单根钢管桩(巾800mm,t=5mm)受力计算(1)单根钢管桩最大受载(考虑组合)P=163kN(由电算可知)(2)桩基础周围土平均极限摩阻力T=40kPa.(3)桩基础入土有效深度h=3.5m,单根桩截面面积A=I25.6cmo厂—l=(3.14X(80一794)}/64=98611cm惯性半径._,/}VH=27.92,自由长度取1=8m,IJ=2,柔度=l/i=800/27.92=28.65,查表折减系数=0.958.f=N/(由A)=21550kg/(0.958X125.6cm)=179kg/m=17.9MPa稳定性满足要求.(4)单根钢管桩按桩基础计算所能承受极限压力P=U∑T1=3.14X0.8X3.5X40=351.68kNP=351.68>PX2X1.1=340kN(安全系数2,动载系数1.1)注:根据地质资料及水位情况淤泥层不考虑正,负摩阻力.③贝雷片计算参数:贝雷梁便桥最大跨度lⅢf=7.5m,按最不利载荷进行计算(吊车后轴处于便桥最大跨度跨中位置时).根据电算可知, 贝雷梁最大弹性挠度fl=0.7mm非弹性挠度(按简支)f2=0.5n2=0.523=4mm故贝雷梁最大挠度fⅢf=f+f2=4.7mm<[f]一1.5cmo=MAN口x:18.05MPa<[o]=210MPa(注:贝雷梁为16mn钢)④根据现场测量,25T汽车起重机轴距为4.0m+1.4m,根据《公路桥涵设计规范》查得:前轴重力为60kN后轴重力2X120kN轮距1.8m前轮着地宽0.3mX0.2m后轮着地宽0.6mX0.2m对工25b分配梁进行验算(不考虑自身重力)纵向视图横向视图参数:工25b每延米重量4201kg/m,最大跨度1=5.8m,一个车轮最大集中力P=120kN/2=60kN两排贝雷的中心距4.4m,车轮距1.8m,横梁受力简化为1.3m+1.8m+1.3m.故,最大弯矩M一=PX1.30m=60kNX1.3m=78kN/m查《路桥施工计算手册》热轧普通工宇钢截面特性表:得:W=422.2cm0,【oi=170MPao由于工字钢上面铺设的横向321贝雷便桥标准小纵梁按1.5m间距进行布置计算(标准小纵梁长3m,安装时应同时压住按1.5m间距放置的三条125b工字钢,放置形式如上图所示),可认为是同时两根受力,o=M/2W7.8×10'./(2×422.2)MPa=92.37MPa<[o]=170MPa,由于便桥采用工字梁为旧工字梁,应考虑其锈蚀折算系数,因此在实际施工中我项目采取加密到75cm间距的方式进行布置.挠度最大的地方为车轮正压的位置,挠度:f～=(3×1.30m×4.40m×4.40m'4×1.30m×1.30m×4.40m)×60kN×1.3m/(6×2.1×10MPa×5278cm×4.4m)=0.0122m=12.2mm.(5)起重机稳定性计算起重机的机身稳定(包括配重)是指整个机身在起重作业时,或在空负荷停放状态时的稳定程度,这种稳定程度称为起重机的稳定性.为了保证机身稳定,应使稳定力矩大于倾覆力矩,稳定力矩与倾覆力矩的比值,即为稳定性安全系数,其常用代号K1表示.起重机在超负荷吊装或超长臂杆,超高塔身时,均需进行稳定性验算,以保证起重机在吊装中不会发生倾覆事故.现对人和大桥下游施工便桥作业的起重机的稳定性计算.人和大桥水上施工中JJK1OT桩机重量最大,为Q=6.8t,吊装用徐州25t汽车起重机进行作业,根据现场便桥搭设平台施工图,设其起重半径R为9m,当吊臂与贝雷架平台夹角a为45.时,主臂伸长长度为12.7m.见下受力图.稳定性验算筒图放下支腿时,汽车起重机的稳定性安全公式为333根据受力图,可得:K1-其中:G——起重机机身重量;G,——臂杆(起重臂)重力:Q——吊装荷载(包括构件重力和钢索重力):q——起重滑车组重力;L——G重心至支腿支点的距离(地面倾斜影响忽略不计),根据吊车参数取3.55m;L,——Gz重心至支腿支点的距离,通过计算得=1.45m; h——G重心至地面的距离,按1.5m计;h,——G,重心至地面的距离,当起重半径为9m,a=45.时,吊臂绞座中离地3m,取h,=7.5m;13——地面倾斜角度,贝雷架便桥面为0.R——起重半径,按9m计:M——风载引起的倾覆力矩.臂杆长度小于25m时,可不计风载影响:M——重物下降时突然刹车的惯性力所引起的倾覆力矩: Mo=P.cR—L=旨兰,一路桥,航运与交通I专栏(2)P——惯性力;v——吊钩下降速度(m/s),取为吊钩起重速度的1-5倍i g——重力加速度(9.8m/s);t——从吊钩下降速度V变到零所需要的时间,取t=lSi根据现场起重机实际摆位,所吊重物及起重机性能参数, 知:Q=6.8×9.8kN:q----1×9.8kN:V=9.2×1.5m/sR=9m;L,=3.55m代入(2)可得:M=59.9kNm.M——起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩:MI=P,H一(Q+q)Rn"H(3)900一n'hP,——离心力;n——起重机回转速度(m/s2)ih——所吊构件于最低位置时,其重心至起重杆顶端的距离,h=H一1.5m:H——起重机顶端至地面的距离:根据现场起重机实际摆位及所吊重物,知:n=1.5m/s2,h=10_5m;H=I2m,代入(3)可得:M'=2.16kN/m.起重机在吊物过程中只用主臂起吊(不大于25m)即可,故M.=0.起重机自身参数为:G,=22tiG=4.4t;现场测得数据为:h1=1-5m.将M.,M0,M1代入(1)得:K=640.80/416.6=1.54>1.333综上,起重机稳定性安全系数满足要求,可以安全作业.(6)支腿反力计算靠吊点位置两个支腿的支撑反力P={(Q+q)×(9+L,)+22g×L+4.4g×8.1},7.1=292.04kN平均每个支腿所受反力为292.04/2=146.02kN.对于125b工字梁MM=146.02×4.4l/4=160.622kN/m支腿位置放置顺车向8m长136工字梁,按同时3条125b工字钢分配梁受力o=M/2W16.1×10'./(3×422.2)MPa=127.1MPa<Iol=170MPa满足要求.6小结施工便桥搭设完成以后,25t汽车起重机和8m.混凝土搅拌输送车等大型施工机械均在上面安全通行,施工,证明该施工便桥完全能够满足施工需要.■(作者单位:广州市公路工程公司)广东科技200807总第192期。
水上灌注桩施工平台
水上灌注桩施工平台3.7水中钻孔灌注桩施工水浅时，一般可采用土石围堰，木排架组成的便桥等方法，当河流较宽，或受涨落潮影响水位变化较大的深水中进行钻孔灌注施工时应先修筑施工便桥及施工平台，其常用的施工方法和材料为钢管桩，及钻孔灌注桩基础，贝雷梁施工平台方案。
3.7.1施工平台1、厦门大桥施工方案本方案以钢管桩做为施工平台承重基础，顶面用贝雷架搭设施工平台，每个墩施工平面的平面尺寸为12m*20m，要求布置两台冲孔机和主要设备，平台基础采用14根φ500钢管柱，平台及平台间以贝雷人行桥连接。
因为淤泥软弱，残积土不成层，为保证钢管桩稳定，要求沉桩后立即焊上水平撑和十字风撑，形成整体，平台设计承受荷载为100t，平台及工艺示意图如下:施工选用35t吊车吊装，拟上吊车的平台为保证足够的稳定，加大了钢管桩的嵌岩深度，贝雷梁采用单层双排布置形式。
2、济南黄河桥1)平台:主跨墩平台位于黄河主河槽内，施工时钻机置于平台上钻孔，平台上部荷载按履-50考虑(钻机选qj-250型)，平台的下部构造为钢筋砼钻孔灌注桩，顺桥向前看排桩，钻孔桩直径φ70cm，长20m，上接70cm*70cm方柱，柱与柱之间用2*i36工字钢与柱上预埋铁件焊牢，然后在每项柱顶上放置了排间距45cm的贝雷梁，柱与柱之间贝雷梁有自制的∠100*100*10角钢交叉做横向联接系。
贝雷上放i36工字钢，放于节点位置(跨径3.0)，横梁放置时要照顾到桩位，留出桩施工位置以便下护筒钻孔，横梁放置后其上铺钢板桩做为桥面。
2)便桥:便桥下部同平台，桩长为18m，上部采用下承式装配钢桥(战备用的，外租)，2排单层贝雷放置好后拉斜撑，上铺标准式横梁，纵梁，再上铺5*10*380cm木反做桥面板。
(标准式横梁，纵梁自铁路舟桥处租来)。
3.7.2打设护筒护筒长度根据水文地质情况而定，此处为13m长护筒用δ=10mm厚钢板制成，打设护筒时做了专用导向架，护筒沉放时应按桩位准确地定出位置，在导向架作用下，上置替打架，用60t振动锤震动下沉至设计标高。
水上桩基础施工平台
深圳市南坪快速路一期工程第七合同段水上桩基础施工平台、通行栈桥施工方案编制：复核：审定：中铁十三局集团有限公司2004年3月24日水上桩基础施工平台、通行栈桥施工方案一、施工方法考虑到主线桥21#～27#墩位于水库中，本工程采用搭设水上工作平台、施工栈桥的方案进行施工桩基、墩柱、盖梁。
其优点是：搭设简便、受力稳定、基本无污染。
二、施工工艺简要说明1、施工便桥沿桥线路中线修建，考虑栈桥宽6m，便桥顶面标高93.5m。
在水中打入直径为60cm，壁厚为1.2cm钢管桩，钢管桩纵向间距5m，横向间距4m。
下横梁采用I56a工字钢，纵梁采用I25a工字钢，间距0.8m。
面层采用I12a工字钢，间距0.25m。
桥面满铺10mm钢板。
2、施工平台在水中打入直径为60cm，壁厚为1.2cm钢管桩，钢管桩间距为4m*（4.9m+4.9m+5.25m+5.25m+4.9m+4.9m）。
横梁采用I56a工字钢，纵梁采用I25a工字钢，间距0.8m。
最后在其上铺设10mm的钢板为面层。
每个墩位处的施工平台考虑6m*31m。
3、钻孔桩施工采用12mm的钢护筒，利用45KW30T振动锤打入，护筒顶标高控制在93m-94m之间，冲击钻成孔，吊车安装钢筋笼，HB60输送泵灌注水下混凝土。
三、施工检算1、钻孔平台的检算工字钢间距0.8（1）确定顶层横向I25a工字钢N1的根数1-1断面1)I25a工字钢受人群均布荷载：3.5KN/m2×5m=17.5KN/m2)钻机重80KN，锤重70KN，吊车重250KN，钢筋笼重25KN。
（考虑1.1的冲击系数和1.1的安全系数）70*1.1*1.1=84.7KN,(80+25)*1.1=115.5 KN,250*1.1=275 KN。
汽车吊每个支腿传递下来的荷载为：(84.7+115.5+275)/2=237.6 KN 工字钢受力最不利情况，受力简图如下：如图有：Rmax=290.1KN Qmax=281.4KN Mmax=290.1 KN*m 选用A3钢〔σ〕=145MPa ; 〔τ〕=85MPaI25a工字钢截面特性参数:单位重38.1kg/m ; A=48.5cm2 b=11.6cm I x/S x=21.7cmd=0.8cm I y=280cm4 I x=5017cm4I x/S x=21.7cm W x=401cm3r x=10.2cm r y=2.4cm用需工字钢根数为：n＝Mmax/( Wx〔σ〕)＝290.1×103N*m/（401×10-6m3*145*106N/m2）＝5根取n＝7根满足要求剪应力τ= Qmax * S /（I *d）/n=281.4 /0.217/0.008/7=23.16 MPa < [τ]=85 Mpa 经以上计算，上横梁布置每5.25m布置7根I25a×6m,间距0 .8m。
水上平台施工方案
水上平台施工方案水上平台施工方案一、工程概述水上平台是一种搭建在水面上的临时或永久性建筑物，可用于娱乐、休闲、演出等活动。
本施工方案旨在介绍一种水上平台的施工方案。
二、施工前准备1. 确定平台位置：根据实际需求和水域条件，确定平台的建设位置。
2. 验证水深：了解水深情况，保证平台能够安全地搭建在水面上。
3. 确定平台规模：根据活动需求确定平台的面积和结构形式。
4. 获取施工许可：根据当地规定，办理相关施工手续。
三、材料准备1. 浮力体：选用适合水上平台的浮力体，例如浮桥、浮筒等。
2. 钢结构：选择经济合理、安全可靠的钢结构材料。
3. 基础材料：根据平台的建设方式，准备适合的基础材料，例如混凝土、钢板桩等。
4. 其他附属材料：根据具体需求，准备其他所需材料，如防滑材料、栏杆、灯具等。
四、施工步骤1. 选择施工方式：根据实际情况选择合适的施工方式，可以是陆上组装后下水，或者直接在水上搭建。
2. 浮力体安装：将选用的浮力体按照设计要求安装在水中，并用固定装置固定。
3. 基础施工：如果需要固定平台基础，进行基础施工，可以选择打桩、灌注混凝土等方式。
4. 钢结构安装：根据设计方案，将钢结构材料进行焊接、组装并固定在浮力体上。
5. 配套设施安装：根据需要安装配套设施，如栏杆、防滑材料、灯具等。
6. 检查验收：施工完成后，进行平台的质量检查和验收，确保满足相关安全标准和设计要求。
五、安全措施1. 施工现场要有专人负责安全管理，并设立安全警示标志。
2. 施工人员需佩戴好安全防护装备，如安全帽、防滑鞋等。
3. 锁定施工区域，防止未经授权的人员进入施工场地。
4. 搭设施工临时设施时，要确保结构稳固可靠，并加固支撑部分。
5. 严禁擅自破坏或改变施工方案，确保施工质量和施工安全。
六、施工周期和成本施工周期和成本会因项目规模、工程难度等因素不同而有所差异，具体需要根据项目实际情况进行预估和确定。
以上是水上平台施工方案的一般流程，具体施工过程中还需要根据实际情况进行调整和优化。
水上施工平台受力验算
1、钢平台搭设施工方法由于现场混凝土浇筑采用地泵输送，因此钢平台施工期间主要考虑桩架、钢筋笼钢护筒的施工荷载。
考虑到海上风浪较大，为保证平台的稳固，冲孔平台采用φ630×10mm 钢管桩作基础，每排支墩由8根钢管组成。
钢管顶采用45#工字钢作为主梁，主梁工字钢与钢管竖向焊接。
主梁槽钢外伸0.8m；主梁上铺放副梁56#工字钢，按照2m/道分布副梁上有铺设20#槽钢分配梁，按照0.3m/道分布。
2、平台受力检算1、主梁槽钢计算：已知：桩架底面积2.4m*6m，总荷载为73t（桩架10t，钢筋笼13t，行人、泵管以及其它零星设备荷载共计14t，平台自重约36）。
主梁槽钢荷载m KN mKN l F KNF /5.134.25.32q 5.32==== 最大弯矩m 48.624.01(2.531811(q 812222222max •=-⨯⨯⨯=-=KN l a l M ）） 采用[20槽钢，截面特性434.1780,178cm I cm Wx X ==拉应力验算：MPa f MP cm KN M m 215a 4.36178m 48.6W 3x max =<=•==σ 满足要求；挠度验算：cm l cm a l EI Fa p 8.025004.04.1780101.234.05.32)(3722=<=⨯⨯⨯⨯=+=ω 满足要求。
所以综上所述使用[20cm 槽钢做主梁槽钢满足要求。
2、钢管桩入土深度及单根桩承载力计算：单根桩实际承载力[F]按73/8=9.125t 计。
其中q pk =10kPa ，q sik =20kPa ，的安全系数）施工时应考虑π）（）（）（π5.1( m 2q q 5.05.0-][q 5.05.0q ][sikpk 2pk sik 2=⨯⨯⨯=⨯⨯+⨯⨯=D F L L D F 淤泥质粘土：MPa MPa R i 140,2.49==δτ[][]t 91.111.119140315.0315.014.32.49630.0214.321210==⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=∑KN P A l U P i i i τατα 单根桩极限承载力为11.91t 大于单根桩实际承载力[F]按73/8=9.125t 。
水上钢平台施工方案
目录1. 概述 (1)1.1.编制依据 (1)1.2.概述 (1)2. 施工平台的布置 (2)2.1.编制原则 (2)2.2.施工平台编制说明 (2)3. 施工平台的施工 (6)3.1.施工平台搭建施工工艺 (6)3.2.施工平台施工 (7)3.3.施工平台施工组织 (12)4. 施工安全措施 (15)4.1.水上施工安全措施 (15)4.2.起重吊装安全作业措施 (15)4.3.电气焊工 (15)4.4.安全用电措施 (17)4.5.现场安全管理 (18)4.6.防范施工人员落水风险的对策措施 (18)4.7.水上作业基本要求 (19)5. 施工平台的使用及安全维护 (20)5.1.施工平台观测 (20)5.2.施工平台的使用、维护和检修 (20)5.3.施工平台预警及抢险 (22)6. 施工平台验算 (22)6.1.验算资料 (22)6.2.施工平台上部结构验算 (23)6.3.结论 (30)1.概述1.1.编制依据1）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG_D63-20072）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-863）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20044）《铁路钢桥制造规范》TB10212-20095）《装配式公路钢桥多用途使作手册》6）《路桥施工计算手册》7）《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》8）其他相关规范手册1.2.概述河源市区水源工程是由新丰江水库取水，通过隧洞引水及专用管道，将新丰江水库的水输送到河源市源城区的自来水厂。
项目主要包括水闸工程、引水隧洞工程和管道工程。
①取水口位于新丰江水库大坝上游右岸1400M处的岸边，取水口布置一座取水控制闸，闸孔尺寸3.6MX3.6M(宽X高)，闸孔数为一孔；②原水自取水口进入取水隧洞，隧洞长1781.8M，桩号：K0+000.00~K1+781.8,隧洞过水断面为圆形，洞直径3600MM，为有压过水隧洞。
③主干管长40M，管径为DN3600MM，管材质为34MM厚的钢管；第一分水口至南水厂分水口545.56M,管径为DN3000MM厚度215MM 厚的PCCP管；至南水厂200M DN2400管道，管道材质为30MM钢管。
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湖南省长沙市XXX湘江大桥水上施工平台计算书2010年10月目录一、前言 (1)二、工程概况 (1)三、计算依据 (1)四、计算条件 (2)1.水文条件及高程 (2)2.地质条件 (2)3.平台使用荷载 (2)4.河床冲刷计算 (2)五、计算荷载 (2)1.作用在钢管上的水流力 (2)2.作用在钢管顶上的水流力 (3)3.风荷载 (3)4.平台上部荷载 (4)六、平台结构验算 (5)1.计算步骤 (5)2.结构分析计算 (5)2.1荷载组合 (6)2.2强度计算结果 (7)2.3刚度计算结果 (9)2.4整体稳定性计算 (10)七、结语 (11)八、钢管桩埋入深度计算 (11)水上施工平台计算书一、前言本计算书根据水上施工平台的结构构造建立有限元模型，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。
主要计算项目和内容包括：1.荷载计算，包括使用荷载(指一台履带吊机、一台旋挖钻机、三台回旋钻机、三台泥浆渣箱、三台空压机)、风荷载、流水压力荷载的取值计算。
2.平台型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算；3.平台下部构造(含横梁、纵梁、平联和钢管桩)的应力验算。
并考虑了按规范公式进行稳定验算。
二、工程概况大桥主墩Z1-Z5均位于湘江中，在枯水期水位27M时的最大水深在Z5主墩位置，水深为12M，最小水深在Z1主墩位置，水深为7.8M，所以，Z1-Z5主墩桩基及承台均采用水上钻孔平台施工。
Z6主墩位于河东江边位置，采用筑岛施工。
水上钻孔平台的几何尺寸为39m(顺河)х33.8m(顺桥)，平台顶标高为32.00m。
每个主墩的水上钻孔平台均采用υ720×8mm钢管桩基础，桩顶设3I40b工字钢横梁，其上铺设I40b工字钢纵梁。
为增加整个平台的稳定性，钢管桩腰身水面以上位置,纵、横向均采用υ290×8mm钢管进行水平联接。
平台顶面采用在纵梁工字钢上横向满铺[32b槽钢。
三、计算依据●《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)●《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)●《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，TJ025-86●《港口工程荷载规范》 JTJ215-98●《港口工程桩基规范》 JTJ254-98四、计算条件1.水文条件及高程根据设计提供的水文资料，确定平台顶标高：32.00m。
根据设计资料，桥区最底河床标高为15.00m，平均河床高程19.80m。
设计水流流速：1.702m/s2.地质条件根据设计文件显示，Z1-Z5主墩位置覆盖层厚度在0.5M-1.8M之间。
下层为全风化泥质粉砂岩。
3.平台使用荷载平台承载力应满足：一台50t履带吊、一台旋挖钻机、三台RC-300型钻机及配套设备重量的要求。
4.河床冲刷计算考虑到五个主墩的钢平台均布置在湘江的中间，为了偏安全计算，五个主墩位置的水上钻孔平台的钢管桩冲刷深度均按XXX过江通道防洪评价报告中提供的最大冲刷深度2.86M采用。
由设计图所提供的桥位处的地质资料及以上数据可知：要实现钢平台的安全渡洪，必须保证在冲刷后钢管桩埋深≥4.0m，因此总埋深应≥6.86m，对埋深不足的钢管桩采用锚桩进行加固。
五、计算荷载1.作用在钢管上的水流力水流力标准值：Fw=Cw( /2)V2A—水流力标准值，kN；式中：FwV—水流设计流速，m/s；取断面平均流速v=1.702m/s。
—水流阻力系数；Cwρ—水的密度，1.0t/m3；A —投影面积，m 2；254.1381.1872.0m A =⨯= 考虑前后墩之间的水流遮挡效应产生的折减，33.772.028.5==D L 查《港口工程荷载规范》 JTJ215-98表13.0.3-2得后桩m1=0.84，前墩为1。
33.772.028.5==D B 查JTJ215-98表13.0.3-5得后桩m2=1.25。
墩柱相对水深影响系数：1,1.262=∴=n DH 考虑以上所有修正后，迎水面管桩 91.0125.1173.073.0221=⨯⨯⨯=⨯=n m m C w后排管桩 77.0125.184.073.073.0221=⨯⨯⨯=⨯=n m m C w前排Φ720×10： Fw=KN 85.1754.13702.12191.02=⨯⨯⨯ 作用点高程：H=24.63m 。
后排Φ720×10： Fw=KN 1.1554.13702.12177.02=⨯⨯⨯ 作用点高程同样为：H=24.63m 2.作用在钢管顶上的水流力水流力标准值：Fw=Cw(ρ/2)V 2A式中：F w —水流力标准值，kN ；V —水流设计流速，m/s ；取断面平均流速v=1.702m/s 。
C w —水流阻力系数；ρ—水的密度，1.0t/m 3；A —投影面积，m 2；253.66.699.0m A =⨯=查表得：32.2=w CFw=Cw(ρ/2)V 2A=2.32х（1/2）х 1.7022х6.53=21.9KN 作用点在钢管顶部3.风荷载包含作用在钢管桩上的及作用在上部结构型钢梁上的风荷载。
只考虑在高水位时的横桥向风荷载作用。
根据设计说明，长沙地区历年来最大风力为9级，极端最大风速为24m/s 所以考虑风载不利组合以9级风考虑,并作用于平台钢管顶面。
此时风速V10=24m/s ，Vd= K2×K5×24m/s=1.08×1.38х24=35.77 m/s 。
K2—高度修正系数，查规范取1.08(A 类地表，离水面5米)；K5—阵风风速系数，查规范取1.38(A 类地表)； 设计基准风压为：Pa 783.081.9277.35012017.02250001.02K e g V W d d =⨯⨯⨯==⨯-γ 横桥向风压计算：d W K K K W 310=K 0—设计风速重现期换算系数，取1.0；K 1—风载阻力系数，近似取1.3；K 3—地形，地理条件系数，取1.0 ()KPa W 018.1=将风荷载转化成集中荷载加载到钢管的顶面。
KNF m h w 65.699.06.6018.16.6L ,99.009.045.045.0=⨯⨯=∴=++=＝且上部结构高度 4.平台上部荷载※ 上部结构自重：包括横梁、纵梁、平台面横向分配梁的结构自重完全通过程序自动加载。
※ 使用荷载：根据施工需要，平台上除施工作业人员、小型机具外，最主要的是要承载一台50T 履带吊（加吊重后按80T 考虑），一台80T 旋挖钻机，RC350型回旋钻机三台、泥浆渣箱三个以及空压机三台的钻孔用机械设备的荷载。
RC-300型钻机的平面几何尺寸：4.3m(长)х5.4m(宽)；作用在单台钻机上的荷载包括：钻机自重46T+钻杆自重(按102M 长、每3M 重0.9T 计算)30.6T+钻头7.5T+钻头配重20T=104.1T单个渣箱的平面尺寸：4.5m(长)х2.4m(宽)，单个渣箱重20T单台空压机重4.8T作用在每台回旋钻机上的最大扭矩300KN-M50T履带吊及旋挖钻机均采用以下荷载图式：六、平台结构验算1.计算步骤●选取河床标高最底的Z5主墩的钢平台做整体结构计算。
●布置最不利三台钻机位置和相应配套设备荷载，一台50T履带吊、一台80T旋挖钻、三台钻机的扭矩以及平台侧向水流荷载及风荷载对结构进行受力分析，求解得到平台各部位构件的最大受力及最大变形值。
●将履带吊、旋挖钻机、成孔钻机作为可变荷载，对结构进行屈曲分析验算平台整体稳定2.结构分析计算建立水上钻孔平台模型，平台各部位构件全部采用梁单元模拟。
平台计算模型2.1荷载组合LCB1：1.2×结构自重+1.4×履带吊荷载+1.4×旋挖钻荷载+1.4×三台成孔钻机荷载+1.2×三台泥浆渣箱及空压机荷载+1.4×风荷载+1.4×流水压力+成孔钻机扭矩荷载。
验算整体强度及刚度以及整体稳定性均采用LCB1荷载组合2.2强度计算结果平台最不利荷载计算模型图平台最不利荷载时的结构组合应力图从应力图可以看出，结构最大组合应力为179.9(MPa)从应力图可以看出，结构最大剪应力为44.8(MPa)[σW]=145×1.3=188.5Mpa，[τ]=85×1.3=110.5 Mpa。
因此计算结果均满足强度要求。
2.3刚度计算结果平台最不利荷载时DX方向上的的结构变形图从结构变形图可以看出，结构最大位移为5.6(cm)平台最不利荷载时DY方向上的结构变形图从结构变形图可以看出，结构最大位移为0.57 (cm)平台最不利荷载时DZ 方向上的结构变形图从结构变形图可以看出，结构最大位移为3.14(cm) 最大位移mm mm f3.63300190006.56max=<=，刚度满足使用要求。
2.4整体稳定性计算平台最不利荷载时的一阶失稳模态从图中可以看出，一阶屈曲特征值为32.3屈曲模态特征值表从以上计算结果可看出，一阶屈曲特征值大于4，平台满足稳定性的要求。
七、结语通过对平台结构分析表明，水上钻孔平台的各部位构件内力均在容许范围之内。
平台结构是安全可靠的。
但由于DX 方向（顺河方向）上的位移已经达到了5.66cm ，所以，在洪期来监之前，应将已成的桩其与整个水上平台联接起来，以增大整个平台的安全稳定性。
八、钢管桩埋入深度计算根据公路桥涵设计规范，摩擦桩入土深度不得小于4M ，最大冲刷深度按XXX 过江通道防洪评价报告中提供的2.86M 采用，则每根钢管桩的最小入土深度为6.86M 。
k0=1+1/b=1+1/0.72=2.39 b=d=0.72M k υ=0.9b1=k υхk0хb=0.9х 2.39х0.72=1.55m=120000KN/M 4；E=2.1х108KN/M 2；I=0.0011M 4；EI=231000KN-M 29576.023100055.1120000551=⨯==EI mb α根据前面的电算结果：作用在钢管底部的最大内力分别为： V=1068.57KN ；H=30KN ；M=249.9KN-M将以上数据代入桥梁桥博士基础计算程序得到钢管桩对土体的侧向应力最大值： )(3.83max KPa =σ，位置在距最大冲刷线下80cm 处根据以上计算数据表明，钢管桩的入土深度达到6.86M，已完全能满足桩基受力需要。