预制箱梁张拉自动计算表
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
四、张拉设备及检验1、张拉设备的选用设备能力计算：3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其张拉力150T.压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定.2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验.油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时.五、张拉有关数量值计算张拉时应两端同时对称张拉,张拉控制以张拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内.锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa.预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：ΔL＝<P p L>/<A p E p> (1)式中：P p――预应力筋的平均张拉力<N>；当预应力筋为直线时P p＝P；L――预应力筋的长度<mm>；A p――预应力筋的截面面积<mm2>；本工程采用每根A p=140mm2；E p――预应力筋的弹性模量<N／mm2>；本工程采用E p=197444mpa.预应力筋平均张拉应力按下式计算：P p＝P<1－e-〕kx+μθ〔>／<kx＋μθ> (2)式中：P p――预应力筋平均张拉力<N>；P――预应力筋张拉端的张拉力<N>；x――从张拉端至计算截面的孔道长度<m>；θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和<rad>；k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015；μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25.六、张拉伸长量计算：<一>中跨半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线90.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm<5º>+直线252.9cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm<5º>+直线415.1cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；<二>边跨非连续端半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长617.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线266.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长456.7cm+曲线长349.1cm<5º>+直线426.7cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长296.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线586.7cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1050.1cm；<三>边跨连续端半跨N4计算方法如下：1、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；七、张拉计算结构名称：长**河桥25米后张法预制箱梁<一>、中跨中梁半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束3股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔420弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>585.9.伸长量计算<二>、边跨非连续端半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算<三>、边跨连续端半跨N4计算结果如下：1、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算八、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表。
简支箱梁预初(终)张拉记录表
新建合福铁路（闽赣段)箱梁初张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月16日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N1左合肥端10 %张拉力141.66 2.54 A:15 G:10152 220 %张拉力283.32 5.03 B:22 H:7100 %张拉力1416.58 24.96 C:87 I:5福州端10 %张拉力141.66 2.55 D:30 J:1120 %张拉力283.32 5.04 E:39 K:8100 %张拉力1416.58 24.94 F:107 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=155N1右合肥端10 %张拉力141.66 2.54 A:26 G:11152 -1.320 %张拉力283.32 5.03 B:35 H:7100 %张拉力1416.58 24.96 C:111 I:5福州端10 %张拉力141.66 2.55 D:50 J:1020 %张拉力283.32 5.04 E:60 K:8100 %张拉力1416.58 24.94 F:100 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=150N10右合肥端10 %张拉力124.11 2.23 A:27 G:9152 4.620 %张拉力248.22 4.41 B:34 H:5100 %张拉力1241.08 21.87 C:66 I:3福州端10 %张拉力124.11 2.25 D:42 J:1020 %张拉力248.22 4.43 E:57 K:8100 %张拉力1241.08 22.86 F:150 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=159滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁初张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月16日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N10左合肥端10 %张拉力124.11 2.23 A:35 G:10152 -3.320 %张拉力248.22 4.41 B:41 H:6100 %张拉力1241.08 21.87 C:103 I:4福州端10 %张拉力124.11 2.25 D:25 J:1020 %张拉力248.22 4.43 E:33 K:8100 %张拉力1241.08 22.86 F:100 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=147N3左合肥端10 %张拉力143.61 2.57 A:20 G:10155 -0.620 %张拉力287.22 5.10 B:25 H:8100 %张拉力1436.12 25.30 C:57 I:6福州端10 %张拉力143.61 2.59 D:30 J:1020 %张拉力287.22 5.11 E:45 K:7100 %张拉力1436.12 25.28 F:135 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=154N3右合肥端10 %张拉力143.61 2.57 A:37 G:10155 -1.320 %张拉力287.22 5.10 B:51 H:8100 %张拉力1436.12 25.30 C:130 I:5福州端10 %张拉力143.61 2.59 D:27 J:920 %张拉力287.22 5.11 E:34 K:6100 %张拉力1436.12 25.28 F:75 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=153滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁初张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月16日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N7右合肥端10 %张拉力143.14 2.57 A:25 G:10154 4.520 %张拉力286.27 5.08 B:36 H:6100 %张拉力1431.35 25.22 C:80 I:5福州端10 %张拉力143.14 2.58 D:41 J:1120 %张拉力286.27 5.09 E:57 K:8100 %张拉力1431.35 25.20 F:130 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=161N7左合肥端10 %张拉力143.14 2.57 A:30 G:10154 4.520 %张拉力286.27 5.08 B:43 H:6100 %张拉力1431.35 25.22 C:100 I:5福州端10 %张拉力143.14 2.58 D:25 J:1120 %张拉力286.27 5.09 E:37 K:8100 %张拉力1431.35 25.20 F:101 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=161N6左合肥端10 %张拉力141.97 2.54 A:37 G:11153 -1.320 %张拉力283.94 5.04 B:45 H:7100 %张拉力1419.72 25.02 C:105 I:6福州端10 %张拉力141.97 2.56 D:29 J:920 %张拉力283.94 5.05 E:40 K:7100 %张拉力1419.72 25.00 F:102 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=151滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁初张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月16日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N6右合肥端10 %张拉力141.97 2.54 A:28 G:9153 220 %张拉力283.94 5.04 B:37 H:6100 %张拉力1419.72 25.02 C:90 I:5福州端10 %张拉力141.97 2.56 D:35 J:1020 %张拉力283.94 5.05 E:45 K:7100 %张拉力1419.72 25.00 F:118 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=156N2a 合肥端10 %张拉力141.66 2.54 A:25 G:10153 3.920 %张拉力283.32 5.03 B:33 H:6100 %张拉力1416.58 24.96 C:102 I:5福州端10 %张拉力141.66 2.55 D:23 J:1020 %张拉力283.32 5.04 E:33 K:7100 %张拉力1416.58 24.94 F:96 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=159合肥端10 %张拉力A: G:20 %张拉力B: H:100 %张拉力C: I:福州端10 %张拉力D: J:20 %张拉力E: K:100 %张拉力F: L:合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁终张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月21日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N2b左合肥端10 %张拉力141.66 2.54 A:25 G:10153 -0.720 %张拉力283.32 5.03 B:37 H:7100 %张拉力1416.58 24.96 C:78 I:5福州端10 %张拉力141.66 2.55 D:23 J:1020 %张拉力283.32 5.04 E:25 K:7100 %张拉力1416.58 24.94 F:118 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=152N2b右合肥端10 %张拉力141.66 2.54 A:27 G:10153 -1.320 %张拉力283.32 5.03 B:35 H:7100 %张拉力1416.58 24.96 C:79 I:5福州端10 %张拉力141.66 2.55 D:27 J:1020 %张拉力283.32 5.04 E:39 K:7100 %张拉力1416.58 24.94 F:115 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=151N9右合肥端10 %张拉力125.24 2.25 A:27 G:10154 020 %张拉力250.49 4.45 B:40 H:7100 %张拉力1252.43 22.07 C:95 I:6福州端10 %张拉力125.24 2.27 D:17 J:1120 %张拉力250.49 4.47 E:26 K:7100 %张拉力1252.43 22.06 F:90 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=154滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁终张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月21日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N9左合肥端10 %张拉力125.24 2.25 A:23 G:11154 -2.620 %张拉力250.49 4.45 B:30 H:8100 %张拉力1252.43 22.07 C:80 I:6福州端10 %张拉力125.24 2.27 D:21 J:1020 %张拉力250.49 4.47 E:29 K:6100 %张拉力1252.43 22.06 F:109 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=150N8左合肥端10 %张拉力 141.84 2.54 A:25 G:11153 -4.620 %张拉力283.68 5.04 B:30 H:7100 %张拉力1418.38 24.99 C:72 I:6福州端10 %张拉力 141.84 2.56 D:32 J:1020 %张拉力283.68 5.05 E:48 K:7100 %张拉力1418.38 24.97 F:120 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=146N8右合肥端10 %张拉力 141.84 2.54 A:31 G:10153 -4.620 %张拉力283.68 5.04 B:41 H:7100 %张拉力1418.38 24.99 C:80 I:6福州端10 %张拉力 141.84 2.56 D:43 J:1020 %张拉力283.68 5.05 E:55 K:7100 %张拉力1418.38 24.97 F:127 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=146滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁终张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月21日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N5右合肥端10 %张拉力143.61 2.57 A:20 G:10155 -1.920 %张拉力287.22 5.10 B:31 H:6100 %张拉力1436.12 25.30 C:100 I:5福州端10 %张拉力143.61 2.59 D:41 J:920 %张拉力287.22 5.11 E:56 K:7100 %张拉力1436.12 25.28 F:95 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=152N5左合肥端10 %张拉力143.61 2.57 A:25 G:10155 1.920 %张拉力287.22 5.10 B:30 H:7100 %张拉力1436.12 25.30 C:90 I:6福州端10 %张拉力143.61 2.59 D:21 J:1020 %张拉力287.22 5.11 E:33 K:7100 %张拉力1436.12 25.28 F:106 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=158N4左合肥端10 %张拉力141.97 2.54 A:25 G:11153 1.320 %张拉力283.94 5.04 B:40 H:7100 %张拉力1419.72 25.02 C:98 I:6福州端10 %张拉力141.97 2.56 D:23 J:1020 %张拉力283.94 5.05 E:35 K:7100 %张拉力1419.72 25.00 F:88 L:5合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=155滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人新建合福铁路（闽赣段)箱梁终张拉记录表编号：标段名称京福铁路客专闽赣IV标施工单位中铁二十四局京福铁路客专闽赣IV标项目部二分部单位工程黄墩大桥工程部位1#～2#墩浇筑日期2012年6月9日混凝土强度47.6 MPa张拉日期2012年6月21日环境温度（℃）30锚具、夹具厂家城都市新筑路桥机械股份有限公司锚具夹具型号YJM15T-7-XZ、YJM15T-8-XZ校验记录合肥端福州端千斤顶号/校验日期2# 2012.06.13 1# 2012.06.13 油表号/校验日期812213 2012.06.13 822175 2012.06.13钢束编号端别张拉力值（kN)油表读数（MPa）活塞伸出量（mm）工具锚夹片外露量（mm）计算长值（mm)伸长值偏差(%)N4右合肥端10 %张拉力141.97 2.54 A:30 G:10153 220 %张拉力283.94 5.04 B:37 H:6100 %张拉力1419.72 25.02 C:83 I:5福州端10 %张拉力141.97 2.56 D:26 J:1020 %张拉力283.94 5.05 E:39 K:7100 %张拉力1419.72 25.00 F:118 L:6合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]=156合肥端10 %张拉力A: G:20 %张拉力B: H:100 %张拉力C: I:福州端10 %张拉力D: J:20 %张拉力E: K:100 %张拉力F: L:合计伸长量I0=[((B-A)-(G-H)+(C-A)-(H-I))+((E-D)-(J-K)+(F-D)-(K-L))]滑丝断丝情况无滑丝、断丝现象张拉操作人端别开油泵人量尺人合肥端叶孝瑞叶宝雄福州端叶小金叶良彬记录人施工负责人质检工程师监理工程师。
25_米预制箱梁伸长值计算
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01( KN)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad) （6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm)(4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm)(4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=N=993.763( KN)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0 =983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
20米箱梁预应力张拉伸长量计算(最终10.9)
20米箱梁预应力张拉伸长量计算钢铰线强度：1860MPa 控制应力：1860×0.75＝1395 MPa钢铰线公称面积：140 mm2单根控制力：1395×140.0＝195300 N伸长量计算公式：△L＝Pp×L÷（Ap×Ep）一、中跨1#束①直线段长 0.537米②竖曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×5.5°×30.0＝2.880米③直线段长4.869 米④平曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×1.8°×25.0＝0.785÷COS5.5°＝0.789 ⑤直线段长 0.728米⑥工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响，千斤顶不能靠近锚环，为不弯曲板顶预埋筋，需增加一个过渡环，具体尺寸为：锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp＝P×（1－e-（kx＋μθ））÷（kx＋μθ）Pp＝P＝195300 N Ep＝198 GPa得：⑥的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝0.74 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×0.74））÷（0.0015×0.74）＝195191.52 N195191.52×740÷（140×198000）＝5.21mm⑤的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝1.468 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×1.468））÷（0.0015×1.468）＝195085.00 N195085.00×728÷（140×198000）＝5.12mm④的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝2.257 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×2.257＋0.25×0.03142））÷（0.0015×2.257＋0.25×0.03142）＝194206.34 N194206.34×789÷（140×198000）＝5.53 mme＝2.718281828 k＝0.0015 x＝7.126 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×7.126＋0.25×0.03142）））÷（0.0015×7.126＋0.25×0.03142）＝193500.19 N193500.19×4869÷（140×198000）＝34.00mm②的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝10.006 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×10.006＋0.25×0.12741））÷（0.0015×10.006＋0.25×0.12741）＝190794.5 N190794.5×2880÷（140×198000）＝19.82mm①的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝10.543 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×10.543＋0.25×0.12741））÷（0.0015×10.543＋0.25×0.12741）＝190718.28 N190718.28×537÷（140×198000）＝3.69mm1#束的伸长量为：5.21＋5.12＋5.53＋34.0＋19.82＋3.69＝73.37×2＝146.74 mm 2#束①直线段长 2.015米②竖曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×5.5°×30.0＝2.88米③直线段长 3.408 米④平曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×1.8°×25.0＝0.785÷COS5.5°＝0.789 ⑤直线段长 0.728米⑥工具段长0.49米(锚环0.046m+限位板0.035m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.49m)Pp＝P×（1－e-（kx＋μθ））÷（kx＋μθ）Pp＝P＝195300 N Ep＝198 GPa得：⑥的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝0.49 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×0.49））÷（0.0015×0.49）＝195228.11 N195228.11×490÷（140×198000）＝3.45 mme＝2.718281828 k＝0.0015 x＝1.218 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×1.218））÷（0.0015×1.218）＝195121.57 N195121.57×728÷（140×198000）＝5.12mm④的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝2.007 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×2.007＋0.25×0.03142））÷（0.0015×2.007＋0.25×0.03142）＝194242.69 N194242.69×789÷（140×198000）＝5.53 mm③的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝5.415 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×5.415＋0.25×0.03142））÷（0.0015×5.415＋0.25×0.03142）＝193747.94 N193747.94×3408÷（140×198000）＝23.82 mm②的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝8.295 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×8.295＋0.25×0.12741））÷（0.0015×8.295＋0.25×0.12741）＝191037.63 N191037.63×2880÷（140×198000）＝19.85 mm①的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝10.31 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×10.31＋0.25×0.12741））÷（0.0015×10.31＋0.25×0.12741）＝190751.34 N190751.34×2015÷（140×198000）＝13.87 mm2#束的伸长量为：3.45＋5.12＋5.53＋23.82＋19.85＋13.87＝71.64×2＝143.28 mm 3#束①直线段长 7.901米②竖曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×1.4°×30.0＝0.733米③直线段长 1.065 米④工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响，千斤顶不能靠近锚环，为不弯曲板顶预埋筋，需增加一个过渡环，具体尺寸为：锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp＝P×（1－e-（kx＋μθ））÷（kx＋μθ）Pp＝P＝195300 N Ep＝198 GPa得：④的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝0.74 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×0.74））÷（0.0015×0.74）＝195191.52 N195191.52×740÷（140×198000）＝5.21 mm③的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝1.805 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×1.805））÷（0.0015×1.805）＝195035.72 N195035.72×1065÷（140×198000）＝7.49 mm②的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝2.538 μ＝0.25θ＝1.4°×0.017453293＝0.02443195300×（1-2.71828-（0.0015×2.538＋0.25×0.02443））÷（0.0015×2.538＋0.25×0.02443）＝194334.91 N194334.91×733÷（140×198000）＝5.14 mm①的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝10.439 μ＝0.25θ＝1.4°×0.017453293＝0.02443195300×（1-2.71828-（0.0015×10.439＋0.25×0.02443））÷（0.0015×10.439＋0.25×0.02443）＝193189.76 N193189.76×7901÷（140×198000）＝55.06mm3#束的伸长量为：5.21＋7.49＋5.14＋55.06＝72.9×2＝145.8 mm二、边跨1#束①直线段长 2.148米②竖曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×5.5°×30.0＝2.880米③直线段长 3.308 米④平曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×1.8°×25.0＝0.785÷COS5.5°＝0.789 ⑤直线段长 0.724米⑥工具段长 0.64米(由于箱梁板顶预埋筋影响，千斤顶不能靠近锚环，为不弯曲板顶预埋筋，需增加一个过渡环，具体尺寸为：锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.15m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.64m)Pp＝P×（1－e-（kx＋μθ））÷（kx＋μθ）Pp＝P＝195300 N Ep＝198 GPa得：⑥的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝0.64 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×0.64））÷（0.0015×0.64）＝195206.15 N195206.15×640÷（140×198000）＝4.51 mm⑤的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝1.364 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×1.364））÷（0.0015×1.364）＝195100.21 N195100.21×724÷（140×198000）＝5.10 mm④的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝2.153 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×2.153＋0.25×0.03142））÷（0.0015×2.153＋0.25×0.03142）＝194221.46 N194221.46×789÷（140×198000）＝5.53 mm③的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝5.461 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×5.461＋0.25×0.03142））÷（0.0015×5.461＋0.25×0.03142）＝193741.28 N193741.28×3308÷（140×198000）＝23.12 mm②的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝8.341 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×8.341＋0.25×0.12741））÷（0.0015×8.341＋0.25×0.12741）＝191031.09 N191031.09×2880÷（140×198000）＝19.85 mm①的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝10.489 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×10.489＋0.25×0.12741））÷（0.0015×10.489＋0.25×0.12741）＝190725.94 N190725.94×2148÷（140×198000）＝14.78 mm1#束的伸长量为：4.51＋5.10＋5.53＋23.12＋19.85＋14.78＝72.89+73.37＝146.26 mm 2#束①直线段长 3.608米②竖曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×5.5°×30.0＝2.88米③直线段长 1.84 米④平曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×1.8°×25.0＝0.785÷COS5.5°＝0.789 ⑤直线段长 0.724米⑥工具段长0.64米(由于箱梁板顶预埋筋影响，千斤顶不能靠近锚环，为不弯曲板顶预埋筋，需增加一个过渡环，具体尺寸为：锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.15m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.64m)Pp＝P×（1－e-（kx＋μθ））÷（kx＋μθ）Pp＝P＝195300 N Ep＝198 GPa得：⑥的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝0.64 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×0.64））÷（0.0015×0.64）＝195206.15 N195206.15×640÷（140×198000）＝4.51 mm⑤的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝1.364 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×1.364））÷（0.0015×1.364）＝195100.21 N195100.21×724÷（140×198000）＝5.10 mm④的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝2.153 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×2.153＋0.25×0.03142））÷（0.0015×2.153＋0.25×0.03142）＝194221.46 N194221.46×789÷（140×198000）＝5.53mm③的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝3.993 μ＝0.25θ＝1.8°×0.017453293＝0.03142195300×（1-2.71828-（0.0015×3.993＋0.25×0.03142））÷（0.0015×3.993＋0.25×0.03142）＝193954.17 N193954.17×1840÷（140×198000）＝12.87mm②的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝6.873 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×6.873＋0.25×0.12741））÷（0.0015×6.873＋0.25×0.12741）＝191240.01N191240.01×2880÷（140×198000）＝19.87 mm①的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝10.481 μ＝0.25θ＝7.3°×0.017453293＝0.12741195300×（1-2.71828-（0.0015×10.481＋0.25×0.12741））÷（0.0015×10.481＋0.25×0.12741）＝190727.08 N190727.08×3608÷（140×198000）＝24.82 mm2#束的伸长量为：4.51＋5.10＋5.53＋12.87＋19.87＋24.82＝72.7+71.64＝144.34 mm 3#束①直线段长 8.021米②竖曲线段长 L＝π÷180°×a×R＝3.1415926÷180°×1.4°×30.0＝0.733米③直线段长 1.065 米④工具段长 0.74米(由于箱梁板顶预埋筋影响，千斤顶不能靠近锚环，为不弯曲板顶预埋筋，需增加一个过渡环，具体尺寸为：锚环0.046m+限位板0.035m+过渡环0.25m+千斤顶0.363m+锚环0.046m=0.74m)Pp＝P×（1－e-（kx＋μθ））÷（kx＋μθ）Pp＝P＝195300 N Ep＝198 GPa得：④的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝0.74 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×0.74））÷（0.0015×0.74）＝195191.52 N195191.52×740÷（140×198000）＝5.21 mm③的伸长量：e＝2.718281828 k＝0.0015 x＝1.805 μ＝0.25θ＝0°195300×（1-2.71828-（0.0015×1.805））÷（0.0015×1.805）＝195035.72 N195035.72×1065÷（140×198000）＝7.49 mm②的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝2.538 μ＝0.25θ＝1.4°×0.017453293＝0.02443195300×（1-2.71828-（0.0015×2.538＋0.25×0.02443））÷（0.0015×2.538＋0.25×0.02443）＝194334.91 N194334.91×733÷（140×198000）＝5.14 mm①的伸长量：e＝2.71828 k＝0.0015 x＝10.559 μ＝0.25θ＝1.4°×0.017453293＝0.02443195300×（1-2.71828-（0.0015×10.559＋0.25×0.02443））÷（0.0015×10.559＋0.25×0.02443）＝193172.44 N193172.44×8021÷（140×198000）＝55.90 mm3#束的伸长量为：5.21＋7.49＋5.14＋55.90＝73.74+72.9＝146.64 mm。
小箱梁梁张拉数据
4、张拉顺序：N1→N4→N3→N2
5、张拉数据表
千斤顶编号
油表编号
股数
(股)
油表读数(Mpa)
15%δcon
30%δcon
103%δcon
61235
31648
3
2.69
5.61
19.81
4
3.67
7.56
26.49
5
4.64
9.50
33.17
P---预应力筋张拉端的应力
N4
3
19.561
0.00042
1298740
0.0878
弹性模量E=195Gpa
伸长值计算公式：△L=PPL/EA
小箱梁张拉数据表
千斤顶
编号
油表
编号ห้องสมุดไป่ตู้
股数
油表读数(Mpa)
10%
δcon
20%
δcon
100%
δcon
5053
1572
3
1.73
3.71
19.50
4
2.39
5.02
小箱梁张拉程序
1、张拉过程：
0→15%δcon→30%δcon→103%δcon(持荷2分钟封锚)
2、单根钢绞线张拉控制力计算：
单根钢绞线张拉控制应力：1860Mpa×0.75=1395 Mpa
单根钢绞线张拉控制力：1395Mpa×140mm2=195.3 KN
3、3股钢绞线张拉控制力：195.3 KN×3=585.9 KN
回归方程：y=0.0332x-0.2238
千斤顶编号
油表编号
股数
(股)
箱梁锚索预应力张拉计算
1.1.1 荷载取值①模板自重：底模、侧模及内模采用竹胶板以及方木：P1-1=2KN/m2②梁体钢筋混凝土容重： 26KN/m3。
跨中腹板：P2-1 = 26 KN/m3×2.100m =54.61KN/m2跨中底板(含顶板)：P2-2 =26 KN/m3×0.612m =15.92KN/m2翼板（以最大值计算）：P2-3= 26 KN/m3×0.325m=8.45KN/m2③施工荷载: P3=2.5kN/m2，含人员、施工机具、施工材料等。
④倾倒混凝土产生荷载，取P4= 2.0kN/m2。
⑤振捣混凝土时产生的振捣荷载：取P5=2.0kN/m2。
荷载分项系数①钢管力学参数钢管采用φ48×3.5mm，材料特性及截面特性如下表：钢管的强度和弹性模量钢管截面特性立杆、横杆承载性能1.1.2 碗扣脚手架验算根据施工组织设计资料及相关技术资料，碗扣脚手架验算结果见下：①在跨中断面腹板位置立杆计算：q＝1.2（P1+P2-1）+1.4（P3+P4+P5）=1.2（2+55.48）+1.4（2.5+2+2）=78.076KN/m2则单根立杆最大受力为N＝0.6×0.6×78.076=28.11KN<[N]= KN②在跨中断面底板(含顶板)位置立杆计算：q＝1.2（P1+P2-1）+1.4（P3+P4+P5）=1.2（2+15.92）+1.4（2.5+2+2）=30.604KN/m2则单根立杆最大受力为N＝0.6×0.9×30.604=16.53KN<[N]=40KN③在翼板位置立杆计算：q＝1.2（P1+P2-1）+1.4（P3+P4+P5）=1.2（2+8.45）+1.4（2.5+2+2）=21.64KN/m2则单根立杆最大受力为N＝0.6×0.9×21.64=11.69KN<[N]=40KN。
预制箱梁伸长量计算
说明： 1、波纹管计算参数取值：偏摆系数k=0.0015，管道摩擦系数υ =0.25。 2、按照桥规公式△L=PL/EA计算，其中锚固端锚固长度按65cm。 3、根据试验确定钢绞线弹性模量E=1.95*105Mpa。fpk=1860MPa 4、表中伸长量根据钢束设计图按两端张拉计算所得,不含工作段长度。 30m中跨1# （5束、两端对称） R RAD L 分段 θ 累积长度 修正系数 1 2 3 小计 总计 取值 (下限) (上限) θ 0.000 5.000 0.000 R 30m中跨2# （4束、两端对称） RAD L 累积长度 修正系数 控制应力 8361.6 8361.6 0.9938 0.0873 3927.0 12288.6 0.9801 0.0873 2492.0 14780.6 0.9783 14780.6 29561.2 △L/L 0.0007 0.000 5.000 0.000 9967.9 3927.0 869.9 14764.8 29529.6 9967.9 13894.9 14764.8 △L/L 控制应力 0.9926 0.9790 0.9783 0.0007 0.9400 1.0600 Pj 775620.0000 770776.2039 760218.1655 754069.7921
0.9400 1.0600 Pj 775620.0000 775000.2222 772213.7615 765219.9760
分段 1 2 小计 总计 取值
30000
(下限) (上限)
0.9400 1.0600
45000
0.0873 0.0873
分段 1 2 3 小计 总计 取值
45000
(下限) (上限) θ 0.000 5.000 0.000 R 30m中跨3# （5束、两端对称） RAD L 累积长度 修正系数 控制应力 6755.3 6755.3 0.9950 0.0873 3927.0 10682.3 0.9813 0.0873 4114.0 14796.3 0.9783 14796.3 29592.6 △L/L 0.0007
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数：△L=Pp*L/Ap*Ep式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（mm）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa六、伸长量计算：（1）20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m ；X斜直=6.384m；X曲=2.88m ;X直=0.437m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.923m；X曲=2.88m；X直=1.915m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.066m；X曲=0.733m；X直=7.783m；θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下：设计伸长量137mm（2）20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.772m；X曲=2.88m；X直=2.097m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.556m；X曲=3.49m；X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=2.961m；X曲=3.49m；X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.017m；X曲=0.733m；X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm（3）25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m；X直=3.5m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*3.5/（140*1.95*105）=25.03mm △L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+25.03）*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m ；X直=7m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*7/（140*1.95*105）=50.07mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+50.07）*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
(监理单位) 工作，现报上该工程报验申请表，
审查意见：
承包单位: 项目经理: 日 期:
(章) 年月日
项目监理机构: 总/专业监理工程师:
日 期:
(章) 年月日
市政基础设施工程
9-4# 预制箱梁 报验申请表
工程名称:
编号：
Hale Waihona Puke 市政监－4致：我单位已完成 了
9-4# 预制箱梁
请予以审查和验收。
附件：
1、预应力张拉控制数据表 2、预应力张拉施工记录 3、预应力张拉孔道灌注浆记录 4、预应力混凝土张拉检验批质量验收记录(一) 5、预应力混凝土张拉检验批质量验收记录(二) 6、预制梁(板)检验批质量验收记录