倒虹吸计算书解读
倒虹吸水力计算(熊启钧版)
(2)局部水头损失
ζ j 进口
ζ 门槽（单个为0.2）共两个 0.250 0.400 ζ 拦污栅＝β （s/b ） 4/ 3
sina 弯道损失ζ 弯道（查表3-7）
ζ 旁通管（单个为0.1）共两个 w 渠 w 管/w 渠
ζ 出口（查表3-4）
ζ 通气孔（《水力计算手册表1-3-4》） 总局部水头损失系数∑ζ j
总局部水头损失hj ＝∑ζ j v /2g 总水头损失z ＝hj+hf
2
0.153 0.000 0.100 2.540 0.606 0.090 0.100 1.093 36.500 95.874 3、校核流量
Q ＝w(2gz)0.5
/(λ L/D+∑ζ
v mi n =Q 小/w(v mi n >1.2m/s)
j
)
校核最小流量
39.390 1.300
1、初拟管道直径
倒虹吸水力计算
设计流量Q 39.410 最小流量Qmin 2.000 倒虹吸总长度L 114.000 材料糙率n 0.014
初选流速v'
2.500
初选过水断面面积w' 15.764 初选管道直径D' 17.788 确定出管道直径D 1.400 设计流速v
25.601
相应过水断面面积w
1.539
2、水头损失
（1）沿程水头损失 R=D/4
0.350 C=R 1/6
/n
59.963 λ =8g/c 2
0.022
hf ＝λ L*v 2
/(4R*2g) 59.373
拦污栅栅条厚度s 0.030 拦污栅间距b
0.100 拦污栅与水平面夹角a 90.000 栅条形状系数β
0.760。
倒虹吸水头损失计算
倒虹吸计算一、基本参数过水流量渠道底宽渠道顶宽渠道纵坡上游底高程下游底高程糙率系数m3/s m m m m0.51 1.20.0010.03二、计算过程渠道内水深试算流量m m3/s0.990.50拟选用管径管断面积管内水流速v2/2gmm m2m/s8000.5030.9960.051水头损失计算转弯进口直角进口出口直角80800.4130.413局损系数0.5000.0510.7410.741小计局损0.0250.0030.0370.0370.103沿程水头损失谢才系数水力半径糙率管材长度沿程水头损失C R(m)n m m56.650.20.01351500.230水头损失0.333故上游渠顶需比下游高50cm根据Q=μω*sqrt(2gh)μ流量系数取0.85ω断面积600管可过水0.5流量施工图时取600砼管游服务和英语导游服务是两个独立的赛项。
每赛项分别包括导游讲解、即兴演讲、现场知识问答、文化知识测试和才艺展示五部分。
其中，导游讲解占60％；即兴演讲占10%；现场知识问答占5%；文化知识测试占15%；才艺展示占10％。
1.导游讲解：主要考察选手的导游讲解能力。
选手根据自选主题进行模拟导游讲解，并要求准备和讲解内容吻合的PPT。
选手要运用相应组别的语种进行比赛。
讲：主要考察选手的临场反应、逻辑思维能力和语言组织能力。
该项目安排在导游讲解结束后，由选手现场抽签决定即兴演讲主题，无准备时间。
选手要运用相应组别的语种进行比赛。
3.现场知识问答：主要考察选手导游知识积累与现场反应能力。
该项目安排在即兴演讲结束后，选手抽选题号进行回答。
题型为判断题2题、单项选择题2题，多项选择题1题。
选手要运用相应组别的语种进行比赛。
识测试：主要考察选手的深度文化知识积累。
该项目独立进行，参赛选手统一进行笔试考核，用中文作答。
题型为简答题，共15题。
5.才艺展示：主要考察选手的才艺能力。
选手根据范围选择才艺形式，独立完成表演，不限语种，不允许助演。
倒虹吸计算书
倒虹吸计算书旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
倒虹吸计算书
旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
娃娃河倒虹吸QTZ63塔吊基础计算书
娃娃河渠道倒虹吸工程塔吊基础验算及施工方案一、工程概况南水北调中线一期工程总干渠陶岔渠首至沙河南段工程南阳段三标的娃娃河渠道倒虹吸工程，位于南阳市卧龙区七里园乡武庄西200m处。
倒虹吸为4孔现浇混凝土管，2孔一联，单孔尺寸：690×690cm，管身段共7节，其中水平段管身1节，进出口斜坡及圆弧段共6节。
娃娃河交叉断面以上汇流面积9.12km2。
渠道倒虹吸进口渐变段起点桩号TS 102+671，出口渐变段末端终点桩号TS 102+926，总长度255m，其中进口渐变段48m、进口闸室段16m、倒虹吸管身段长108m、出口闸室段23m、出口渐变段60m。
渠道倒虹吸设计流量340m3/s，加大流量410m3/s；进口处设计水位141.453m，加大水位142.183m；出口处设计水位141.283m，加大水位142.013m。
娃娃河按50年一遇洪水设计，200年一遇洪水校核，50年一遇洪峰流量205m3/s，相应水位137.35m；200年一遇洪峰流量285m3/s，相应水位137.71m。
工程区地震基本烈度VII度。
娃娃河渠道倒虹吸主要工程量有：土石方开挖174401m3，土方回填112617m3，混凝土浇筑38375m3，钢筋制安3280.6t。
二、塔吊概况本工程主体结构施工时共设塔吊1台，采用河南克瑞集团起重机有限公司生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为39米，附着式起升高度达140米，工作臂长50米，可在直径100m范围内一次性满足施工要求。
最大起重量5吨，额定起重力矩为63吨米，广泛适用于高层民用、工业建筑，大跨度工业厂房、水利工程的施工。
三、塔吊的使用与管理塔吊安装及拆除均应由具有安装及拆除专项质资的专业队伍负责施工。
塔机吊物时，起升、回转可同时进行，变幅应单独进行，每次变幅后应对变幅部位进行检查；作业完毕后，起重臂应转到顺风方向，并松开回转制动器。
塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于10欧姆。
倒虹吸管设计计算分析
倒虹吸管设计计算分析作者：芦珉刘子翔雷露来源：《E动时尚·科学工程技术》2019年第10期摘 要：倒虹吸管是水利工程重要的输水建筑物，在跨越河道、公路、铁路等障碍物时起到衔接上下游渠道的重要作用。
倒虹吸管的设计涉及到的因素比较多，在设计的过程中比较复杂。
在平常设计的时候，对于计算的数据一定要经过实际地测量，要考虑到管内流速大小、管径的大小以及厚度，这样才能保证倒虹吸管设计的准确性。
关键词：倒虹吸管;设计;计算在水利工程建设中，当输水渠道遇到阻碍物时，可采用下埋式或桥管式倒虹吸管。
特别是跨越河道时，一般考虑行洪安全，采用下埋式倒虹吸管。
常用的由钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土材料制成，也有用混凝土、钢管制做的，主要根据承压水头、管径和材料供应情况来选用。
倒虹吸管由进口段、管身段、出口段三部分组成，倒虹吸管的设计包括：管路及进出口布置、管身及镇墩的形式选择、水力计算和结构设计。
一、概述倒虹吸管（又称反虹管、地龙或地涵）是设置在渠道与河流、谷地、道路相交处的压力输水建筑物，是一种水工交叉建筑物。
由于倒虹吸管具有工程量少、施工方便、节约劳动力及三材、造价低等优点，在我国农田水利建设中广泛应用。
倒虹吸管按布置方式通常分桥式架空式倒虹吸管和埋式地面式倒虹吸管;按断面形状分圆形、箱形和拱形等;按建筑材料分木质、石质、陶瓷、素混凝土、钢丝网水泥、钢筋混凝土、预应力钢筋混凝土、铸铁和钢板等。
当渠道与河流、山谷、洼地、道路等障碍物交叉时，修建倒虹吸管从障碍物底部通过，把渠道的水输送到目的地。
倒虹吸管输水系统一般由进口段、管身段、出口段三部分组成的。
二、倒虹吸管管路布置及进出口布置1、倒虹吸管管路布置。
倒虹吸管的管路布置常用的有两种竖井式和斜管式两种。
其中竖井式使用的场合是压力水头较小、穿越道路的情况。
斜管式使用的场合多是压力水头较小穿越渠道、河流的情况。
斜管式倒虹吸管的构造简单，而且施工方便，水流条件比较好，在实际的工程中应用的比较多。
倒虹吸管水力计算书
倒虹吸管水力计算书倒虹吸管水力计算书项目名称：_____________ 日期：_____________ 设计者：_____________ 校对者：_____________ 一、示意图：这里应该插入示意图，但是文章中没有提供）二、基本设计资料1.依据规范及参考书目：本次设计参考了以下资料：XXX《水力计算手册》（第二版）XXX《水工设计手册》（第二版）XXX《灌区建筑物的水力计算与结构计算》（XXX编著）2.计算参数：计算目标：已知流量及管径，求水头损失L。
设计流量Q = 20.000 m3/s倒虹吸管断面形状：圆形；孔口数量：3孔倒虹吸管孔直径D = 2.000m管身长度L = 220.00m，斜管段边坡1:4.00弯管中心半径R = 2.00倍管径，管身粗糙系数n = 0.0140上游渠道流速V1 = 0.700 m/s，下游渠道流速V2 = 0.700m/s门槽局部水头损失系数ξ4 = 0.050，管进口局部水头损失系数ξ5 = 0.200三、计算过程根据门槽局部水头损失系数ξ4 = 0.050和管进口局部水头损失系数ξ5 = 0.200，可以计算出斜管段边坡为1:4.00时，弯道中心的圆心角为:α = tan-1(1/4.00) = 14.036°每个弯道的局部水头损失为:ξ6 = [0.131+0.1632(H/R)3.5+(α/90)1/2]0.131+0.1632×[2.000/(2.00×2.00)]3.5}×(14.036/90)1/2=0.05 7管身流速为：V管= Q/(3×π×(D/2)2)20.000/(3×3.14×(2.000/2)2) = 2.122 m/s管出口局部水头损失系数为:ξ出 = (1-V2/V管)2=(1-0.700/2.122)2=0.449管身水力半径为: R = D/4 = 2.000/4 = 0.500管身摩擦阻力系数为: C = R1/6/n = 0.5001/6/0.014 = 63.636 倒虹吸管总水头损失△Z = (∑ξi+2gL/C2/R)V2/2/g0.050+0.200+2×0.057+0.449+2×9.81×220.0/63.6362/0.500)。
倒虹吸计算
倒虹吸计算倒虹吸设计计算一、倒虹吸管总体布置（根据地形和当地需水量情况确定）1.布置原则；2.布置型式；{地面式（露天或浅埋式）、架空式}3.管路布置；（斜管式和竖井式）4.进口段布置；{渐变段、拦污栅、节制闸、连接段﹙进水口、通汽孔﹚、沉沙、冲沙及泄水设施}5.出口段布置；（设消力池）二、倒虹吸管的构造1.管身构造；（钢筋混泥土管、钢管、铸铁管）2.支承结构；（管座、镇墩、支墩）三、倒虹吸管的水力计算1.管道断面尺寸的确定；①灌溉面积的确定：（根据土地利用参加够调整表查出整理后土地的灌溉面积。
）②补水量的计算：项目区水田和旱地需水量除去项目区降雨量即为需补给水量。
项目区分为水田和旱地，主要农作物为水稻、玉米、油菜，各种农作物所在区需水量不同。
需水量公式=⨯⨯W M A n毛需W 需—— 农业生产总需水量，3m ；M 毛—— 综合毛灌溉定额，3m ；A —— 灌溉面积，亩；n —— 农作物复种指数，采用综合灌溉定额时，已经考虑了复种指数，可不再计入。
M M η=净毛M 净—— 作物净灌溉定额，3m /亩；η—— 灌溉水利用系数。
Ⅰ区渠系水利系数为0.465；田间水利用系数为0.95，故灌溉水利用系数为0.465×0.95得0.44。
③.流量计算根据当地全年水田需水量表、旱地需水量表和全年降雨量表查出全年需水量和降雨量的最大值和最小值，计算出最大补水量和最小补水量，以推出其流量。
④．确定尺寸；o D （圆管）o D —— 管道内径，m;Q —— 倒虹吸管设计流量，3/m s ；υ—— 设计流速，m/s 。
2.管壁厚度的拟定取单位长度承受较大内水压力P 的管道管壁中环向拉应力为22o w oo o PD gHD t t θρσ==以钢材的设计允许应力[]σ代替θσ； 经整理得：[]2w oo gHD t ρϕσ≥(mm)w ρ—— 水的密度，1000kg/3m ;H —— 内水压力，m 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
五、管身段本倒虹吸管采用Q235B 板钢管，经初步布置和拟定后量得钢管长约410m 。
根据地形在全线设4座镇墩，初定钢管内径DN1600mm ，壁厚δ为14和16mm 。
下面分别对倒虹吸进行水力计算、钢管和镇墩结构计算： （一） 水力计算倒虹吸的过水能力及总水头损失按《灌溉与排水工程设计规范》附录N 所列公式计算：1、倒虹吸的过水能力按下式计算Q=μωgZ 2D L /1λμ+∑=ζλ=28C g C=R n11/6式中：Q －倒虹吸设计流量（m 3/s ）； μ－流量系数；=0.383ω－倒虹吸过水断面面积；=2.01 g －重力加速度（m/s 2）Z －上、下游水位差（m ）；0.777m∑ζ－局部水头损失系数的总和，包括进、出口拦污栅、闸门槽、伸缩节、进人孔、旁通管、转弯段、渐变段等损失系数； ξ闸=0.2，ξ进口=0.5，ξ拦栅=0.5，ξ出口=1，ξ弯头=αξ90，ξ90=0.361#镇墩弯头为14°59′，α=0.32，ξ弯头1=0.32*0.36=0.115 2#镇墩弯头为37°47′，α=0.63，ξ弯头2=0.63*0.36=0.2273#镇墩弯头为44°4′，α=0.69，ξ弯头3=0.69*0.36=0.2484#镇墩弯头为11°，α=0.25，ξ弯头4=0.25*0.36=0.09∑ξ弯头=0.68∑ζ=2.88λ－能量损失系数；=0.015338 L －倒虹吸总长度（m ）；410 D －管内直径（m ）；1.6mC －谢才系数；=71.53 n －糙率；取0.012经计算Q=3.0 m 3/s 大于加大流量2.94 m 3/s ；所以选择钢管内径为1.6m 是合适的。
2、倒虹吸总水头损失按下式计算 hw=（∑ξ+λL/D ）V 2/2gv 管道流速设计时为1.17m/s ，加大流量时为1.46 m/s 。
所以设计时hw=0.48m 加大时hw=0.74m 。
（二） 钢管结构计算管壁应力计算，根据《水电站压力钢管设计规范SL281－2003》规定，采用第四强度理论计算，其计算公式为：[]σϕτσσσσσ≤+-+=yz y Z y Z 22213 []σϕχτσσσσσχχ≤+-+=z Z Z 22223 []σϕχτσσσσσχχ≤+-+=y y y 22233式中：σ1、σ2、σ3－表示任意点作用有三个主应力；σz －环向正应力； σx －轴向正应力； σy －径向正应力；τyz 、τxz 、τxy －剪应力；ϕ－焊缝系数，取ϕ=0.9；[σ]－相应计算情况的允许应力；不同钢材、板厚，相应计算情况的允许应力见下表表1：允许应力表由于本工程采用了鞍形支墩，设置支承环和刚性环，所以选择以下断面核算应力：断面1：支墩间跨中断面；断面2：加劲环的断面；断面3：支承环的断面；钢管按满水、温升设计，作用在钢管上的主要力有：1）内水压力；2）管重和水重在法向上分力；3）各种轴向力①水管自重的轴向分力；②温升时管壁沿支墩面的磨擦力；③温升时伸缩节内填料的磨擦力；其余各力均较小，忽略不计。
以1#至2#镇墩之间的钢管为例说明其计算过程，计算简图如图一：①基本数据2#镇墩中心至上游伸缩节接头距离L′=57m；2#镇墩中心至下游伸缩节接头距离L″=15m；2#镇墩中心处钢管最大静水头H0=107.7m；支墩间距L=5.4m；管轴与水平线夹角 =37°47′;图一1、管壁厚度拟定管径D=1.6m ，钢管采用Q 235B 钢板焊接而成，基本荷载[σ]=129Mpa ，考虑局部应力的基本荷载[σ]=158Mpa 。
本倒虹吸水压试验压力按正常情况最高内水工作压力的1.25倍计算，所以最大设计水头H 设=1.25*107.7=134.6m 。
初估管壁厚度采用降低允许应力至75%,][75.020σδ⨯=HD=11.12mm选用管壁计算厚度选δ=12mm ，考虑2mm 的防锈厚度，管壁的结构厚度取δ=14mm 。
2、管壁弹性稳定计算 计算壁厚δ=12mm<130D =1301600=12.3mm ，需设置加劲环。
3、加劲环断面及间距计算 a 、加劲环对管壁影响范围:t=0.78（r c *δ）0.5=0.78（0.806*0.012）0.5=0.077m ； 本倒虹吸选择角钢L63×63×6作为加劲环； b 、加劲环有效断面面积为： F R = 728.8+77*2*12+63*12 =3332.8mm 2c 、加劲环有效断面重心轴距管中心距R ： R=1263212778.7288061221775.8298.728⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯=811.2mm注：其中L63×63×6角钢的面积为728.8mm 2；重心在距离角钢外缘17.75mm 处；惯性矩为233820mm 4；d 、加劲环有效断面惯性距：J=233820+728.8*18.552+（1/12）*217*123+2604*0.82 =517516.5mm 4e 、计算加劲环的间距：L 劲=33KPR EJ =352.8111.025.517516101.23⨯⨯⨯⨯⨯=3053mm加劲环间距为1.8m 。
4、管壁应力计算断面1的计算a 、径向内水压力产生的管壁径向压力σy =-P设=1.32MPab 、径向内水压力产生的管壁环向应力σZ1= (P设*D 0)/(2*δ)=88 MPaσZ2很小，忽略不计。
c 、法向力产生的管壁弯曲轴向应力σx1=±δπ24D MM=102qL此处q=（g 管+g水+ g地震）cos α，D=1.614m ，δ=14mm ，L=5.4m ，考虑12%的附加重g 水=19.71*1.12=22.1kN/m ，g管=5.46*1.12 =6.11kN/m ，g地震=0.2*2.5*0.25*（22.1+6.11）=3.52kN/m ，cos α=cos37°47′=0.79故M=92.52kN.Mσx1=±δπ22104D qL =±3.83MPa d 、轴向力产生的管壁轴向应力σx2=δπr 2A∑ 水管自重产生的轴向力A 1： 考虑12%的附加重A 1= g 管*L*sin α=5.46*57*0.613*1.12=213.7kN 伸缩接头处内水压力A 5： A 5=4π（D 12-D 22）H上伸设·γ=（3.14/4）*（1.628*1.628-1.6*1.6）*70*9.81*1.25 =61kN温度升高伸缩接头边缝间的磨擦力A 6： A 6=πD 1bfH上伸设·γ此处b 2约为0.1D 这里取0.2，μ2=0.3故A 6=π×1.628×0.2×0.3×686.7×1.25=263kN 温度升高管壁沿支墩面的摩擦力A 7： 考虑12%的附加重 A 7=f （g 水+g 管）L ′cos α1此处f=0.5=0.5*（19.71+5.46）*1.12*57*0.79=634.7kN∑A=213.7+61+263+634.7=1172.4kN 故σx2=-012.0806.024.1172⨯⨯π=-19.3MPae 、应力校核：按温升情况计算。
校核管顶应力时，σx取负值（压应力），即σx =-3.83-19.3= -23.13MPaσ1=yz 223τσσσσ+-+y Z y Z=0)32.1(88)32.1(8822+-⨯--+ =88.7Mpa ＜0.9×129=116.1Mpaσ2=xz 223τσσσσ+-+z x z x=088)13.23(88)13.23(22+⨯--+- =101.56Mpa ＜0.9×129=116.1Mpaσ3=xy 223τσσσσ+-+y x yx =0)32.1()13.23()32.1()13.23(22+-⨯---+- =22.5Mpa ＜0.9×129=116.1Mpa断面2（加劲环）的计算计算简图如图2：计算厚度12图二a 、径向内水压力产生的管壁环向应力σZ2=（ P 设*r 0（1-β））/δF R ’=7.288+1.2*6.3=14.848cm 2β=t*2a ''δδ+-R R F F （管壁外缘断面与环计算断面比值）=0.22σZ2=68.64MPa （拉）横断面上的正应力σx3=±1.816βδ设2P 0D =±35.2 MPa （内缘受拉，外缘受压）σx2=-19.3MPa （压，同断面1）管壁外缘应力为：σx =-35.2-19.3=-54.5（外缘受压）横断面上剪压力很小可以省去。