管道压力降表格
一般蒸汽管道的流速
类别最大允许压降流速kg/cm2 100m m/s(1) 一般压力等级0.0~3.5 kg/cm2G 0.06 10.0~35.03.5~10.5 kg/cm2G 0.12 10.0~35.010.5~21.0 kg/cm2G 0.23 10.0~35.0>21.0 kg/cm2G 0.35 10.0~35.0(2) 过热蒸汽口径(mm)>200 0.35 40.0~60.0100~200 0.35 30.0~50.0<100 0.35 30.0~40.0 (3) 饱和蒸汽口径(mm)>200 0.20 30.0~40.0 100~200 0.20 25.0~35.0 <100 0.20 15.0~30.0 (4) 乏汽排汽管(从受压容器中排出) 80.0排汽管(从无压容器中排出) 15.0~30.0 排汽管(从安全阀排出) 200.0~400.0.1??蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下? ? R = 6.88×1×K0.25×(Gt2/ρd5.25)，? ?? ? Pa/m （9-1）? ?? ?? ?Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]，? ???t/h （9-3）式中??R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻），Pa/m ；? ?? ?? ? Gt ——管段的蒸汽质量流量，t/h；? ?? ?? ? d ——管道的内径，m；? ?? ?? ?K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；? ?? ?? ? ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
? ? 为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
二、蒸汽网路水力计算特点1、热媒参数沿途变化较大蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。
管道压力降计算表格程序
输入数据:项目单位GG GG GG FG-ng 1管线号-7001001700100270010027001007介质HCl1气体流量kg/h631067440640630783 2气体密度kg/m3 1.639 6.13 6.13 3.2375 6.13 3气体粘度cp0.014260.011570.011570.011460.01157 4气体Cp/Cv- 1.334 1.3264 1.3264 1.3173 1.3264 5初始压力kPa(a)80800800450800 6最大允许压力降kPa/100m2020202020管道1管道长度m100100100100100 2初选管径mm401505050250 3绝对粗糙度 mm0.20.20.20.20.2管件Le/D145度弯头15290度弯头353180度弯头754三通（分流）405三通（合流）606闸阀（全开）77截止阀（全开）3008蝶阀（全开）209止回阀（全开）13510容器入管口2011其它管件输出数据1最终计算管径mm3002005080250 2管道内截面积 m20.070650.03140.001960.005020.049063 3介质流速m/s20.577915.4049.37461 6.9336928.4314 4雷诺数-419385816329282484431567673767392 5流动状态-完全湍流完全湍流过渡湍流过渡湍流完全湍流6摩擦系数-0.017830.019640.028870.025840.018611 7管件当量长度m00000管道压降1100m管道压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795 2直管段压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795 3局部阻力降kPa00000 4总压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795。
管道流量计算汇总
请教：已知管道直径D，管道压力P，能否求管道中流体的流速和流量？怎么求已知管道直径D，管道压力P，还不能求管道中流体的流速和流量。
你设想管道末端有一阀门，并关闭的管有压力P，可管流量为零。
管流量不是由管压力决定，而是由管沿途压力下降坡度决定的。
所以一定要说明管道的长度和管道两端的压力差是多少才能求管道的流速和流量。
对于有压管流，计算步骤如下：1、计算管道的比阻S，如果是旧铸铁管或旧钢管，可用舍维列夫公式计算管道比阻s=0.001736/d^5.3 或用s=10.3n2/d^5.33计算，或查有关表格；2、确定管道两端的作用水头差H=P/(ρg)，)，H 以m为单位；P为管道两端的压强差(不是某一断面的压强），P以Pa为单位；3、计算流量Q：Q = (H/sL)^(1/2)4、流速V=4Q/(3.1416d^2)式中：Q――流量，以m^3/s为单位；H――管道起端与末端的水头差，以m^为单位；L――管道起端至末端的长度，以m为单位。
管道中流量与压力的关系管道中流速、流量与压力的关系流速:V=C√(RJ)=C√[PR/(ρgL)]流量：Q=CA√(RJ)=√[P/(ρgSL)]式中：C――管道的谢才系数；L――管道长度；P――管道两端的压力差；R――管道的水力半径；ρ――液体密度；g――重力加速度；S――管道的摩阻。
管道的径和压力流量的关系似呼题目表达的意思是：压力损失与管道径、流量之间的关系，如果是这个问题，则正确的答案应该是：压力损失与流量的平方成正比，与径5.33方成反比，即流量越大压力损失越大，管径越大压力损失越小，其定量关系可用下式表示：压力损失（水头损失）公式（阻力平方区）h=10.3*n^2 * L* Q^2/d^5.33上式严格说是水头损失公式，水头损失乘以流体重度后才是压力损失。
式中n――管壁粗糙度；L――管长；Q――流量；d――管径在已知水管:管道压力0.3Mp、管道长度330、管道口径200、怎么算出流速与每小时流量？管道压力0.3Mp、如把阀门关了，水流速与流量均为零。
管道压力损失计算
冷热水管道系统的压力损失无论在供暖、制冷或生活冷热水系统，管道是传送流量和热量必不可少的部分。
计算管道系统的压力损失有助于： （1） 设选择正确的管径。
（2） 设选择相应的循环泵和末端设备。
也就是让系统水循环起来并且达到热能传送目的的设备。
如果不进行准确的管道选型，会导致系统出现噪音、腐蚀（比如管道阀门口径偏小）、严重的能耗及设备的浪费（比如管道阀门水泵等偏大）等。
管道系统的水在流动时遇到阻力而造成其压力下降，通常将之简称为压降或压损。
压力损失分为延程压力损失和局部压力损失：— 延程压力损失指在管道中连续的、一致的压力损失。
— 局部压力损失指管道系统内特殊的部件，由于其改变了水流的方向，或者使局部水流通道变窄（比如缩径、三通、接头、阀门、过滤器等）所造成的非连续性的压力损失。
以下我们将探讨如何计算这两种压力损失值。
在本章节内我们只讨论流动介质为水的管道系统。
一、 延程压力损失的计算方式对于每一米管道，其水流的压力损失可按以下公式计算其中：r=延程压力损失 Pa/m Fa=摩擦阻力系数ρ=水的密度 kg/m 3v=水平均流速 m/sD=管道内径 m公式（1）延程压力损失局部压力损失管径、流速及密度容易确定，而摩擦阻力系数的则取决于以下两个方面：（1）水流方式，（2）管道内壁粗糙程度表1：水密度与温度对应值水温°C10 20 30 40 50 60 70 80 90 密度 kg/m3999.6 998 995.4 992 987.7 982.8 977.2 971.1 964.61．1 水流方式水在管道内的流动方式分为3种：—分层式，指水粒子流动轨迹平行有序（流动方式平缓有规律）—湍流式，指水粒子无序运动及随时变化（流动方式紊乱、不稳定）—过渡式，指介于分层式和湍流式之间的流动方式。
流动方式通过雷诺数（Reynolds Number）予以确定：其中：Re=雷诺数v=流速m/sD=管道内径m。
气体管道压力损失表
气体管道压力损失表
在气体管道输送过程中，由于各种因素的影响，管道内会产生一定的压力损失。
为
了确保气体管道的正常运行，了解和掌握气体管道的压力损失情况至关重要。
以下是一份气体管道压力损失表，供您参考。
注：以上数据仅供参考，实际应用中需要根据具体情况进行实验测定。
在气体管道输送过程中，压力损失主要由摩擦阻力和局部阻力引起。
摩擦阻力是由于气体与管道内壁之间的摩擦以及气体分子之间的碰撞所产生；局部阻力则是由于管道中的阀门、接头、弯头等部件对气体的流动造成阻碍所引起。
了解这些因素有助于更好地预测和控制气体管道的压力损失情况。
在实际应用中，需要根据具体的管道长度、管径、气体流速等参数进行压力损失的
计算。
这需要具备一定的流体动力学知识和计算能力。
第1 页。
给水压力管道试验记录表自动计算表格
热熔法 15min允许降压值 (Mpa)
0.03
魏元友
试验段长度 (m)
500 允许渗水量 L/(min·km)
1.0
次数 试
1
恒压时间T(min) 15
恒压时间内注入的水量W(L)
实际渗水量 q (L/min·m)
6.2
0.000826
验 注2
15
水
方法
6.6
0.000876
法 外观
折合平均实测渗水量 0.834
L/(min·km)
将试验压力降至工作压力并保持恒压30min，检查管道结果均无漏水现象
评语
试验过程及试验结果均符合GB-50268-2008(给水排水管道工程施工及验收规范)的要求 。
试验：
审核：
签发：
日期： 2016年6月26日
138 578 140
0.000826 0.000876 0.000834 0.834
试 验
工程名称
给水管道水压试验报告
会宁县会师大道G312线会宁过境段二期 改建工程I标
试验编号： 2016-ZSSY-008
试验日期
2016/6/21
桩号及地段
管道内径 (mm)
400 工作压力
(Mpa) /
给水管线K7+000-K7+500(右侧)
取样见证人
管材种类
接口种类
PE管
试验压力 (Mpa)
一级建造师机电实务压力试验汇总对比表格
金属及 复合管
试验压力下观测10min，压力 降不应大于0.02Mpa，然后降 到工作压力下进行检查，应 不渗不泄漏。
试验压力 10min 降 0.02Mpa 工作压力 不渗不漏
塑料管
试验压力下稳定1h,压力降不 得超过0.05Mpa，然后在工作 压力的1.15倍状态下稳定2h, 压力降不得超过0.03Mpa,同 时检查各连接处不得泄漏。
试验压力1h 降≤ 0.05Mpa 1.15倍工作 压力 2h 降 ≤0.03Mpa
钢管、 铸铁管
试验压力下观测10min，压力 降不应大于0.05Mpa，然后降 到工作压力下进行检查，应 不渗不泄漏。
试验压力 10min 降 ≤0.05Mpa 工作压力 不渗不漏
塑料管
试验压力下稳定1h,压力降不 得超过0.05Mpa，然后在工作 压力下进行检查，压力保持 不变，不渗不漏。
固定项 合格标准：罐顶无异常变形
最高液位 稳定性 。
试验
浮项、 ——
内浮顶
罐
过0.05Mpa,保持时间5min，对所有的 10% 5min
焊接接头和连接部位进行初次泄漏检 试验压力
气压试 验
查。
50%
—— (2)初次泄漏检查合格后，继续升压至 试验压力
试验压力50%，观察有无异常现象。 10%逐级压
(3)如无异常现象，继续按规定试验压 力
力的10%逐级升压，直至试验压力，保 试验压力
一级建造师机电转专业常考压力试验
管道 试验压 试验名 类型 力验 称
试验压 力验压
力
ห้องสมุดไป่ตู้
试验压力验过程
工业阀 门
壳体压 力试验
密封试 验
最大充许 工作压力 的1.5倍 最大充许 试验持续时间不得少于5min 工作压力 的1.1倍
管道压力降计算表格 EXCEL
a 总摩擦压 力降ΔPf
输入：
ΔPf：
24.84684151 Kpa
以上是摩擦 压力降的计 算，下面进 行静压力降 与速度压力 降的计算
Pk
(K
u2 KV ) 2
10 3
确定d后通 过质量流量 W对初步选 定的 u=1.8m/s进 行修正 K值可由容 器接管口的 阻力系数表 确定P173 Kv一般取为 1
反应器出口 （锐边）Δ Pk1 输入： ρ:
930 Kg/m³
u:
1.71 m/s
K:
Kv: 输出： ΔPk1:
0.5 1
2.03955975 Kpa
贮槽进口 （锐边）Δ Pk2 输入： ρ: u: K: Kv: 输出： ΔPk2：
930 Kg/m³ 1.71 m/s
1 1
0 KPa
ΔPk:
2.03955975 Kpa
22.80728176 Kpa
ε/D≧u2 103
d
2
Pf u2 103 6.26104 W2 6.26104 Vf 2
L D2
d5
d5
Pk
(K
K
V
)
u
2 2
10 3
Le的计算详 见工艺系统 工程设计规 定p174
ΔPfb=Δ Pf/L× （L+Le)
c 突然缩小 或扩大产生 的压力降
单相流 （不可压 缩流体） 管道压力 降的计算
注意事项 1安全系数
计算方法 中未考虑安 全系数，计 算时应根据 实际情况选 用合理的数 值。
a通常， 对平均需要 使用5～10 年的钢管， 在摩擦系数 中20%～30% 的安全系 数，就可以 适应其粗糙 度条件的变 化
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176 m
Le:
15 m
直管与管件 、阀门的摩 擦ΔPf
ΔPfb：
268.1798414 Kpa
c 突然缩小 或扩大产生 的压力降
反应器出口 （锐边）Δ Pk1 输入：
ρ:
930 Kg/m³
Pf u2 103 6.26104 W2 6.26104 Vf 2
L D2
d5
d5
Pk
(K
K
V
)
Fv:
0.995661207
经查阅
GriffithWallis图确 定垂直管内 为环状流
压力降计算 （1）均相 法
WT:
373100 Kg/h
WL:
317659 Kg/h
WG:
55441 Kg/h
Y:
0.148595551
ρ H:
6.203972507 Kg/m³
ρ G:
0.9259 Kg/m³
ρ L:
通过计算 P1：
选定P1:
432.8196316 Kpa 433 Kpa
等温流动声 速uc 输入：
T: M： 输出： uc：
298 K 16 Kg/mol
393.412951 m/s
声速下的临 界流量 输入：
uc: d: 输出：
Vuc:
393.41 m/s 0.307 m
104783.8384 m³/h
uc PucM /(RT )
M: T: 输出： ρuc:
16 Kg/mol 298 K
0.047716748 Kg/m³
平均密度 ρm:
0.979430944 Kg/m³
达到临界条 件所需管道 长度L 输入：
ΔPf λ：
W:
d:
ρm: 输出： L：
285.82 Kpa
0.0176
5000 Kg/h 307 mm 0.98 Kg/m³
1217.41 Kg/m³
X:
μ H： μ L: μ G:
0.004338793
1.2126E-05 Pa.s 0.0005 Pa.s
0.00001 Pa.s
uH: d: Re: ε: ε/d: λH：
20.29473168 m/s 1.024 m/s
10632496.95 0.046
0.000045 0.0105
930 Kg/m³ 1.71 m/s
1 1 0 KPa
ΔPk:
2.03955975 Kpa
a 总摩擦压 力降ΔPf
输入：
Δ力降的计 算，下面进 行静压力降 与速度压力 降的计算
静压力降Δ Ps 输入：
Z2: Z1: ρ:
6.3 m 7.5 m 930 Kg/m³
单相流 （不可压 缩流体） 管道压力 降的计算
注意事项
1安全系数
计算方法 中未考虑安 全系数，计 算时应根据 实际情况选 用合理的数 值。
a通常，对 平均需要使 用5～10年 的钢管，在 摩擦系数中 20%～30% 的安全系 数，就可以 适应其粗糙 度条件的变 化
超过5～10 年，条件往往 会保持稳定， 但也可能进一 步恶化，此系 数中未考虑由 于流量增加而 增加的压力 降，因此须再 增加10%～ 20%的安全系 b规定中对 摩擦压力降 计算结果按 1.15倍系数 来确定系统 的摩擦压力 降，但对静 压力降和其 他压力降不 乘系数 2 计算准确 度
Pf
(L K) u2 103
d
2
b 单位管道 长度的摩擦 压力降Δ Pf/L
输入：
λ：
0.034
d:
33 mm
ρ:
930 Kg/m³
u:
1.8 m/s
w:
4900 Kg/h
Vf:
5.27 m³/h
输出： ΔPf/L：
1.404082939 Kpa/m
确定直管长 度和管件及 阀门等的当 量长度
输入：
28269.26721 m
注意事项 1 适用于气液混合物中 气相在6% ～98%（体 积）范围内
2 在工程设 计中，一般 要求两相流 的流型为分 散流或环状 流；若选用 的管路经计 算后为柱状 流，应在压 力降允许的 情况下
气-液两 相流（非 闪蒸型）
uc PucM /(RT )
m
2
1 3
(
1
2)
在工程计
算中，计算 结果取小数 后两位有效 数字为宜。 对用当量长 度计算压力 降的各项计 算中，最后 结果所取的 有效数字仍 不超过小数 后两位
（1）压力 降的计算
由Re准数 判断流型 输入： u: d:
μ:
w: Vf: ρ:
1.8 m/s 33 mm 0.91 mPa.s 4900 Kg/h 5.27 m³/h 930 Kg/m³
ΔPf:
0.00062814 MPa
b 局部压力 降 输入： λH： ρ H: uH: Le/d:
0.0105 6.2 Kg/m³
20.29 m/s 30
输出： ΔPk': ΔPk：
0.00040201 Mpa 0.001206029 Mpa
Pk '
H
H 2
uH 2
Le d
10 6
Pk 3 Pk '
M:
16 Kg/mol
ρ1:
2.842859335 Kg/m³
ρ2:
0.94977346 Kg/m³
ρm:
1.580802085 Kg/m³
基本与不可 压缩流体计 算方法一致
m
2
1 3
(
1
2)
（设定值）
PM / RT
控制误差 <1%
由Re准数 判断流型 输入： u: d:
μ:
w: Vf: ρ:
m/s
5000 Kg/h
m³/h
45000 m
282.2016616 Kpa/m
429.2016616 Kpa
Pf
6.26 103 g LW 2 d 5
P1=P2+ΔPf
气体平均密 度ρm 输入： P1： P2: T: M: ρ1: ρ2: ρm:
429.2 Kpa 147 Kpa 298 K 16 Kg/mol
（2）流体 压力降大于 进口压力 40%时，如 果蒸汽管可 用巴布科克 式；天然气 管可用韦默 思式或潘汉 德式计算
（3）为简 化计算，在 一般情况 下，采用等 温流动公式 计算压力 降，误差在 5%范围以 内
1 采用等温 式计算摩擦 压力降ΔP
气体平均密 度ρm 输入： P1：
P2:
T:
440 Kpa 147 Kpa 298 K
d
d
a 层流 Re<3000 b 湍流 Re ≥4000
绝对粗糙度 ε可由查表 确定
摩擦系数可 由查图确定
摩擦压力降 ΔPf
Pf
6.26 103 g LW 2 d 5
输入： λ： d: ρ: u: w: Vf: L:
输出： ΔPf：
通过计算 P1：
0.0176 307 mm 1.58 Kg/m³
声速下的临 界压力 输入： WG: T: Vuc: M: 输出： Puc:
5000 Kg/h 298 K
104783.84 m³/h 16 Kg/mol
7.385382612 Kpa
声速下的临 界密度 输入：
Puc:
7.3853 Kpa
P1=P2+ΔPf
uc
103 RT M
Vuc uc A
Puc WG RT /(VucM )
Pn
u22
u12 2
10
3
ΔP=ΔPf+Δ Ps+ΔPn
压力降较
大的结果
3 流体所有 的流动参数 只沿流动方 向变化
4 安全阀、 放空阀后的 管道，蒸发 器至冷凝器 管道及其他 高流速及压 力降大的管 道系统，都 不适宜用等 温流动计算
5 公式适用 范围 （1）可压 缩流体当压 力降小于进 口压力的 10%时，可 压缩流体计 算公式、图 表以及一般 规定等均适 用，误差在 5%范围以 内
a 直管段摩 擦压降 输入： λH： ρ H: uH: L: d:
输出： ΔPf':
0.0105 6.2 Kg/m³
20.29 m/s 16 m
1.024 m
0.00020938 Mpa
气-液两相 总的质量流 量 液相质量流 量 气相质量流 量 气相质量分 率 气-液两相 平均密度 气体密度 液体密度 液相体积分 率 气-液两相 平均粘度 液相粘度 气相粘度 气-液两相 流平均速度 管道内径
查图P160
查图P159
WT WG WL
Y WG WG WL
H
1 (Y / G ) （1 Y）/ L
X
（WL
/
L）（/ WT
/
）
H
H X L （1 X）G
uH
WT 3600 0.785 d 2 H
Re
H uH d H
Pf
'
H
H 2
uH 2
L d
10 6
Pf 3 Pf '
根据经验应 乘以系数3
Pf
6.26 103 g LW 2 d 5
尽量缩小
管径，增大 流速，使其 形成环状流 或分散流。 也可采用增 加旁路，补 充气体，增 大流量等其 他办法柱状 流
流型判断
对于水平管， 使用Baker图进 行判断
对于垂直管， 使用GriffithWallis图进行 判断
（1）水平 管流型判断 输入： WG: ρ G: ρ L: d: WL: μL σL: 输出： By: