DTIIA型带式输送机专业技术规格书
DTII型通用固定式带式输送机说明书
DTII 型通用固定式带式输送机使用维护说明书1、应用范围及特点1.1 DTII 型通用固定式带式输送机是在原TD75 型试制、使用修改补充的基础上，于1975 年定型的系列产品，是一般用途的带式输送机。
1.2 DTII 型通用固定式带式输送机，是以输送带作曳引和承载构件的连续输送设备。
具有运量大、结构合理、使用维护简单、运营费用低廉、通用性强等特点。
被广泛用于冶金、矿山、煤炭、建材、化工、电力等行业，用来输送各种块状、粒状等散状物料。
也可用来输送成件品。
1.3 DTII 型通用固定式带式输送机根据输送工艺的要求，可单机输送，也可多台搭接或与其他输送设备组成水平或倾斜输送系统。
1.4 输送物料的堆积比重为500~2500kg/m3。
1.5 输送机工作环境温度在 -15℃~40℃之间，输送物料的温度在 50℃以下。
对有防爆、防腐及耐热、耐寒等特殊要求，应采取相应的措施。
1.6 DTII 型通用固定带式输送机的标准带宽为500、650、800、1000、1200、1400mm。
1.7 DTII 型通用固定带式输送机，由设计者根据物料输送的工艺及工矿条件，通过计算选用本系列适宜的定型部件，组合成完整的输送机。
2、部件概述2.1 输送带是输送机的曳引和承载构件。
DTII 型带式输送机采用普通型橡胶输送带。
抗拉体（芯层）有棉帆布、尼龙帆布和聚酯帆布。
由设计者根据工艺要求及物料特性，选用不同抗拉体（芯层）的输送带。
其芯层数、覆盖胶厚度满足安全、可靠、适用、经济的要求。
2.2 驱动装置是输送机的动力部分。
DTII 型备有电动机+减速器驱动和电动滚筒驱动两种方式。
电动滚筒适用于小功率、短运距的单机驱动的带式输送机。
电机+减速器驱动方式由电动机、减速器、联轴器及逆止器（制动器）等组成。
2.2.1 电动机D TII 型均采用Y 系列鼠笼型异步电动机。
电动机的防护等级为IP44。
如用于特殊工矿，由设计者按有关标准，选用适宜的电动机。
DTⅡ(A)型带式输送机及皮带输送机配置清单
120C411
过渡托辊（10°）
组
2
50.1
100.2
ф108 4G205
11
120C412
过渡托辊（20°）
组
2
50.2
100.4
ф108 4G205
12
DSD-120C414M
带挡辊上调心托辊
组
31
89.2
2765.2
ф108 4G205
13
120C414H
缓冲托辊（35°）
组
96
65.8
6316.8
合计
9438.44
DTⅡ（A）型带式输送机配置表（3#运煤）
胶带机规格:B1200X55.3米 V=2.0m/s β=16° N=55kW Q=500t/h H=15m 。
台数：1台(以下明细为单台设备所需) 12080 尾部螺旋拉紧。
序号
代号
名称
单位
数量
单重（kg)
总重（kg)
备注
1
120JA1071
角形改向滚筒尾架
件
1
362
362
H=885 β=0°
19
120B106（G）
改向滚筒/D=630/光面
组
1
662
662
尾部滚筒
20
120B106（G）
改向滚筒/D=630/光面
组
1
662
662
拉紧装置
21
120B105（G）
改向滚筒/D=500/光面
组
2
576
1152
拉紧改向
22
120D1061C
垂直重锤拉紧装置
3
DTⅡ（A）型带式输送机设计
DTⅡ（A）型带式输送机设计港口机械课程设计报告课题名称：DTⅡ(A)带式输送机课程设计姓名：迟光杰系部：港口机械系班级： 12港机1班指导教师：张阳日期： 2014.5.30 成绩：青岛港湾职业技术学院2目录、一、设计任务 0二、计算过程 01、已知参数 02、初选输送机的带速和带宽 (1)3、计算圆周驱动力 (2)4、传动功率计算 (4)5、张力计算 (5)三、设备选型.......................................... .. (9)1、驱动装置 (9)2、传动、改向滚筒 (10)3、托辊 (12)4、拉紧装置 (15)5、输送带 (15)6、清扫器 (16)7、改向滚筒头架（H型钢） (16)8、改向滚筒尾架 (16)9、中部改向滚筒支架 (17)10、中部传动滚筒支架（ZT） (17)11、中部传动滚筒支架（ZW） (17)12、垂直拉紧装置架 (18)13、中间架 (18)14、支腿 (18)15、导料槽 (18)16、头部漏斗 (19)四、设计图纸（20123123105） (19)1、带式输送机布置形式 (19)2、带式输送机课程设计装配图 (19)3、35°前倾托辊图纸 (19)4、传动滚筒图纸 (19)一、设计任务根据给定的设计参数，设计出一套带式输送机。
（1）输送机总装配图1张（2）零件图（2张以上）（3）设计说明书1份二、计算过程1、已知参数（1）带式输送机的布置形式及尺寸，见图1-1；（2）输送能力：Q=1300t/h；（3）输送物料：铁矿石（粒度6-13mm）；堆积密度：ρ=2t/m3；（4）输送机长度：L n=300m；提升高度H=26.2m；倾斜角度δ=5o；（5)工作环境：海边露天作业。
图1-1 带式输送机布置形式2、初选输送机的带速和带宽（1）由表1-1、表2-20初定：带速υ=1.6m/s；带宽B=1000mm。
（2）查表2-16可初定：上托辊间距a0=1000mm；下托辊间距a U=3000mm；按表2-13、表2-15可初定：托辊直径取133mm，采用35°槽形前倾托辊，托辊前倾1°23′；托辊槽角λ=35°。
DTII型带式输送机设计选用手册
根据不同抗拉体（芯层）分别为 1~2mm
ST (钢 丝 绳 芯)
0.7d(mm),最小 4mm
注：d 为钢丝绳直径
有影响的参数 载荷情况 有利 正常 不利 123
表 5 相应于表 4 最小厚度的承载面附加厚度的标准值
（mm）
评
价
值
评
载荷频繁度
粒度
密度
物料磨琢性
价
值
少 正常 频繁 细 正常 粗 轻 正常 重 小 中等 剧烈 总
第4页
1.3 电动滚筒
电动滚筒是将电机、减速齿轮装入滚筒内部的传动滚筒。因其结构紧凑，外形尺寸小，
适于短距离及较小功率的单机驱动带式输送机。功率范围 2.2~55kW，用于环境温度不超过
40℃的场合，本系列为通用型，凡有隔爆、阻燃等特殊要求时，应另行选配。
1.4 传动滚筒 传动滚筒是传递动力的主要部件。本系列传动滚筒根据承载能力分轻型、中型和重型三
200~260mm，结构型式与传动滚筒一致。
1.5.2 改向滚筒用于改变输送带运行方向。用于 180°改向时在尾部或垂直拉紧装置处。用于 90°改向时放在垂直拉紧装置的上方。增面滚筒一般用于小于或等于 45°的场合。 1.5.3 改向滚筒覆面有裸露光钢面和平滑胶面两种。 1.5.4 改向滚筒与传动滚筒直径匹配见表 9、表 10。 1.6 托辊
D=cd ,
mm
式中 d—芯层厚度或钢绳直径，mm;
c—系数，棉织物=80，尼龙=90，聚酯=108，钢绳芯=145。
滚筒轴承座全部采用油杯式润滑脂润滑。
1.5 改向滚筒
用于改变输送带的运行方向或增加输送带与传动滚筒间的围包角。
1.5.1 改向滚筒按承载能力分轻型、中型和重型；分直径 50~100mm，120~180mm 及
DTⅡ(A)型固定式带式输送机
DTⅡ(A)型固定式带式输送机产品使用说明书用途、特点、使用范围--------------------------------------------------21.主要参数--------------------------------------------------------------------32.整机的典型布置-----------------------------------------------------------33.部件概述--------------------------------------------------------------------4输送带-----------------------------------------------------------------------4 驱动装置--------------------------------------------------------------------6 滚筒--------------------------------------------------------------------------9 托辊-------------------------------------------------------------------------11 拉紧装置-------------------------------------------------------------------14 机架-------------------------------------------------------------------------15 头部漏斗-------------------------------------------------------------------16 导料槽----------------------------------------------------------------------17 清扫器----------------------------------------------------------------------17 卸料器----------------------------------------------------------------------18 电气及安全保护装置----------------------------------------------------184.安装、调试与试运转----------------------------------------------------215.操作规程与维护、保养-------------------------------------------------316.润滑-------------------------------------------------------------------------337.胀套的调整----------------------------------------------------------------338.随机携带文件-------------------------------------------------------------34附件1：滚柱逆止器用弹簧参数-----------------------------------------35附件2：滚筒用帐套参数--------------------------------------------------36附件3：滚筒用轴承型号--------------------------------------------------37 1.用途、特点、使用范围DTⅡ(A)型固定带式输送机是通用型系列产品，是以棉帆布，尼龙，聚酯帆布及钢绳芯输送带做曳引构件的连续输送设备，可广泛用于煤炭、冶金、矿山、港口、化工、轻工、石油及机械等行业，输送各种散状物料及成件物品。
DTⅡA型带式输送机计算书1.2m模板
主井转载带式输送机安装一. 原始参数主功能节：设计种类=普通带式输送机设计标准节：基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A)尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A)中间架及支腿标准=DTII(A) 导料槽标准=DTII(A)头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A) 驱动装置标准=DTII(A)传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A)上托辊标准=DTII(A) 下托辊标=DTII(A)物料参数节：物料名称=煤松散密度=1安息角=25 最大块度=300输送量=1200 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2 运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数μ)=1物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 运行条件(确定运行系数fs)=3主参数参数节：带宽=1200 速度=3.15头轮(传动滚筒)直径=1000 尾轮(改向滚筒)直径=630拉紧方式=中部垂直重锤拉紧传动滚筒头架型式=角形改向滚筒尾架型式=角形中间架种类=轻中型中间架支腿种类=轻中型传动滚筒形式=胶面传动滚筒胶面形式=菱形改向滚筒形式=光面几何参数节：输入方式=普通简易输入方式工艺布置形式=倾斜输送方向=由左至右头轮顶部实际高度=1760尾轮顶部实际高度=1200 尾部地基标高=0头部地基标高=16500 水平投影长度=85500带面到通廊地基高度=1200 斜廊起点到尾架最小距离=5200斜廊终点到头架最小距离=1780输送带参数节：输送带种类=聚酯带输送带规格=EP-300扯断强度=300 每层厚度=1.4每层质量=1.7 层数=5上胶厚=4.5 下胶厚=3尾部(拉紧)参数节：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=30000 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=4800 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0 垂直重锤拉紧装置形式=箱式头架参数节：头架类型=0 有无漏斗=有头部漏斗形式=普通有无衬板=有驱动参数节：驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧外边采用耦合器否=是设置逆止器否=是设置制动器否=是传动效率=0.88启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动第1驱动滚筒电机数量=1托辊参数节：上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=133下托辊形式=V形下托辊直径=133受料参数节：落料点个数=1 每处落料点宽度=500每处落料点间距=2000导料槽节：布置形式=随落料点自动设置矩形口 1500缷料参数节：缷料方式=普通头部缷料参加计算卸料器个数=1柱标参数节：纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0横向柱标(头部)数量=0计算参数节：模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=9运行系数=1.2 冲击系数=1.11工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.8基础荷载系数(驱动部分)=1.8 传动滚筒合力安全系数=1改向滚筒合力安全系数=1厂房标识节：标注荷载否=是设置主厂房标识否=否设置基础厂房标识否=否价格节：产生价格否=否产生保护装置否=是二. 计算过程输送带上最大的物料横截面积S：已知：托辊槽角λ＝ 35 度运行堆积角θ＝ 25 度输送带可用宽度 b ＝ 0.9 x B - 0.05 ＝ 0.9 x 1.2 - 0.05 ＝ 1.03 米中间辊长度 l3 ＝ 0.465 米结果：S1 ＝ [ l3 + ( b - l3 ) x cos(λ) ] 2 x tg(θ) / 6＝ [ 0.465 + ( 1.03 - 0.465 ) x cos(35) ] 2 x tg(25) / 6＝ 0.0669 平方米S2 ＝ [ l3 + ( b - l3 ) / 2 x cos(λ) ] x [ ( b - l3 ) / 2 x sin(λ) ＝ [ 0.465 + ( 1.03 - 0.465 ) / 2 x cos(35) ] x [ ( 1.03 - 0.465 ) / 2 x sin(35) ]＝ 0.11284 平方米结果：S ＝ S1 + S2＝ 0.0669 + 0.11284＝ 0.17975 平方米输送能力：已知：最大截面积 S ＝ 0.17975 平方米带速 v ＝ 3.15 米/秒物料密度ρ= 1000 千克/立方米倾斜系数 k ＝ 0.93(查表获得)结果：最大输送能力 IvMax ＝ S x v x k＝ 0.17975 x 3.15 x 0.93＝ 0.527 立方米/秒最大输送能力 ImMax ＝ IvMax x ρ＝ 0.527 x 1000＝ 526.568 千克/秒最大输送能力 QMax ＝ 3.6 x ImMax＝ 3.6 x 526.568＝ 1895.645 吨/小时实际：输送量 Q ＝ 1200 吨/小时输送量 Im ＝ Q / 3.6＝ 1200 / 3.6＝ 333.333 千克/秒输送量 Iv ＝ Im / ρ＝ 333.333 / 1000＝ 0.333 立方米/秒输送带宽度：已知：实际输送量 Q ＝ 1200 吨/小时带速 v ＝ 3.15 米/秒倾斜系数 k ＝ 0.93(查表获得) 物料密度ρ= 1000 千克/立方米计算：最大截面积 S ＝ Q / ( 3.6 x V x k x ρ )＝ 1200 / ( 3.6 x 3.15 x 0.93 x 1000 )＝ 0.1138 平方米已知：托辊槽角λ= 35 度运行堆积角θ= 25 度结果：计算输送带宽度 B ＝ 0.962 米计算圆周驱动力-FH(主要阻力)：已知：模拟摩擦系数 f ＝ 0.03输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机在运行方向上的倾斜角δ= 11.2842 度输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米输送机回程分支托辊间距 au ＝ 3 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ Q / ( 3.6 x v )＝ 1200 / ( 3.6 x 3.15 )＝ 105.82 千克/米输送机承载分支托辊旋转部分质量 qRO ＝ 18.45 千克/米输送机回程分支托辊旋转部分质量 qRU ＝ 6.913 千克/米承载分支每组托辊旋转部分质量 G1 ＝ 22.14 千克回程分支每组托辊旋转部分质量 G2 ＝ 20.74 千克托辊前倾角ε= 1.383 度结果：计算主要阻力 FH ＝ f x L x g x ( qRO + qRU + ( 2 x qB + qG ) x cosδ)＝0.03 x 87.149 x 9.81 x ( 18.45 + 6.913 + ( 2 x 20.4 + 105.82 ) x cos 11.2842)＝ 4338.347 牛计算圆周驱动力-计算系数C(附加阻力)：已知：附加长度 L0 ＝ 90 米输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米结果：系数C(附加阻力) ＝ ( L + L0 ) / L＝ ( 87.149 + 90 ) / 87.149＝ 2.033计算圆周驱动力-附加阻力FN：已知：结果：附加阻力 FN ＝ 0 牛计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1：已知：槽形系数 Ce ＝ 0.43托辊与输送带间的摩擦系数μ0 ＝ 0.35装有前倾托辊的输送机长度 Le ＝ 87.149 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机在运行方向上的倾斜角δ= 11.284 度托辊前倾角ε= 1.383 度结果：托辊前倾的摩擦阻力Fep ＝ Ce x μ0 x Le x ( qB + qG ) x g x cosδ x sinε＝0.43 x 0.35 x 87.149 x ( 20.4 + 105.82 ) x 9.81 x cos 11.284 x sin 1.383＝ 384.479 牛已知：物料与导料栏板间的摩擦系数μ2 ＝ 0.7输送能力 Iv ＝ 0.333 立方米/秒被输送散状物料的堆积密度ρ= 1000 千克/立方米导料栏板(导料槽)的长度 l ＝ 2 米输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒导料栏板间的宽度 b1 ＝ 0.73 米结果：导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl ＝μ2 x Iv x Iv x ρ x g x l / ( v x v x b1 x b1 ) ＝0.7 x 0.333 x 0.333 x 1000 x 9.81 x 2 / ( 3.15 x 3.15 x 0.73 x 0.73 )＝ 288.594 牛结果：主要特种阻力 Fs1 ＝ Fep + Fgl＝ 384.479 + 288.594＝ 673.073 牛计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2：已知：头部清扫器个数 n3t ＝ 1空段清扫器个数 n3k ＝ 1结果：清扫器个数 n3 ＝ n3t + 1.5 x n3k＝ 1 + 1.5 x 1＝ 2.5 (注：1个空段清扫器相当于1.5个清扫器)已知：输送带清扫器与输送带的接触面积 A ＝ 0.012 平方米输送带清扫器与输送带间的压力 P ＝ 100000 牛/平方米输送带清扫器与输送带间的摩擦系数μ3 ＝ 0.6输送带宽度 B ＝ 1.2 米犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数 ka ＝ 1500 牛/米犁式卸料器个数 na ＝ 0结果：输送带清扫器摩擦阻力 Fr ＝ A x P x μ3＝ 0.012 x 100000 x 0.6＝ 720 牛结果：梨式卸料器摩擦阻力 Fa ＝ na x B x ka＝ 0 x 1.2 x 1500＝ 0 牛结果：附加特种阻力 Fs2 ＝ n3 x Fr + Fa＝ 2.5 x 720 + 0＝ 1800 牛计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst：已知：每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送带卸料点与装料点间的高差 H ＝ 17.06 米结果：倾斜阻力 Fst ＝ qG x g x H＝ 105.82 x 9.81 x 17.06＝ 17709.905 牛计算圆周驱动力-圆周驱动力Fu：已知：系数 C ＝ 2.033主要阻力 Fh ＝ 4338.347 牛附加阻力 Fn ＝ 0 牛特种主要阻力 Fs1 ＝ 673.073 牛特种附加阻力 Fs2 ＝ 1800 牛倾斜阻力 Fst ＝ 17709.905 牛结果：圆周驱动力 Fu ＝ C x Fh + Fs1 + Fs2 + Fst＝2.033 x 4338.347 + 673.073 + 1800 + 17709.905＝ 29001.577 牛传动滚筒轴功率和电机功率：已知：传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛已知：输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒结果：传动滚筒轴功率 Pa ＝ Fu x v / 1000＝ 29001.577 x 3.15 / 1000＝ 91.355 千瓦已知：传动效率η= 0.88电压降系数η' ＝ 0.95多机驱动功率不平衡系数η" ＝ 1结果：电机功率 Pm ＝ Pa / ( η x η' x η" )＝ 91.355 / ( 0.88 x 0.95 x 1.00 )＝ 109.276 千瓦驱动单元电机功率和数量：头部单滚筒驱动(共1个驱动单元)：第1驱动滚筒单元结果：传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛电机数量 n ＝ 1 台每台电机功率 Pm ＝ 109.276 千瓦输送带张力：满足垂度条件下输送带张力：已知：输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米输送机回程分支托辊间距 au ＝ 3 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2两组托辊之间输送带的允许垂度 hpa ＝ 0.01结果：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino：Fmino ＝ ao x ( qB + qG ) x g / ( 8 x hpa )＝ 1.2 x ( 20.4 + 105.82 ) x 9.81 / ( 8 x 0.01 )＝ 18573.289 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力 Fminu：Fminu ＝ au x qB x g / ( 8 x hpa )＝3 x 20.4 x 9.81 / ( 8 x 0.01 )＝ 7504.65 牛输送带张力-按照输送带不打滑条件：头部单驱动-第1驱动滚筒单元已知：传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ= 0.35输送带在传动滚筒上的包围角φ= 190 度自然对数的底 e ＝ 2.718启动系数 KA ＝ 1.5传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛结果：输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力 Fumax：Fumax ＝ KA x Fu＝ 1.5 x 29001.577＝ 43502.365 牛结果：保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力 F2min： F2min ＝ Fumax / ( e ( μ x φ) - 1 )＝ 43502.365 / ( e ( 0.35 x 190 ) - 1 )＝ 19849.556 米已知：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力 Fmino ＝ 18573.289 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力 Fminu ＝ 7504.65 牛结果：滚筒上输送带奔离点(松边)张力 F2：F2 ＝ Max ( F2min, Fminu )＝ Max ( 19849.556 , 7504.65 )＝ 19849.556 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力 F1：F1 ＝ F2 + Fu＝ 19849.556 + 29001.577＝ 48851.132 牛计算输送带张力-各特性点张力：已知：模拟摩擦系数 f ＝ 0.03重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机回程分支托辊旋转部分质量 qRU ＝ 6.913 千克/米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米输送带清扫器摩擦阻力 Fr ＝ 720 牛输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米中部垂直重锤拉紧支架到头架距离 Lczj ＝ 30 米结果：传动滚筒趋入点张力 St1 ＝ F1 ＝ 48851.132 牛传动滚筒奔离点张力 St2 ＝ F2 ＝ 19849.556 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力 Stg1 ＝ St2 + 1.0 x Fr＝ 19849.556 + 1.0 x 720＝ 20569.556 牛已知：传动滚筒支架增面改向滚筒阻力系数 Kptg ＝ 1.02结果：传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力 Stg2 ＝ 1.02 x Stg1＝ 1.02 x 20569.556＝ 20980.947 牛已知：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离 Lczj ＝ 30 米垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数 Kpcj1 ＝ 1.03中部垂直重锤拉紧支架到头部高差 Ht ＝ 5967.715 米结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj11：Scj11 ＝ Stg2 + f x Lczj x g x ( qRU + qB ) - qB x g x Ht + 1.5 x Fr ＝20980.947 + 0.03 x 30 x 9.81 x ( 6.913 + 20.4 ) - 20.4 x 9.81 x 5967.715 + 1.5 x 720＝ 21107.813 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力 Scj12：Scj12 ＝ Kpcj1 x Scj11＝ 1.03 x 21107.813＝ 21741.047 牛已知：垂直重锤拉紧支架头部180度改向滚筒阻力系数 Kpcj2 ＝ 1.04结果：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力 Scj21 ＝ Scj12 ＝ 21741.047 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力 Scj22 ＝ Kpcj2 x Scj21＝ 1.04 x 21741.047＝ 22610.689 牛已知：垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数 Kpcj3 ＝ 1.03结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj31 ＝ Scj22 ＝ 22610.689 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力 Scj32 ＝ Kpcj3 x Scj31＝ 1.03 x 22610.689＝ 23289.01 牛结果：尾部增面改向滚筒趋入点张力 Swg1：Swg1 ＝ Scj32 + f x ( L - Lczj ) x g x ( qRU + qB ) - qB x g x H + 1.5 x Fr ＝23289.01 + 0.03 x ( 87.149 - 30 ) x 9.81 x ( 6.913 + 20.4 ) - 20.4 x 9.81 x 11088.707 + 1.5 x 720＝ 22609.278 牛已知：尾部增面改向滚筒阻力系数 Kpwg ＝ 1.02结果：尾部增面改向滚筒奔离点张力 Swg2 ＝ Kpwg x Swg1＝ 1.02 x 22609.278＝ 23061.464 牛已知：尾轮阻力系数 Kpw ＝ 1.04结果：尾轮趋入点张力 Sw1 ＝ Swg2 ＝ 23061.464 牛尾轮奔离点张力 Sw2 ＝ Kpw x Sw1＝ 1.04 x 23061.464＝ 23983.922 牛结果：尾轮改向滚筒上合力 Fwl ＝ Sw1 + Sw2＝ 23061.464 + 23983.922＝ 47045.386 牛已知：传动滚筒上输送带奔离点(松边)张力 F2 ＝ 19849.556 牛输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力 Fumax ＝ 43502.365 牛结果：传动滚筒上合力 Fcd ＝ 2 x F2 + Fumax＝ 2 x 19849.556 + 43502.365＝ 83201.476 牛已知：传动滚筒直径 D ＝ 1 米结果：传动滚筒的扭矩 M ＝ Fu x D / 2000＝ 29001.577 x 1 / 2000＝ 14.501 千牛.米输送带张力：结果：输送带最小张力 Fmin ＝ F2 ＝ 19849.556 牛输送带最大张力(稳定工况下) Fmax ＝ Fmin + Fu＝ 19849.556 + 29001.577＝ 48851.132 牛计算拉紧力：已知：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力 Si ＝ 21741.047 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力 Si1 ＝ 22610.689 牛结果：中部垂直重锤拉紧力 F0 ＝ Si + Si1＝ 21741.047 + 22610.689＝ 44351.737 牛输送带选择计算：已知：输送带最大张力(稳定工况下) Fmax ＝ 48851.132 牛输送带静安全系数 n ＝ 9输送带扯断强度σ＝ 300 牛/毫米.层结果：输送带计算层数 Zjs ＝ Fmax x n / ( B x σ )＝ 48851.132 x 9 / ( 1200 x 300 )＝ 1.221 层已知：输送带允许最小层数 Zmin ＝ 4 层输送带允许最大层数 Zmax ＝ 6 层输送带实选层数 Z ＝ 5 层结果：输送带实选层数Z满足：Zmin≤Z≤Zmax结果：输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z≥Zjs结果：输送机几何尺寸决定的输送带周长 Lz ＝ 176.859 米已知：考虑中部重锤拉紧增加长度 LzDetaCZJ ＝ 5 米结果：修正后输送机几何尺寸决定的输送带周长 Lz ＝ 181.859 米接头数 N ＝ Lz / 100 ＝ 181.859 / 100 ＝ 2 个已知：输送带层数 Z ＝ 5 层输送带阶梯宽度 bp ＝ 450 毫米结果：接头长度 La ＝ ( Z - 1 ) x bp + B / tan(60)＝ ( 5 - 1 ) x 0.45 + 1.2 / tan(60)＝ 2.493 米结果：输送带订货总长度 Ld ＝ Lz + La x N＝ 181.859 + 2.493 x 2＝ 187 米已知：输送带层数 Z ＝ 5 层输送带上胶厚 dB2 ＝ 4.5 毫米输送带下胶厚 dB3 ＝ 3 毫米结果：输送带总平方米 Md ＝ B x ( z + ( dB2 + dB3 ) / 1.5 ) x Ld / 1000＝ 1200 x ( 5 + ( 4.5 + 3 ) / 1.5 ) x 187 / 1000＝ 2244 平方米根据输送带核算传动滚筒直径D：已知：系数 C ＝ 108输送带层数 Z ＝ 5每层厚度 dB1 ＝ 1.35 毫米结果：核算传动滚筒直径 D ＝ C x Z x dB1＝ 108 x 5 x 1.35＝ 729 毫米选择传动滚筒单元：选择第1传动滚筒单元：已知：计算扭矩 M ＝ 14.501 千牛.米计算合力 F ＝ 83.201 千牛传动滚筒合力系数 kc ＝ 1计算合力 F ＝ 83.201 x 1 ＝ 83.201 千牛结果：传动滚筒图号＝ DTII(A)120A208传动滚筒许用扭矩＝ 20 千牛.米传动滚筒许用合力＝ 110 千牛计算扭矩 M ≤传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力 F ≤传动滚筒许用合力，合力满足选择电动机功率：已知：每个电动机计算所需功率 Pm ＝ 109.276 千瓦每个电动机选择功率 P ＝ 132 千瓦结果：每个电动机计算所需功率 Pm ≤每个电动机选择功率 P，满足要求选择拉紧装置：已知：计算拉紧力＝ 44.352 千牛拉紧装置图号＝ DTII(A)120D2061C拉紧装置许用拉紧力＝ 50 千牛结果：计算拉紧力≤许用拉紧力，满足要求已知：拉紧装置(包括改向滚筒)重量 Gk ＝ 14067.54 牛拉紧装置配重 G ＝ F0 - Gk＝ 44351.737 - 14067.54＝ 30284.197 牛每个重锤块质量 zckKg ＝ 15 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2结果：重锤块数量 Gnum ＝ G / ( zckKg x g )＝ 30284.197 / ( 15 x 9.81 )＝ 206中部垂直拉紧装置基础荷载：已知：拉紧装置(包括180度改向滚筒)重量 Gk ＝ 14067.54 牛重锤块数量 Gnum ＝ 206每个重锤块质量 zckKg ＝ 15 千克固定90度改向滚筒的拉紧装置质量 ljzz ＝ 541 千克90度改向滚筒质量 gt ＝ 731 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2荷载系数 k ＝ 1.2结果：中部垂直拉紧装置基础垂直力(与基础或带面垂直)＝ ( Gk + Gnum x zckKg x g + ( ljzz + 2 x gt ) x g ) x k＝ ( 14067.54 + 206 x 15 x 9.81 + ( 541 + 2 x 731 ) x 9.81 ) x 1.2 ＝ 76835.844 牛中部垂直拉紧支架基础荷载：已知：中部垂直拉紧支架重量 Gzj ＝ 804 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2荷载系数 k ＝ 1.2结果：中部垂直拉紧支架基础垂直力(与基础垂直) ＝ ( Gzj x g ) x k＝ ( 804 x 9.81 ) x 1.2＝ 9464.688 牛选择尾轮改向滚筒：已知：计算合力 F ＝ 47.045 千牛结果：尾轮改向滚筒图号＝ DTII(A)120B306尾轮改向滚筒许用合力＝ 90 千牛计算合力F≤许用合力，合力满足计算辊子荷载：已知：输送能力 Im ＝ 333.333 千克/秒输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒输送带单位质量 qB ＝ 20.4 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2工况系数 fa ＝ 1.1冲击系数 fd ＝ 1.11运行系数 fs ＝ 1.2输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米上托辊辊子荷载系数 e ＝ 0.8结果：上托辊静荷载 P ＝ e x ao x ( Im / v + qB ) x g＝ 0.8 x 1.2 x ( 333.333 / 3.15 + 20.4 ) x 9.81＝ 1188.69 牛上托辊动荷载 P' ＝ P x fs x fd x fa＝ 1188.69 x 1.2 x1.11 x 1.1＝ 1741.669 牛选择：上托辊辊子直径 D ＝ 133 毫米上托辊辊子长度 L ＝ 465 毫米上托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G506结果：上托辊辊子承载能力＝ 3.42 千牛已知：下托辊间距 au ＝ 3 米下托辊辊子荷载系数 e ＝ 0.63结果：下托辊静荷载 P ＝ e x au x qB x g＝ 0.63 x 3 x 20.4 x 9.81＝ 378.234 牛下托辊动荷载 P' ＝ P x fs x fa＝ 378.234 x 1.2 x 1.1＝ 499.269 牛选择：下托辊辊子直径 D ＝ 133 毫米下托辊辊子长度 L ＝ 700 毫米下托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G511结果：下托辊辊子承载能力＝ 2.09 千牛三. 计算结果计算结果-物料计算：允许最大输送量 Qmax ＝ 1895.645 吨/小时计算结果-张力计算：第1传动滚筒所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛第1传动滚筒所需最大圆周驱动力 Fumax ＝ 43502.365 牛第1传动滚筒合力 Fcd ＝ 83201.476 牛第1传动滚筒扭矩 M ＝ 14.501 千牛.米输送带张力(第1传动滚筒趋入点) F1 ＝ 48851.132 牛输送带张力(第1传动滚筒奔离点) F2 ＝ 19849.556 牛改向滚筒(尾轮)合力 Fwl ＝ 47045.386 牛输送带张力(尾轮趋入点) Sw1 ＝ 23061.464 牛输送带张力(尾轮奔离点) Sw2 ＝ 23983.922 牛计算结果-输送带计算：输送带最大张力 Fmax ＝ 48851.132 牛输送带最小张力 Fmin ＝ 19849.556 牛计算结果-功率计算：传动滚筒总轴功率 Pa ＝ 91.355 千瓦驱动电机总功率 Pm ＝ 109.276 千瓦驱动电机总实选功率 P ＝ 132 千瓦第1传动滚筒驱动单元轴功率 Pa ＝ 91.355 千瓦第1传动滚筒驱动单元电机数量 n ＝ 1第1传动滚筒驱动单元每个电机功率 Pm ＝ 109.276 千瓦第1传动滚筒驱动单元每个电机功率 P ＝ 132 千瓦四. 结果校对五. 地脚荷载尾部荷载：结果：尾部荷重(垂直向下) ＝ 14.431 千牛尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 47.045 千牛已知：基础荷载系数(尾部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，尾部荷重(垂直向下) ＝ 17.317 千牛考虑荷载系数后，尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 56.454 千牛头部荷载：结果：头部荷重(垂直向下) ＝ 96.256 千牛头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 83.201 千牛已知：基础荷载系数(头部) ＝ 1.8结果：考虑荷载系数后，头部荷重(垂直向下) ＝ 173.261 千牛考虑荷载系数后，头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 149.763 千牛中部荷载：结果：中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 7.66 千牛已知：基础荷载系数(中部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 9.192 千牛。
DTⅡ(A)型带式输送机设计说明书
（2011届）专科毕业设计（论文）资料题目名称： DTⅡ(A)型带式输送机系统设计学院（部）：机械工程学院专业：机械设计与制造学生姓名：班级：学号指导教师姓名：职称职称最终评定成绩：湖南工业大学教务处2011届专科毕业设计（论文）资料第一部分设计说明书摘要本次毕业设计是关于DT(A)带式输送机的设计。
首先对胶带输送机作了简单的概述；接着分析了带式输送机的选型原则及计算方法；然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计；接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。
普通型带式输送机由六个主要部件组成：传动装置，机尾和导回装置，中部机架，拉紧装置以及胶带。
最后简单的说明了输送机的安装与维护。
目前，胶带输送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，近年来出现的气垫式胶带输送机就是其中的一个。
在胶带输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。
本次带式输送机设计代表了设计的一般过程, 对今后的选型设计工作有一定的参考价值。
关键词：带式输送机；选型设计；主要部件湖南工业大学专科毕业设计论文目录AbstractThe design is a graduation project about the belt conveyor used in coal mine. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End, Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor.Keyword: belt conveyor; Lectotype Design目录一绪论 (1)二带式输送机概述 (2)2.1 带式输送机的应用 (2)2.2 带式输送机的分类 (2)2.3 各种带式输送机的特点 (3)2.4 DTⅡ(A)固定式带式输送机的发展状况 (3)2.5 DTⅡ(A)固定式带式输送机的工作原理 (4)2.6 DTⅡ(A)固定式带式输送机的结构和布置形式 (4)2.6.1DTⅡ(A)固定式带式输送机的结构 (4)2.6.2整机布置方式 (5)三 DTⅡ(A)型带式输送机的设计计算 (7)3.1 已知原始数据及工作条件 (7)3.2 计算步骤 (7)3.2.1带宽的确定: (7)3.2.2输送带宽度的核算 (9)3.3 圆周驱动力 (9)3.3.1计算公式 (9)3.3.2主要阻力计算 (11)3.3.3主要特种阻力计算 (11)3.3.4附加特种阻力计算 (12)3.3.5倾斜阻力计算 (13)3.4传动功率计算 (13)P）计算 (13)3.4.1传动轴功率（A3.5 输送带张力计算 (13)3.5.1输送带不打滑条件校核 (13)3.5.2输送带下垂度校核 (14)3.5.3传动滚筒合力F N (15)3.5.4各特性点张力计算 (15)3.6 拉紧力计算 (16)3.7输送带的选择及强度校核计算 (16)四驱动装置的选用与设计 (18)4.1 电机的选用 (18)4.2 减速器的选用 (19)4.3 联轴器 (20)五带式输送机部件的选用 (21)5.1 输送带 (21)5.1.1输送带的分类： (21)5.1.2输送带的连接 (21)5.2 托辊 (22)5.2.1托辊的作用与类型 (22)5.2.2托辊的选型 (24)5.2.3托辊的校核 (27)结论 (28)设计的主要成果： (28)存在的主要问题： (28)进一步研究的建议： (29)致谢 (30)参考文献 (31)一绪论DTⅡ(A)固定式带式输送机是通用型系列产品，可广泛用于冶金、采矿、动力、建材等重工业部门及交通运输部门运送大量散状货物，如矿石、煤、砂等粉、块状物和包装好的成件物品。
DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书5
DT(Ⅱ)A型带式输送机计算说明书输送机代号工程号查表或输入计算结果已知参数带宽(mm)B=500机长(水平)(m) Ln=55带速(v/s)v=1.6水平段机长(m) Ls=55输送量(t/h)Q=50提升高度(m)H=0物料最大粒度(mm)a=100倾斜角度(°)δ=0松散密度(Kg/m3)ρ=500一、核算输送能力查表(2-1)得静堆积角(°)α=40运行堆积角(°)θ=25再查表(3-2)得输送带上物料的最大截面积(m2)S=0.0265根据δ=0查表(3-3)得倾斜输送机面积折算系数 k=1输送能力可达(t/h)Q=3.6Svkρ=76.3满足要求！二、根据物料粒度核算输送机带宽带宽B=2a+200=400满足要求！三、计算圆周驱动力和传动功率1、主要阻力FH由表(3-6)得模拟摩擦系数 f=0.03(多尘、潮湿)由表(3-7)得承载分支每组托辊旋转部分质量(kg)G1=6.24由表(3-7)得回程分支每组托辊旋转部分质量(kg)G2=4.78承载分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRO=G1/a0=5.2承载分支托辊间距(m)a0=1.2回程分支每米长度旋转部分重量(kg/m)qRU=G2/aU=1.59回程分支托辊间距(m)aU=3每米长度输送物料重量(kg/m)qG=Q/(3.6v)=8.7由表(3-8)每米长度输送带质量(kg/m)qB=6输送机长度(头尾滚筒中心距)(m)L=55.000主要阻力(N)FH=fLg[(qRO+qRU)+(2qB+qG)cosδ]=444.72、主要特征阻力Fs1槽形系数Cε=0.43托辊和输送带间的摩擦系数μ0=0.4装有前倾托辊的输送机长度(m)Ln=55.000托辊前倾角度(°)ε=1.5倒料槽栏板长度(m)l=4查表(3-11)导料槽两栏板间宽度(m)b1=0.315物料与导料栏板间的摩擦系数μ2=0.7托辊前倾的摩擦阻力(N)Fε=Cε•μ0•Ln•(qB+qG)•g•cosδ•sinε=35.7导料栏板间的摩擦阻力(N)Fgl=μ2•Iv2•ρ•g•l/(v2•b12)=41.7输送量(m3/s)Iv=0.0278主要特征阻力(N)Fs1=Fε+Fgl=77.43、附加特种阻力Fs2查表(3-11)一个清扫器和输送带接触面积(m2)A=0.005清扫器和输送带间的压力((N/m2)p=100000清扫器和输送带间的摩擦系数μ3=0.6清扫器摩擦阻力(N)Fr=Ap•μ3=300刮板系数(N/m)k2=1500梨式卸料器摩擦阻力(N)Fa=n4•B•k2=0梨式卸料器个数n4=0附加特种阻力(N)Fs2=n3•Fr+Fa=1200清扫器个数n3=44、倾斜阻力Fst倾斜阻力(N)Fst=qG•g•H=05、圆周驱动力Fu系数C=1.92圆周驱动力(N)Fu=C•FH+Fs1+Fs2+Fst=21316、传动功率计算传动滚筒轴功率(kw)PA=Fu•v/1000=3.4传动效率η=0.88电压降系η′=0.95多电机驱动不平衡系数η"=1电动机功率(kw)PM=PA/(ηη′η")=4.1计算功率(kw)得P=k•PM=5.3功率备用系数k=1.3四、张力计算1、输送带不打滑条件校核输送带满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力(N)Fumax=Ka•Fu=3197启动系数Ka=1.5为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保证最小张力F2min(N)传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ=0.35F2min≥Fumax/(eμφ-1)=1162欧拉系数eμφ=3.75 2、输送带下垂度校核承载分支最小张力(N)FminF承min≥a0(qB+qG)g/(8(h/a)adm)=2160允许最大下垂度(h/a)adm=0.01回程分支最小张力(N)FminF回min≥aU•qB•g/(8(h/a)adm)=22073、传动滚筒合力Fn(kN)Fn=Fumax+2S1=7.6令S1=F回min 根据Fn查第六章表6-1初选传动滚筒直径(mm)D=500输送机代号5050许用合力(kN)=49满足要求！4、传动滚筒扭矩Mmax（kN•m）Mmax＝Fumax•D/（2000*1000）=0.80输送机代号5050许用扭矩(kN•m)=2.7满足要求！5、拉紧装置计算拉紧形式垂直拉紧垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′= 4.5垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)H′=0垂直拉紧重锤重量G=2.1{Fu/[g•(eμφ-1)]+(qB+qRU)•f•L′-qB•H′)}=1686、输送带选择计算(1)输送带层数Z稳定工况下输送带最大张力 Fmax=Fu+S1=4338n=9ζ=561.39确定层数，取Z＝4R=800.000改向滚筒d＝5000111.57阶梯宽度b′=2501.04150001.4501.12取N=24201.51（3）输送带订货长度Ld（m）113.651.210输送机代号5050电机型号Y132M-4电机功率7.5kw 驱动装置组合号888抽出力（N/mm）Fc＝搭接长度（mm）l′＝Ps•K/Fc＝（2）输送带几何长度Lz送带几何长度Lz＝（D＋d）•π/（2•1000）+2•（Ls+Lh+Lx）=接头长度LaZ＝Fmax•n/（B•ζ）=弧长Lh(m)倾斜段距离Lx＝S＝（Ls+Lh+Lx）•2.2/100=弧长Lh(m)Lh=δ•3.1415926•R/180=7.拉紧行程S（m）织物芯带：La＝（（Z-1）•b′+B•ctg60°）/1000=接头数N=Lz/100=Ld＝Lz+La•N＝钢丝绳破段强度（N/根）Ps＝钢绳芯带：La＝（3•l′+250）/1000＝接头系数K＝带宽B=500带速v=0.8k=1G1=4.0865010.99 5.55800 1.250.98 6.091000 1.60.97 6.24G2=120020.95 6.451400 2.50.937.741 3.150.919.0340.8910.5940.8512.210.8114.311015.9616.3518.922.1424.6327.21 3.27η=31.59 4.4134.92 4.784 5.045.797.147.158.7810.4312.513.64Cε=0.4传动滚筒直径(mm)D=500输送方向倾斜向上14.180.43630倾斜向下16.090.5800219.282100拉紧形式21.83125022.27140026.56129.993车式拉紧垂直拉紧25、各特性点张力(N)根据不下垂条件，传动滚筒奔离点最小张力为(N)2207令S1=2207>F2min 亦满足不打滑条件S2=S1+2Fr=1762S3=1.02xS2=1798垂直拉紧装置与头轮水平距离(m)L′=30.45S4=S3+f•Li•g•(qRU+qB)+1.5Fr=2316S5=1.03xS4=2385S6=S5=2385S7=1.04xS6=2481Li=30.50.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.9 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 4。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
年平均降水量：554.9mm
年最大降水量:934.4mm
日最大降水量：1８6.９mm
风速：
最大风速：２5m/s
年平均风速：5．3 m/s
全年≥7级风的出现频率为4．9％
地震基本烈度:7级
2.2工程概况
烧结工程所属带式输送机１6台。
除混合系统3条带式输送机为露天安装外,其它为通廊或厂房内安装。
各带式输送机规格参数、技术要求详见附图，投标方按照附图要求进行制做。
1.2本招标文件提出的为最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定。也未充分引述有关的标准和规范的条文，投标方提供符合本招标文件和有关工业标准的优质产品及其相应服务。对国家有关安全、环保等强制性标准必须满足其要求。
1.３投标方对本招标文件如有异议,不管多么微小,都在投标文件中以“对招标文件的意见和同招标文件的差异”为标题的专门章节中加以详细描述。否则意味着投标方提供的设备完全符合本招标文件的要求。
下托辊间距按3ｍ，靠近头部一般设置２组橡胶环平行下托辊，然后连续设置3组V形前倾托辊,之后每隔６组普通平行下托辊设１组自动平行调心托辊(可逆输送机按可逆条件选择调心托辊),再设置３组V形前倾托辊。
7)拉紧装置:
带式输送机优先选用垂直拉紧装置（按工艺图位置)或小车重锤式,短的带式输送机使用螺旋式张紧装置，推荐方式见附图。
8)导料槽：
每个固定受料点需设4ｍ以上的导料槽，并留有除尘管安装位置，除尘管采用插入方式联接。两个以上受料点相近时,应连续布置导料槽,导料槽两端设挡帘或密封板。
导料槽采用双层密封导料槽，采用统一结构型式，按照图纸制做。
9）防护罩
混-6带式输送机部分、混-７、-8带式输送机全长设防护罩。防护罩布置每相隔9个固定防护罩设置1个带检察门的防护罩，开门方向交错布置。防护罩供货应包括安装支架和紧固件等全部安装附件。防护罩采用彩钢板,考虑现场沿海盐雾气候特点,要求作相应的防腐措施,同时考虑保温和吸热功能。
★3.设备规范
3.１带式输送机配置要求
1）选用DTII(A）型带式输送机部件。
２)单向运输带式输送机头部设合金清扫器P、H型各一个,尾部及垂直拉紧装置前各设一个空段清扫器。
3)双方向输送带式输送机两端各设N型清扫器一个,中间设空段清扫器一个。
4）弯曲部构造:
凸形弯曲部的曲率半径应以胶带上沿的伸长量不超过胶带允许的延伸率为准。
拉紧装置有效行程，对于EP胶带为机长的2％以上，对于钢绳芯胶带为机长的0.2%以上。除此之外须考虑拉紧装置结构自身需要和胶带安装时的下垂值。
应设置防止因胶带断裂而产生的重锤坠落。对于小车型的张紧装置要防止因牵引钢丝绳松套或断裂引起的脱走，张紧装置的滚筒及小车的上面应设置防落料板。对于螺旋式张紧装置，要设置防尘、防水安全保护罩。
国内外配套外购件明细表(单台机)
序号
名称
规格型号
产地
生产厂
备注
１
驱动电动机
上海
兰州
佳木斯
上海电机厂
兰州电机厂
佳木斯电机厂
2
驱动减速器
天津
SEW
3
液力偶合器
大连
大连液力
４
制动器
河南
焦作制动器(金箍)
5
轴承
黑龙江
辽宁
河南
哈尔滨轴承厂瓦房店轴承厂洛阳轴承厂
６
液压拉紧装置
徐州
徐州五羊科技有限公司
7
无源自动纠偏机
DTII(Ａ)型带式输送机-技术规格书
———————————————————————————————— 作者:
———————————————————————————————— 日期：
ﻩ
技术规格书
1.总则
1.1本招标文件用于5０0m２烧结机工程带式输送机的制造、供货、安装、调试、试验和验收等方面的技术要求。
３．2成套要求
包括整机制造、运输（到曹妃甸现场)、１年内易损件、安装指导等。按工程进度要求供货。
４．技术要求
★4．1配套件选型要求
为保证带式输送机的整机质量，统一设备标准，本工程对带式输送机的整机配置提出以下选型要求:
电动机、减速器、联轴器、液力偶合器、制动器、逆止器、轴承、液压拉紧装置、无源纠偏装置、自动调心托辊、清扫器、双层密封导料槽、输送带等部件应采用国内外品牌产品，供货厂商要求见下表。
凹形弯曲部的曲率半径一般根据胶带起动时最恶劣条件下（即空载启动)胶带不脱离托辊面为原则确定。但是对于装有卸料车的胶带机由于曲率半径不能太大,为防止胶带浮起设置压辊1-2个。
５)滚筒：
传动滚筒用菱形胶面，改向滚筒用普通平胶面。
尾部改向滚筒直径根据传动滚筒直径(一般小一个规格)确定。
尾部改向滚筒、增面滚筒、重锤改向滚筒等外露转动部位应设防护罩，通廊主人行道侧设防护栏杆(具体参照GB1478４-199３带式输送机安全规范）。
1.４投标方在设备设计和制造中所涉及的各项规程、规范和标准遵循现行最新版本的中国国家标准。本招标文件所使用的标准如遇与投标方所执行的标准不一致时，按较高标准执行，投标方应提供相应标准。
★1.5设备采用的专利涉及到的全部费用均已包含在设备报价中，投标方保证招标方不承担有关设备专利的一切责任。
1．６本招标文件将作为订货合同的附件,与合同正文具有同等效力。
北京
北京拓威能效技术有限公司
８
自动调心托辊
南京
南京飞达
南京龙盘
主机厂
9
头部清扫器
空段清扫器
南京
南京飞达
南京龙盘
10
双层密封导料槽
吉林
集安佳信等
主机厂按图自制
1唐山
沈阳
焦作三岛
唐山DBT
沈阳JRC
主机厂
采用主机厂托辊时,其轴承为哈、瓦、洛等国内外名优品牌。
1３
胶带
浙江双箭
6)托辊：
带式输送机上托辊采用前倾槽型托辊(可逆输送机除外），槽角３5°,辊径:Ｂ＝1０0０mm，采用Φ１08mm;B≥1２00mm,采用Φ133mm,间距按1.2m(堆比重≥１.6的带式输送机上托辊间距为1m)。每10组托辊中配１组自动槽型调心托辊(可逆输送机按可逆条件选择调心托辊)。每个受料点设4组缓冲托辊,间距５０0mｍ,凸弧段托辊间距400mm,靠近头尾滚筒设过渡托辊。
★1．7整机设备应符合带式输送机通用技术条件和本工程统一技术规定的相关要求。
1.８投标方应对所供带式输送机(包括招标方认可的外购产品)负有全责。
2．环境条件和设计条件
2．1设备工作环境条件
环境条件
气温:
年平均温度:ﻩ1１.4℃
年极端最高气温：36．3℃
年极端最低气温:-20.９℃
湿度:
年平均相对湿度：6６%