镍基单晶高温合金研究进展
高温合金材料的研究进展

高温合金材料的研究进展高温合金材料是指在高温环境下具有优异性能的金属材料,它们被广泛应用于航空、航天、能源等领域。
随着科学技术的快速发展,高温合金材料不断得到改良和升级,其性能有了显著提高。
本文将介绍高温合金材料的研究进展及其应用领域的最新成果。
一、高温合金材料的分类及特点高温合金材料主要分为镍基、钴基和铁基合金三类。
镍基合金的使用最为普遍,具有高温强度、耐蠕变和耐热腐蚀等特点,被广泛应用于航空、石化、电力等领域。
钴基合金具有高温强度和耐热腐蚀性能,是工作温度达到1100℃以上的超高温合金的首选材料。
铁基合金具有出色的高温强度和韧性,被广泛应用于发电、汽车发动机等领域。
二、高温合金材料的研究进展高温合金材料的研究分为两个方向:一是提高强度和耐用性,二是减轻材料的重量,同时保持性能不变或提升。
本节将介绍高温合金材料的研究进展。
1. 镍基合金的研究镍基合金是目前应用最为广泛的高温合金材料。
近年来,镍基合金的研究主要集中在提高其高温强度和抗氧化性能。
一些先进镍基合金已经实现了工作温度达到1200℃以上。
此外,材料的质量也得到了改良,比如采用更高纯度的材料制备、优化材料的成份和微观结构等方法。
2. 钴基合金的研究钴基合金是超高温合金的首选材料,因为它们可以在1100℃以上的高温环境下保持高强度和良好的韧性。
近年来,钴基合金的研究主要集中在改进其热稳定性和强度。
一些研究表明,添加Ti和Mo、纳米颗粒等元素或采用先进的材料制备技术可以明显提高钴基合金的稳定性和强度。
3. 铁基合金的研究铁基合金具有出色的高温强度和韧性,是发电、汽车发动机等领域的首选材料。
近年来,铁基合金的研究主要集中在提高其高温强度和减轻其重量。
研究表明,添加Mo、Cr等元素或采用先进的制备工艺可以明显提高铁基合金的强度和耐用性。
三、高温合金材料在航空航天、石化和能源领域的应用高温合金材料广泛应用于航空、航天、石化、电力等领域。
下面将着重介绍高温合金材料在航空、石化和能源领域的应用。
镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术研究综述

镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术研究综述1. 引言镍基单晶高温合金是一类在高温、高压、腐蚀等恶劣环境下工作的特种合金材料,广泛应用于航空航天、石油化工、电力等领域。
由于其在特殊环境下的性能要求高、加工难度大,因此对其强化技术的研究显得尤为重要。
本文将首先介绍镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术的背景和意义,然后深入探讨其研究现状和发展趋势,最后结合个人观点提出一些展望。
2. 镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术的背景和意义镍基单晶高温合金因其出色的高温性能,被广泛应用于航空发动机的燃气涡轮叶片、燃烧室以及航空航天推进器等部件。
然而,在高温和高应力的作用下,合金零件的表面会遭受氧化、热腐蚀、高温疲劳等严重影响,导致零件的疲劳寿命和可靠性降低。
针对镍基单晶高温合金的表面强化技术显得尤为重要。
3. 镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术的研究现状目前,国内外针对镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术的研究涵盖了多个方面,包括喷丸强化原理、喷丸参数优化、材料表面性能等。
在喷丸强化原理方面,研究人员通过金相显微观察和计算机模拟等手段,揭示了喷丸强化对材料微观组织和残余应力的影响规律。
在喷丸参数优化方面,通过对不同喷丸材料、喷丸颗粒大小和强化工艺参数的优化,实现了表面残余应力的最大化和组织的细化。
在材料表面性能方面,喷丸强化技术显著提高了镍基单晶高温合金的抗氧化、抗腐蚀和高温疲劳性能,有效延长了材料的使用寿命。
4. 镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术的发展趋势随着科技水平的不断提高,镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术也在不断发展。
未来,研究人员将会更加关注喷丸强化技术在不同工艺条件下的表现,探索更多的喷丸参数组合,并应用于更多的实际工程应用中。
随着材料科学和工程技术的进步,也将有更多的新材料和新工艺涌现,并对镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术带来新的发展机遇。
5. 个人观点和展望镍基单晶高温合金表面喷丸强化技术是未来材料科学和工程技术领域的一个热点研究方向。
镍基单晶高温合金DD5_磨削成屑机理研究

镍基单晶高温合金DD5磨削成屑机理研究*于贵华1, 朱 涛1, 蔡 明1, 安志欣1, 王成静2, 罗书宝1(1. 辽宁石油化工大学 机械工程学院, 辽宁 抚顺 113001)(2. 辽宁石油化工大学 石油化工学院, 辽宁 抚顺 113001)摘要 为研究镍基单晶高温合金DD5的磨削去除机理,提高其加工效率,针对镍基单晶高温合金具有显著各向异性的特点,建立基于Hill 模型的三维有限元磨削模型,研究镍基单晶高温合金DD5的表面加工形貌和切屑形貌,分析切屑形貌演变过程及其磨削力变化,探究磨削速度对切屑形貌和切屑形成频率的影响。
研究表明:在磨削参数范围内,加工DD5容易出现锯齿形切屑;磨削力呈稳定增加并伴有一定的周期性波动,其波动情况与锯齿形切屑相对应;随着磨削速度的增大,磨粒能更快进入切削阶段,其临界成屑厚度由0.225μm 最终降为0.158 μm ,成屑阶段占比由85.0%提高到89.5%;临界划擦厚度受磨削速度变化影响不大;随着磨削速度的增加,DD5切屑形貌由锯齿分节密集堆叠的单元节状向连续型锯齿状转变,最后发展为条形带状切屑。
关键词 磨削;切屑形貌;镍基单晶高温合金DD5;有限元分析中图分类号 TG58; TH161 文献标志码 A 文章编号 1006-852X(2023)06-0760-12DOI 码 10.13394/ki.jgszz.2022.0169收稿日期 2022-10-11 修回日期 2023-01-16作为航空发动机涡轮盘、转子叶片、涡轮导向叶片等关键零部件的主要材料,镍基单晶高温合金具有优异的物理和化学性能,例如抗蠕变性能、耐高温性能、抗冲击性能等[1-2]。
然而,这些优异的力学性能也给其加工制造带来了巨大困难,使其出现加工质量差、加工成本高等缺点[3]。
和其他传统加工方式相比,磨削加工具有加工质量好、精度高等特点,能够满足镍基单晶高温合金在特殊工况下的使用条件[4]。
但是,在磨削过程中镍基单晶高温合金仍出现磨削温度高、磨削力大、能量损耗高、加工效率低等难点[5]。
镍基高温合金材料的研究进展

镍基高温合金材料的研究进展一、本文概述镍基高温合金材料作为一种重要的金属材料,以其出色的高温性能、良好的抗氧化性和优异的力学性能,在航空航天、能源、化工等领域具有广泛的应用。
随着科技的快速发展,对镍基高温合金材料的性能要求日益提高,其研究进展也备受关注。
本文旨在全面综述镍基高温合金材料的最新研究进展,包括其成分设计、制备工艺、组织结构、性能优化以及应用领域等方面,以期为未来镍基高温合金材料的进一步发展提供理论支持和指导。
本文首先介绍了镍基高温合金材料的基本概念和特性,概述了其在不同领域的应用现状。
随后,重点分析了镍基高温合金材料的成分设计原理,包括合金元素的选取与配比,以及如何通过成分调控优化材料的性能。
在制备工艺方面,本文介绍了近年来出现的新型制备技术,如粉末冶金、定向凝固、热等静压等,并探讨了这些技术对材料性能的影响。
本文还深入探讨了镍基高温合金材料的组织结构特点,包括相组成、晶粒大小、位错结构等,并分析了这些结构因素对材料性能的影响机制。
在性能优化方面,本文总结了通过热处理、表面处理、复合强化等手段提高镍基高温合金材料性能的研究进展。
本文展望了镍基高温合金材料在未来的发展趋势和应用前景,特别是在新一代航空航天发动机、核能发电、高温传感器等领域的应用潜力。
通过本文的综述,旨在为相关领域的研究人员和企业提供有益的参考和借鉴,推动镍基高温合金材料的进一步发展和应用。
二、镍基高温合金的基础知识镍基高温合金,也称为镍基超合金,是一种在高温环境下具有优异性能的特殊金属材料。
它们主要由镍元素组成,并添加了各种合金元素,如铬、铝、钛、钽、钨、钼等,以优化其热稳定性、强度、抗氧化性、抗蠕变性和耐腐蚀性。
镍基高温合金的这些特性使其在航空航天、能源、石油化工等领域具有广泛的应用。
镍基高温合金之所以能够在高温环境下保持优异的性能,主要得益于其微观结构的特殊性质。
这些合金在固溶处理和时效处理后,会形成一系列复杂的金属间化合物,如γ'、γ''和γ'″等,这些化合物在基体中弥散分布,起到了强化基体的作用。
镍基单晶高温合金研究进展

镍基单晶高温合金研究进展独立为一个领域的镍基单晶高温合金(Ni-Based Single-Crystal Superalloys)研究起步于20世纪50年代,主要目标是在高温、高压、高速等极端环境下保持优异的力学性能。
如今,这一领域已经取得了显著的进展,推动了航空航天、能源等关键工业的发展。
受制于晶体缺陷(如位错、晶界和第二相)对材料力学性能的影响,研究者最初承认了单晶材料在抗蠕变强度、抗腐蚀和抗氧化性方面的潜力,这让镍基单晶高温合金的研究开始受到关注。
随着应用需求和制造技术的进步,研究者开始探索新的冶金设计原理,克服制约合金性能提升的关键元素/组织的影响。
在材料选择方面,硬化元素(如铝、钛),刚性和解析强化元素(如钨、镍)以及一些其他元素(如镍、镍酮等)已经得到广泛采用。
而在微观组织设计上,利用多元素固溶强化,普遍采用的'γ/γ'二相组织设计以及精细的嵌套共析组织设计已经取得了显著的力学性能提升。
尤其是近年来在第二相强化机制理解的深入,使得研究者在了解和控制合金中不同的位错-第二相相互作用,以及在指导强化相布局优化方面取得了突破性进展。
另一方面,制备工艺也是影响镍基单晶高温合金性能的重要因素。
如今,过渡金属基单晶合金的制备工艺已经实现了工业化。
其中辐射区熔技术和定向凝固技术居于主导地位,使得合金中的第二相尺寸、形状和分布得到了有效控制,同时也保证了合金的组织均匀。
此外,结构设计也在镍基单晶高温合金的性能提升方面起到了重要作用。
近年来,材料科学家已经从多尺度、多视角对合金微观组织进行了深入研究,提出了多个有效的结构优化方案。
如对合金中强化相的尺寸、形状、分布以及取向等进行优化,引入双强化设计,实现第二相强化与固溶强化的协同增强等。
综上所述,随着理论研究、工艺技术和实际应用的深入,镍基单晶高温合金的设计和制备技术发展迅速,性能也得到了显著提升。
不过,目前镍基单晶高温合金的研究仍面临严峻的挑战,如如何进一步提高合金的使用温度,如何改善合金的持久性以及如何实现复合强化设计等。
镍基单晶高温合金杂晶缺陷的研究进展

镍基单晶高温合金杂晶缺陷的研究进展
陈楚玥;霍苗;简航岳
【期刊名称】《精密成形工程》
【年(卷),期】2024(16)1
【摘要】随着单晶涡轮叶片结构的不断优化和高温合金中难熔元素添加量的增大,镍基高温合金单晶叶片在凝固过程中更易出现杂晶、条纹晶、枝晶碎臂、小角度晶界等缺陷。
其中,杂晶是单晶叶片制备过程中最常见的一类凝固缺陷,严重影响单晶叶片的成品率。
为了减少该类凝固缺陷的产生,提高叶片的成品率,研究镍基单晶高温合金杂晶缺陷的形成机制、影响因素及其控制措施,对提高单晶叶片的服役性能具有重要意义。
因此,关于定向凝固过程中杂晶缺陷的形成机制、影响因素及其控制措施的研究,引起了国内外研究者的广泛关注。
本文综述了单晶叶片的制备技术,分析了籽晶法和选晶法制备单晶叶片过程中不同位置杂晶的形成机理,分别讨论了选晶段杂晶、籽晶回熔区杂晶、缘板杂晶的影响因素和控制措施,并对未来的研究方向进行了展望。
【总页数】11页(P129-139)
【作者】陈楚玥;霍苗;简航岳
【作者单位】西安石油大学材料科学与工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TG132.3
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镍基高温合金材料研究进展汇总
镍基高温合金材料研究进展汇总第一篇:镍基高温合金材料研究进展汇总镍基高温合金材料研究进展姓名:李义锋镍基高温合金材料概述高温合金是指以铁、镍、钴为基,在高温环境下服役,并能承受严酷的机械应力及具有良好表面稳定性的一类合金[1]。
高温合金一般具有高的室温和高温强度、良好的抗氧化性和抗热腐蚀性、优异的蠕变与疲劳抗力、良好的组织稳定性和使用的可靠性[2]。
因此,高温合金既是航空、航天发动机高温部件的关键材料,又是舰船、能源、石油化工等工业领域不可缺少的重要材料,已成为衡量一个国家材料发展水平的重要标志之一。
在整个高温合金领域中,镍基高温合金占有特殊重要的地位。
与铁基和钴基高温合金相比,镍基高温合金具有更高的高温强度和组织稳定性,广泛应用于制作航空喷气发动机和工业燃气轮机的热端部件。
现代燃气涡轮发动机有50%以上质量的材料采用高温合金,其中镍基高温合金的用量在发动机材料中约占40%。
镍基合金在中、高温度下具有优异综合性能,适合长时间在高温下工作,能够抗腐蚀和磨蚀,是最复杂的、在高温零部件中应用最广泛的、在所有超合金中许多冶金工作者最感兴趣的合金。
镍基高温合金主要用于航空航天领域950-1050℃下工作的结构部件,如航空发动机的工作叶片、涡轮盘、燃烧室等。
因此,研究镍基高温合金对于我国航天航空事业的发展具有重要意义。
镍基高温合金是以镍为基体(含量一般大于50)、在650~1000℃范围内具有较高的强度和良好的抗氧化、抗燃气腐蚀能力的高温合金[2]。
它是在Cr20Ni80合金基础上发展起来的,为了满足1000℃左右高温热强性(高温强度、蠕变抗力、高温疲劳强度)和气体介质中的抗氧化、抗腐蚀的要求,加入了大量的强化元素,如W、Mo、Ti、Al、Nb、Co等,以保证其优越的高温性能。
除具有固溶强化作用,高温合金更依靠Al、Ti等与Ni形成金属问化合物γ′相(Ni3A1或Ni3Ti等)的析出强化和部分细小稳定MC、M23C6碳化物的晶内弥散强化以及B、Zr、Re等对晶界起净化、强化作用。
镍基单晶高温合金研究进展
特约专栏
中国材料进展
MATERIALS CHINA
镍基单晶高温合金研究进展
Vol. 31 No. 12 Dec. 2012
孙晓峰,金 涛,周亦胄,胡壮麒
( 中国科学院金属研究所,辽宁 沈阳 110016)
摘 要: 单晶高温合金因具有较高的高温强度、优异的蠕变与疲劳抗力以及良好的抗氧化性、抗热腐蚀性、组织稳定性和使
晶界强化元素,使合金的初熔温度提高,能够在较高温 度范围进行固溶处理,其强度比等轴晶和定向柱晶高温 合金大幅度提高,因而得到了广泛应用。自 20 世纪 80 年代 开 始,PWA1480、CMSX-2、CMSX-3、SRR99 等 第 一代单晶高温合金出现以来,单晶高温合金的研究取得 了突破性进展。随着合金设计理论水平的提高和铸造工 艺技 术 的 进 步,以 及 Re 元 素 的 添 加,相 继 出 现 了 以 PWA1484、CMSX-4、RenéN5 等为代表,耐温能力比第 一代单 晶 高 温 合 金 高 约 30 ℃ 的 第 二 代 单 晶 高 温 合 金[1 - 3],和以 CMSX-10、RenéN6 等 为 代 表,耐 温 能 力 比第一代高约 60 ℃ 的第 三 代 单 晶 高 温 合 金[4 - 6]。近 年 来,通过添加 Ru,Pt,Ir 等元素,又发展出以 MC-NG、 TMS-138、TMS-162 等为代表的 第 四 代 和 第 五 代 单 晶 高
Cr 含量降低 在第三代单晶合金中,Cr 含量降至 5% ( 质量分数) 以 下,尤 其 是 CMSX-10 合 金 的 Cr 含 量 只有 3% ( 质量 分 数) 左 右。在 第 四 代 单 晶 合 金 MC-NG 中,Cr 含量也降到 4% ( 质量分数) 。
镍基单晶高温合金共晶溶解动力学研究
镍基单晶高温合金共晶溶解动力学研究随着现代工业技术的发展,高温合金已经成为了一种不可或缺的材料。
在高温、高压的环境下,这种材料表现出了优异的耐热、耐腐蚀性能,广泛应用于航空、航天、能源、化工等领域。
而其中,镍基单晶高温合金更是备受关注,因为它不仅具有高温下的优异性能,而且还具有良好的可锻性和可加工性。
然而,为了更好地利用这种材料,我们需要深入了解它的结构、性能和动力学特性。
本文将从共晶溶解动力学的角度出发,探讨镍基单晶高温合金的研究进展和未来发展方向。
一、镍基单晶高温合金的结构和性能镍基单晶高温合金是一种由镍、铬、钴等元素组成的合金材料,其晶体结构为面心立方结构。
这种材料具有高强度、高韧性、高耐热性和高耐腐蚀性等优异性能,可以在高温、高压的环境下保持稳定的力学性能和化学性能。
它被广泛应用于航空发动机、燃气轮机、核电站、化工反应器等领域。
镍基单晶高温合金的优异性能主要源于其特殊的晶体结构和成分。
它的晶体结构为面心立方结构,具有高度的晶体定向性和单晶性。
这种特殊的晶体结构可以有效地防止晶界和晶粒的形成,从而提高材料的疲劳寿命和抗氧化性能。
而其成分中的铬、钴等元素可以形成强大的氧化层,有效地防止材料的氧化和腐蚀。
此外,镍基单晶高温合金还具有良好的可锻性和可加工性,可以通过热加工、冷加工等方式进行加工和成型。
二、镍基单晶高温合金的共晶溶解动力学研究进展共晶溶解动力学是研究相变、溶解和固相反应等过程的基本学科。
在镍基单晶高温合金中,共晶溶解动力学研究对于深入了解其结构、性能和性能演化机制具有重要意义。
目前,国内外学者已经开展了大量的镍基单晶高温合金共晶溶解动力学研究,取得了一系列重要进展。
1. 共晶溶解过程的研究共晶溶解过程是镍基单晶高温合金中重要的相变过程之一。
在这个过程中,合金中的共晶组分会逐渐溶解到母相中,从而改变合金的组成和结构。
许多学者通过热重分析、差热分析等方法研究了共晶溶解过程的热力学和动力学特性。
DD419_镍基单晶高温合金980_℃下低周疲劳行为研究
第42卷第4期2023年8月沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报JournalofShenyangLigongUniversityVol 42No 4Aug 2023收稿日期:2022-12-27基金项目:国家自然科学基金项目(51871221)作者简介:祝祥(1997 )ꎬ男ꎬ硕士研究生ꎮ通信作者:杜晓明(1976 )ꎬ男ꎬ教授ꎬ博士ꎬ研究方向为先进铝合金的制备与加工成型ꎮ文章编号:1003-1251(2023)04-0069-06DD419镍基单晶高温合金980ħ下低周疲劳行为研究祝㊀祥1ꎬ杜晓明1ꎬ刘纪德2(1.沈阳理工大学材料科学与工程学院ꎬ沈阳110159ꎻ2.中国科学院金属研究所ꎬ沈阳110016)摘㊀要:对DD419镍基单晶高温合金在980ħ下的低周疲劳行为进行试验研究ꎬ并对疲劳数据进行分析ꎬ获得该温度下合金疲劳参数ꎮ结果表明:该合金低周疲劳变形过程中ꎬ弹性变形起主要作用ꎬ塑性变形较低ꎻ循环应力响应行为以先循环软化㊁再趋于稳定为主要方式ꎬ并且随着应力幅的增加ꎬ循环寿命不断降低ꎮ低应变幅下ꎬ合金的疲劳断裂表现为脆性断裂的特征ꎬ并呈现出明显的多源疲劳特征ꎬ微观断口形貌的主要特征是出现准解理台阶ꎬ可判断准解理断裂是主要的断裂机制ꎮ关㊀键㊀词:镍基单晶高温合金ꎻ低周疲劳ꎻ疲劳寿命ꎻ断裂机制中图分类号:TU973.2+54文献标志码:ADOI:10.3969/j.issn.1003-1251.2023.04.011StudyonLowCycleFatigueBehaviorofDD419NickelBaseSingleCrystalSuperalloyat980ħZHUXiang1ꎬDUXiaoming1ꎬLIUJide2(1.ShenyangLigongUniversityꎬShenyang110159ꎬChinaꎻ2.InstituteofMetalResearchꎬChineseAcademyofSciencesꎬShenyang110016ꎬChina)Abstract:Thelow ̄cyclefatiguebehaviorofDD419Nickel ̄basedsinglecrystalsuperalloyat980ħisexperimentallystudiedandthefatiguedataisanalyzedtoobtainthefatiguepa ̄rameters.Theresultsshowthatelasticdeformationplaysamajorroleintheprocessoflowcyclefatiguedeformationꎬwhileplasticdeformationisrelativelylow.Thecyclicstressre ̄sponsebehavioriscyclicsofteningfirstandthenstabilizingꎬandthecycliclifedecreaseswiththeincreaseofstressamplitude.Atlowstrainamplitudeꎬthefatiguefractureoftheal ̄loyshowsthecharacteristicsofbrittlefractureꎬandpresentsobviousmulti ̄sourcefatiguecharacteristics.Themainfeatureofthemicroscopicfracturemorphologyisthepresenceofquasi ̄dissociationfractureꎬbywhichitcanbejudgedthatthequasi ̄dissociationfractureisthemainfracturemechanism.Keywords:nickel ̄basedsinglecrystalsuperalloyꎻlowcyclefatigueꎻfatiguelifeꎻfracturemechanism㊀㊀DD419镍基单晶高温合金相较于其他高温合金ꎬ具有高温强度高㊁综合力学性能好㊁铸造工艺性能良好等优势ꎬ广泛应用在航空发动机的涡轮叶片中[1]ꎮ与国外的CMSX ̄4高温合金相比ꎬDD419合金在拉伸性能㊁蠕变性能㊁抗氧化性能㊁耐热和耐腐蚀等方面的表现基本相近[2-3]ꎬ且其含铼元素少㊁制备成本低㊁使用范围更广ꎮ疲劳是高温合金最主要的失效形式ꎬ低周疲劳损伤又是涡轮叶片材料的主要失效形式之一ꎮ为确保构件服役过程中的安全与稳定ꎬ很多学者研究了高温合金材料的疲劳性能ꎮFan等[4]研究了镍基单晶高温合金DD10分别在温度为760ħ和980ħ下不同应变幅的低周疲劳行为ꎬ结果表明:在高应变范围内ꎬ由于塑性变形ꎬ合金在760ħ时更容易萌生裂纹ꎻ在低应变范围内ꎬ980ħ时断口会出现明显的氧化损伤ꎬ加速了裂纹萌生ꎮCharles等[5]研究了CMSX ̄4合金低周疲劳过程中位错结构的变化ꎬ得出位错形态在低应力下类似于蠕变㊁高应力下与拉伸断裂类似的结论ꎮDD419合金常作为燃气轮机涡轮叶片材料ꎬ其工作温度通常能达到980ħꎮ因此ꎬ本文研究DD419合金在980ħ下的低周疲劳断裂行为ꎬ并从理论上分析应变-寿命关系㊁循环应力响应行为及疲劳裂纹的产生与扩展行为之间的关系ꎬ以期获得关于该合金低周疲劳行为较为完整的认识ꎮ1㊀试验部分1.1㊀试样的制备试验选用含Re第二代镍基单晶高温合金ꎬ其成分含量见表1ꎮ首先ꎬ用真空感应炉(VIDP ̄25型ꎬ沈阳真空技术研究所有限公司)冶炼试验合金的母合金ꎬ并在真空条件下浇铸形成母合金铸锭ꎬ采用螺旋选晶法ꎬ在工业用大型双区域加热真空高梯度单晶炉(ZGD ̄2型ꎬ锦州航星真空设备有限公司)中制备具有<001>取向的单晶棒材ꎻ然后ꎬ用热电偶温度计测量箱式热电阻炉(CWF型ꎬ德国CARBOLITEGERO公司)的温度ꎬ测温结果满足ʃ5ħ的误差范围内再对单晶棒材进行热处理操作ꎻ之后ꎬ进行固溶处理(温度1280~1300ħꎬ时间为9hꎬ空冷)ꎻ最后ꎬ进行两级时效处理(温度1110~1150ħꎬ时间4hꎬ空冷ꎻ温度870ħꎬ时间14hꎬ空冷)ꎮ经完全热处理之后ꎬ将单晶棒材试样加工成如图1所示的尺寸ꎮ图1㊀单晶棒材试样尺寸表1㊀DD419合金成分含量(质量分数)%CrCoWMoReAlTiTaHfNi6.809.306.501.003.005.801.106.500.09余量1.2㊀试验方法低周疲劳试验在电液伺服疲劳试验机(100kN ̄8型ꎬMTS系统公司)上进行ꎬ试验温度为980ħꎬ试验数据采集(按照对数采集)与处理全部在计算机上进行ꎮ具体试验条件见表2ꎮ表2㊀高温低周疲劳试验条件试验温度/ħ试验波形应变比应变速率/s-1加载频率/Hz介质控制方式980三角波0.050.0060.15~0.3空气恒定应变㊀㊀DD419合金试样在低周疲劳试验后ꎬ采用线切割切下约2~3mm的断口试样ꎬ切割时尽量避07沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀第42卷免破坏或污染切割部位ꎮ切割结束后将断口试样置于盛有丙酮溶液的烧杯中ꎬ并用超声波仪器清洗ꎬ冲洗完毕后烘干ꎬ得到清洁干净的断口试样ꎮ随后ꎬ采用扫描电子显微镜(S ̄3400N型ꎬ日立公司)观察断口的宏观和微观形貌ꎮ2㊀结果与讨论2.1㊀应变-寿命行为测得DD419高温合金在980ħ下的弹性应变幅(Δεe/2)㊁塑性应变幅(Δεp/2)和总应变幅(Δεt/2)与疲劳寿命(2Nf)之间的关系ꎬ在双对数坐标系下绘制关系曲线ꎬ如图2所示ꎮ图2㊀应变-疲劳寿命关系曲线㊀㊀塑性应变幅值和弹性应变幅值的交点称为过渡寿命ꎬ图2中两条曲线无交点ꎬ故DD419合金低周疲劳过程中不存在过渡寿命ꎮ由图2可见ꎬ弹性应变幅远远大于塑性应变幅ꎬ这一特点与多数高强度镍基高温合金相似ꎮ因此ꎬ在低周疲劳区间ꎬ弹性应变在变形中占主导地位ꎬ材料疲劳寿命的长短主要取决于强度ꎮ文献[6]指出ꎬ多数钴基合金由于塑性较好ꎬ在断裂过程中塑性往往起主要作用ꎮ对于恒定应变幅控制下的应变-寿命曲线ꎬ可用Manson ̄Coffin[7]寿命模型来表达ꎬ公式为Δεt2=Δεe2+Δεp2=σfᶄE(2Nf)b+εfᶄ(2Nf)c(1)式中:σfᶄ为疲劳强度系数ꎻb为疲劳强度指数ꎻεfᶄ为疲劳延性系数ꎻc为疲劳延性指数ꎻE为弹性模量ꎮ将应变比为0.05的DD419低周疲劳数据进行拟合ꎬ得到与疲劳相关的系数ꎬ代入式(1)可得Δεt2=0.0589(2Nf)-0.6173+0.0233(2Nf)-0.1784(2)根据式(2)并利用线性回归分析方法即可确定DD419镍基单晶高温合金在980ħ下的低周疲劳参数σfᶄ㊁εfᶄ㊁b㊁cꎬ如表3所示ꎮ表3㊀DD419合金疲劳参数试验温度/ħσfᶄ/MPaεfᶄbcKᶄ/MPanᶄE/GPa98020490.0589-0.1784-0.617339070.2691882.2㊀循环应力-应变关系材料的循环应力-应变曲线能较好地体现低周疲劳条件下材料的实际应力和应变特征ꎮDD419高温合金循环应力-应变关系曲线如图3所示ꎮ图3中曲线由半寿命附近的滞回曲线获得ꎬ详见文献[8]ꎬ可采用下式描述Δσ2=Kᶄ(Δεp2)nᶄ(3)式中:Δσ/2为应力幅ꎻKᶄ为循环强度系数ꎻnᶄ为循环应变硬化指数ꎮ通过对图3中的试验数据进行非线性拟合ꎬ即可确定Kᶄ与nᶄ值(见表3)ꎮ图3㊀循环应力-应变关系曲线2.3㊀循环应力响应行为循环应力响应行为主要包括循环硬化㊁循环17第4期㊀㊀㊀祝㊀祥等:DD419镍基单晶高温合金980ħ下低周疲劳行为研究稳定和循环软化三个阶段ꎮ在恒定应变控制的低周疲劳循环中ꎬ随着加载周次增加ꎬ应力逐渐上升是循环硬化ꎬ反之为循环软化ꎮ循环硬化和软化现象与材料的位错运动有关[9]ꎬ循环硬化可导致材料性能下降甚至失效ꎬ循环软化常伴随着循环应力水平的快速下降ꎬ通常出现在已经充满了位错缠结和阻碍的冷加工合金中ꎮ循环应力响应曲线反映了双对数坐标下应力幅与循环周次的关系ꎬDD419高温合金在980ħ下循环应力响应曲线如图4所示ꎮ图4㊀DD419在980ħ下循环应力响应曲线㊀㊀从图4中可看出ꎬDD419合金的循环应力响应行为与应变幅的大小密切相关ꎬ随着总应变幅值的不断增加ꎬ合金所受应力幅值亦逐渐增大ꎬ且疲劳寿命随循环周次减小而缩短ꎮ当应变幅为0.3%时ꎬ合金在循环过程中的应力响应行为呈现先循环软化㊁再过渡到循环稳定阶段ꎬ随后出现短暂硬化阶段ꎬ最后过渡到循环稳定阶段ꎬ直至突然断裂ꎻ当应变幅为0.4%时ꎬ合金循环应力响应行为的整体趋势与总应变幅为0.3%时相近ꎬ不同之处在于总应变幅为0.4%时ꎬ合金循环稳定阶段的疲劳周次要少ꎬ且循环软化行为更加明显ꎻ当总应变幅为0.5%时ꎬ合金首先显示出循环硬化ꎬ继而转入循环稳定过程ꎬ最后萌生出裂纹ꎬ并发生突然断裂ꎻ在总应变幅达到0.6%㊁0.7%时ꎬ由于循环周次不断上升ꎬ合金的循环应力响应行为也趋于稳定ꎬ但在疲劳过程的中期ꎬ合金的循环应力响应曲线由循环硬化过渡到循环软化ꎬ而疲劳过程后期ꎬ循环应力响应曲线又呈现了迅速下降的态势ꎬ随之在很短的疲劳周次中出现了突然断裂ꎮ2.4㊀断口形貌分析镍基高温合金疲劳断口的一个典型特征是有多个疲劳源区[10]ꎮ图5为总应变幅分别为0.3%㊁0.5%㊁0.6%下断口的宏观形貌ꎮ图5㊀不同应变幅下疲劳断口的宏观形貌㊀㊀宏观上看ꎬ高温合金的疲劳断口形貌一般都比较粗糙ꎬ断口颜色呈青蓝色ꎮ疲劳裂纹主要萌生于试样边缘及附近ꎬ且有多个疲劳源ꎮ从图5中可见ꎬ随着总应变幅的增加ꎬ断口边缘及表面出现的疲劳裂纹也逐渐变多ꎬ导致疲劳断裂拓展速率加快ꎬ疲劳寿命降低ꎮ另外ꎬ疲劳断口区域主要由疲劳源㊁疲劳扩展区和瞬断区三部分组成[11-12]ꎬ图中A㊁B㊁C分别代表疲劳源区㊁疲劳扩展区和瞬断区ꎬ三个区域具有明显的特征ꎮ随着总应变幅的增大ꎬ断口中三个部分的面积也发生27沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀第42卷了变化ꎬ其中瞬断区面积变化最大ꎬ在整个断口区域所占比重越来越大ꎻ随着低周疲劳测试过程中总应变幅的增加ꎬ合金在低周疲劳过程中承受的外加载荷逐渐增大ꎬ从而导致DD419合金低周疲劳断口中瞬断区的面积逐渐增大ꎮ图6为不同应变幅下疲劳断口的微观形貌ꎮ对于同一合金ꎬ在低周疲劳试验过程中ꎬ随着应变幅值的增大ꎬ疲劳源区域的光滑度降低ꎬ平坦的小平面也减少ꎬ使得疲劳源区域表面逐渐变得粗糙ꎻ这是由于伴随应变幅值的增加ꎬ微观中滑移带或位错结构与合金中的强化粒子γᶄ相的交互作用加剧ꎬ导致强化粒子γᶄ相失去其有序结构ꎬ降图6㊀不同应变幅下疲劳断口的微观形貌低了γᶄ相对合金基体γ相的强化作用ꎬ从而导致合金的抗疲劳变形能力下降ꎬ合金的循环疲劳周次逐渐减少[13]ꎮ因此ꎬ疲劳过程中疲劳源区的断面所经受的持续摩擦和挤压的次数也在减少ꎬ表面的光滑程度也逐渐降低ꎮ在低应变幅下ꎬ疲劳扩展区断口处存在明显的裂纹ꎬ并沿晶面拓展ꎬ如图6(a)所示ꎻ断口表面存在许多短小的裂纹ꎬ局部区域存在撕裂棱和准解理台阶的特征ꎬ扩展区还出现不明显的疲劳辉纹ꎬ可能是氧化腐蚀较严重导致ꎬ如图6(b)所示ꎻ部分区域还存在很多深浅不一的韧窝和孔洞ꎬ如图6(c)所示ꎮ瞬断区断口处有明显的金属滑移痕迹ꎬ并出现了准解理台阶ꎬ因此可判断合金的断裂机制为准解理断裂ꎮ文献[14-15]指出ꎬ随温度的上升ꎬ更容易发生位错的交滑移和攀移ꎬ在不动位错累积到一定水平时ꎬ就会出现准解理断裂ꎮ3㊀结论本文研究了DD419镍基单晶高温合金在980ħ下的低周疲劳行为ꎬ得到如下结论ꎮ1)根据Manson ̄Coffin寿命模型ꎬDD419疲劳断裂过程中弹性变形起主要作用ꎮ2)980ħ下ꎬ由于位错的往复运动和交互作用ꎬDD419镍基单晶高温合金的循环应力响应行为在0.3%㊁0.4%应变幅下表现为先循环软化ꎬ后由循环硬化过渡到循环稳定阶段ꎬ最后突然断裂ꎻ在0.5%应变幅下首先出现循环硬化ꎬ继而转入到循环稳定阶段ꎬ最后断裂ꎻ0.6%㊁0.7%应变幅下表现为先稳定阶段ꎬ后循环硬化又过渡到循环软化ꎬ最后逐渐稳定ꎬ直至突然断裂ꎮ3)DD419镍基单晶高温合金在980ħ低周疲劳断裂特征表现为明显的多裂纹源性ꎬ随着应变幅的降低ꎬ裂纹数目也逐渐减少ꎬ疲劳寿命随之增加ꎮ在0.3%㊁0.5%㊁0.6%应变幅下ꎬ裂纹萌生于试样表面位置ꎬ出现准解理台阶ꎬ因此判断合金的断裂机制为准解理断裂ꎮ参考文献:[1]史振学ꎬ胡颖涛ꎬ刘世忠.不同温度下镍基单晶高温合金的低周疲劳性能[J].机械工程材料ꎬ2021ꎬ4537第4期㊀㊀㊀祝㊀祥等:DD419镍基单晶高温合金980ħ下低周疲劳行为研究(3):16-20ꎬ28.[2]赵运兴ꎬ员莹莹ꎬ马德新ꎬ等.高温合金CMSX ̄4和DD419单晶铸件中共晶含量的试验研究[J].航空制造技术ꎬ2022ꎬ65(17):74-80.[3]李寒松ꎬ孙士江ꎬ刁爱民ꎬ等.热等静压对DD419单晶高温合金组织与持久性能的影响[J].铸造ꎬ2021ꎬ70(5):554-559.[4]FANZDꎬWANGDꎬLOULH.Corporateeffectsoftemperatureandstrainrangeonthelowcyclefatiguelifeofasingle ̄crystalsuperalloyDD10[J].ActaMet ̄allurgicaSinica(EnglishLetters)ꎬ2015ꎬ28(2):152-158.[5]CHARLESCMꎬDREWGAꎬBAGNALLSꎬetal.Dislocationdeformationmechanismsduringfatigueofthenickel ̄basedsuperalloyCMSX ̄4[J].MaterialsScienceForumꎬ2007ꎬ62:546-549.[6]储昭贶ꎬ于金江ꎬ孙晓峰ꎬ等.DZ951合金的持久性能与断裂行为[J].稀有金属材料与工程ꎬ2009ꎬ38(5):834-837.[7]张罡ꎬ龙占云ꎬ赵凯ꎬ等.WFG36Z钢焊接接头低周疲劳性能与寿命的试验研究[J].沈阳工业学院学报ꎬ1994(2):7-12.[8]刘雪莹ꎬ陈立佳ꎬ周舸ꎬ等.应变波形对Inconel625合金低周疲劳性能的影响[J].稀有金属材料与工程ꎬ2021ꎬ50(4):1263-1269.[9]水丽.应变幅对一种新型镍基单晶高温合金高温低周疲劳性能的影响[J].机械工程材料ꎬ2022ꎬ46(6):31-35ꎬ43.[10]刘柳.一种镍基单晶高温合金低周疲劳行为的研究[D].沈阳:东北大学ꎬ2016.[11]SHUILꎬLIUP.Low ̄cyclefatiguebehaviorofanickelbasesinglecrystalsuperalloyathightemperature[J].RareMetalMaterialsandEngineeringꎬ2015ꎬ44(2):288-292.[12]闫鹏ꎬ冯寅楠ꎬ乔双ꎬ等.镍基变形高温合金低周疲劳研究进展[J].稀有金属ꎬ2021ꎬ45(6):740-748. [13]张敏.一种镍基单晶高温合金蠕变损伤行为研究[D].沈阳:沈阳工业大学ꎬ2022.[14]朱强.GH4698镍基合金高温低周疲劳行为及断裂机理[D].哈尔滨:哈尔滨工业大学ꎬ2016.[15]孙超.N18合金低周疲劳行为研究[D].成都:西华大学ꎬ2006.(责任编辑:徐淑姣)(上接第68页)[26]刘铠铭ꎬ姜秀榕ꎬ林昕ꎬ等.羧甲基壳聚糖对Cr(Ⅵ)吸附性能及吸附热力学㊁动力学研究[J].离子交换与吸附ꎬ2021ꎬ37(3):234-243.[27]JUSGꎬXUEFꎬQIANJYꎬetal.SynthesisofGa3+dopedlithiummanganeseionsieveforLi+extractionanditsadsorptionthermodynamicbehavior[J].Separa ̄tionScienceandTechnologyꎬ2022ꎬ57(18):2923-2936. [28]KALAITZIDOUKꎬZOUBOULISAꎬMITRAKASM.Thermodynamicstudyofphosphateadsorptionandre ̄movalfromwaterusingironoxyhydroxides[J].Wa ̄terꎬ2022ꎬ14(7):1163.(责任编辑:宋颖韬)47沈㊀阳㊀理㊀工㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀第42卷。
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目录
1 引言 ........................................................................................................................... 3 2 镍基单晶高温合金的背景及意义 ........................................................................... 4
针对不同的应用温度范围及材料的性价比,已有多种高温合金材料被研制并得 到广泛应用,Ni 基高温合金适用于可以提供卓越的抗高温(800℃以上)蠕变、疲劳 性能,Ti 基高温合金具有密度低的优势,但抗氧化能力差,主要应用于 700℃的工作 环境,高强度、抗蠕变的铁素体刚则具有低廉的价格,广泛应用于高温蒸汽(565℃) 发电装置,而碳化硅等陶瓷材料由于韧性及延展性较差,一般不能应用于以上工作 环境。
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2.2 单晶高温合金的发展历程
单晶高温合金是先进航空发动机的关键材料,多年来各国十分重视镍基单晶合 金的研制和开发,采用镍基单晶高温合金制造涡轮叶片已成为当前先进航空发动机 的标志之一。F119、GE90、EJ200、M88-2、P2000 等先进航空发动机无一例外地选 用了单晶合金作为叶片材料。与多晶高温合金相比,单晶合金的主要优势在于:1)高 的初熔温度容许合金进行充分的固溶处理,从而获得高的蠕变强度;2)没有易成为 裂纹起始位置的晶界;3)由于<001>晶体取向的低弹性模量而具有高的热疲劳抗力。 单晶高温合金也将是今后相当长时期内先进航空发动机的关键材料,20 世纪 70 年代 以来,国际上对其他高温材料也一直在进行研究,如:定向共晶合金、难熔金属基 合金、金属间化合物基合金、陶瓷材料。但目前都因某些关键问题未获解决还不能 顺利付诸实际应用。迄今还没有一类材料能像镍基单晶高温合金这样具有良好的综 合性能。在今后相当长时期内,单晶合金仍将是航空发动机的关键材料。图 1 是镍 基高温合金发展的基本趋势。
图 1 镍基高温合金发展的基本趋势 Fig.1 Basic tendency of development of nickel based high temperature alloy
20 世纪 60 年代,美国普惠公司的 VerSnyder 等人发现,普通铸造高温合金中和应 力轴垂直的晶界是高温变形时裂纹起始的主要场所。若使晶界平行于应力主形核而提高蠕变
由于 Re 和 Ru 元素储量稀缺和价格昂贵,使得先进单晶合金的成本成倍地增加, 制约了这些合金的推广应用。单晶高温合金当前的发展重点之一是研发低成本合金。 通过优化合金成分,降低 Re 和 Ru 的含量,在保证性能的前提下,尽可能降低合金 成本。法国 ONERA 发展的无 Re 合金 MC2 已经达到了第二代单晶高温合金的性能 水平。近来,美国的 GE、C-M 公司以及 NASA 在发展低成本合金方面也取得了重 要进展。2008 年,GE 公司在 ReneN5 合金的基础上研制了 ReneN515(含 1.5%Re, 质量分数)和 ReneN500(无 Re)合金,并对 ReneN515 合金在一些航空发动机上进行了 测试,计划将其应用到 GEnx 等发动机上。我国发展了 DD98 系列无 Re 高性能合金, 其高温力学性能基本达到了第二代单晶高温合金性能水平[1]。近年来,国内已经研制 出 Re 含量低于国外第三代单晶高温合金,但具有优良的综合性能,拉伸性能与持久 性能等达到了国外第三代水平的单晶高温合金[2]。
2.1 镍基单晶高温合金的应用背景 ..................................................................... 4 2.2 单晶高温合金的发展历程 ............................................................................. 5 3 镍基单晶高温合金的成分设计及相组成 ............................................................... 7 3.1 镍基单晶高温合金成分发展的主要特点 ..................................................... 7 3.2 镍基单晶高温合金主要强化元素的作用 ................................................... 10 3.3 镍基单晶高温合金的相组成 ....................................................................... 13
本文从镍基单晶高温背景及意义,合金成分与相组成、性能研究、制备方法等 方面,简要介绍了镍基单晶高温合金的主要研究进展。
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2 镍基单晶高温合金的背景及意义
2.1 镍基单晶高温合金的应用背景
高温合金材料具有在较高温度下保持材料性能的能力,其应用范围非常广泛, 如飞机发动机的叶片等。高温合金材料具有一些共同的特点,首先,高温合金材料 具有在接近熔点工作温度下承受一定载荷的能力,工作温度与熔点之比(K 为单位) 一般大于 0.6;其次,高温合金材料在一定的时间内可以保持材料稳定的力学性能, 在高温条件下,蠕变现象非常普遍,蠕变是高温条件下的非弹性、不可逆的形变过 程,因此要求高温合金材料具有较低的蠕变率;另外,与一般结构材料相似,要求 高温合金材料具有较高的屈服强度、断裂强度及抗腐蚀、氧化的能力。
3.3.1 γ 基体 ................................................................................................... 13 3.3.2 γ′相 ....................................................................................................... 13 3.3.3 碳化物相 .............................................................................................. 13 3.3.4 TCP 相.................................................................................................. 14 4 镍基单晶高温合金的性能研究现状 ..................................................................... 15 4.1 镍基单晶高温合金的强化机理 .................................................................... 15 4.2 镍基单晶高温合金性能的各向异性 ............................................................ 16 4.3 镍基单晶高温合金的 γ′相定向粗化行为及高温蠕变性能 ........................ 17 4.3.1 镍基单晶高温合金 γ′相定向粗化行为 ............................................. 17 4.3.2 镍基单晶高温合金的蠕变性能 ......................................................... 18 5 镍基单晶高温合金的制备技术 ............................................................................. 21 5.1 镍基单晶高温合金的凝固 ............................................................................ 21 5.1.1 枝晶竞争生长 ..................................................................................... 21 5.1.2 螺旋选晶过程 ..................................................................................... 22 5.1.3 定向凝固缺陷 ..................................................................................... 23 5.2 镍基单晶高温合金的制备技术 ................................................................... 25 6 评述与展望 ............................................................................................................. 26
燃气涡轮发动机为飞机提供飞行的动力,飞行速度的提升取决于发动机效率的 高低,根据热机循环原理,提高发动机的效率需要提高涡轮的进气口温度,因此, 从 1940 年发明第一台发动机到 2000 年的 60 年间,涡轮进气口温度从最初的~1000K 提高到~1700K,这期间发动机叶片的制造经历了从锻造、传统铸造、定向凝固铸造、 单晶铸造的发展历程,并通过气冷、涂层等方法进一步提高叶片的工作温度,铸造 叶片比锻造叶片具有较好的蠕变性能,在铸造技术的改进中,定向凝固叶片去除了 横向晶界,提高了疲劳寿命,进一步,单晶铸造叶片完全消除了晶界,由于不含晶 界,所以合金中去除了晶界强化元素,如 C、B,由于这些元素的去除,减少了铸造 过程中合金的微观偏析及共晶的含量,同时避免了热处理中处熔问题,使合金更易 进行热处理。