满堂红脚手架稳定性检算
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂红脚手架计算方法
满堂红脚手架计算方法
满堂红脚手架是一种常见的建筑脚手架，它的计算方法主要包括以下几个步骤：
1. 确定脚手架高度和长度。
根据实际需要确定脚手架的高度和
长度，以便计算所需材料数量和工程成本。
2. 计算立杆和横杆的数量。
根据脚手架的高度和长度，计算需
要多少根立杆和横杆。
一般来说，每隔1.5米设置一根立杆，每隔
2.5米设置一根横杆。
3. 计算脚手架的基础支撑。
为确保脚手架的稳定性和安全性，
需要计算脚手架的基础支撑，包括基础底座和地脚螺栓。
4. 计算横杆和竖杆的长度。
根据立杆和横杆的数量，计算需要
多长的横杆和竖杆，以便选购合适的材料。
5. 计算脚手架的重量和承载力。
根据所选材料的重量和承载力，计算脚手架的总重量和承载能力。
6. 安装脚手架。
根据脚手架的设计图纸和计算结果，按照正确
的安装方法进行脚手架的组装和安装，确保脚手架的稳定性和安全性。
综上所述，满堂红脚手架的计算方法需要考虑多个因素，包括脚手架的高度、长度、材料、重量、承载能力等，只有合理计算和正确安装，才能保证脚手架的稳定性和安全性。
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满堂红脚手架计算书
B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠 度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！ ：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！ 也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。
满堂支架验算
现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。
立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm 和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m 之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。
扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
2、现浇箱梁支架验算该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
脚手架立杆稳定性计算
屋面搭设满堂红脚手架立杆稳定性计算1、钢管脚手架主要验算立杆的稳定性，可简化为按两端铰接的受压杆件计算。
2、荷载统计钢管支架自重力钢管：0.8*4*5*3.84*9.8=602n/m 2扣件：4*5*13.2=264n/m 2木板：0.8*0.8*0.35=224n/m 2小计：602+264+224=1090n/m 2吊篮后支座及配重（1000+50）*9.8=10290n/m 2合计：1090+10290=11380n/m 23、立杆纵距、横距均800mm ，每区格面积0.8*0.8=0.64m 2。
每根立杆承受的荷载为0.64*11380=7283.2n 。
4、设用ф48*3mm 钢管，A=424mm 2钢管回转半径 15.9mm 442484d d i 22212=+=+=按强度计算，立杆的受压力为 2mm 17.174242.7283a n ===∂ 按稳定性计算立杆的受压力为长细比47.759.151200i l ===λ 查表得750.0=ϕ 22mm n 215f mm n 90.22424*750.02.7283a n =〈===∂ϕ 考虑组合风荷载，计算公式f w ≤+W M A N ϕ。
10h 4.1*85.04.1*85.02a wk w L W M M K == O W U U W s z k 7.0=，经查表得知，U z =1.27，U s =0.115，W O =0.65，W K =0.7*1.27*0.115*0.65=0.066立杆纵距L a =0.8立杆步距h=1.2009.0102.1*8.0*066.0*4.1*85.0Mw 2== 经计算223mm n 215f mm n 67.2477.19.2210*08.5009.090.22=〈=+=+- 满堂红脚手架进过计算，立杆稳定性满足要求。
满堂脚手架计算规则及计量
满堂脚手架计算规则及计量1.结构强度计算：满堂脚手架的计算应符合强度和稳定性要求，需要根据实际使用情况和设计荷载计算材料和构件的强度。
一般的计算方法是根据材料的力学性能和截面形状来进行强度计算，并考虑不同部位的特殊荷载和影响因素。
2.稳定性计算：满堂脚手架的稳定性是保证施工安全的重要因素。
计算时要考虑脚手架的高度、支撑点的位置、材料的重心和外力的作用等因素，计算脚手架的稳定性和倾覆力矩。
通常需要根据相关标准和规范进行计算，保证满堂脚手架的稳定性和安全性。
3.硬件连接计算：满堂脚手架的构件需要通过连接件进行固定和支撑。
满堂脚手架的连接件包括螺栓、扣件、销子等等。
在计算中需要考虑连接件的强度和稳定性，确保连接件能够承受设计荷载和力矩。
1.面积计量：满堂脚手架的计量首先需要计算满堂脚手架所覆盖的面积，一般以平方米为单位。
面积计量的方法可以根据满堂脚手架的布置、形状和尺寸进行测量和计算。
2.高度计量：满堂脚手架的高度计量是指脚手架的竖向尺寸，一般以米为单位。
测量时要注意测量起点和终点的高差，并考虑满堂脚手架的垂直度和精度要求。
3.材料计量：满堂脚手架的材料计量包括钢管、钢板、连接件等材料的使用量和消耗量计算。
根据满堂脚手架的设计和实际搭建情况，可以根据材料的规格和数量进行计算。
4.工时计量：满堂脚手架的搭建和拆除需要一定的时间和人力资源，这些需要进行工时计量。
根据施工进度和人员安排，可以确定满堂脚手架的工时和人力计算。
总之，满堂脚手架的计算规则和计量是确保脚手架设计和施工质量合格的重要环节。
准确计算和测量满堂脚手架的强度、稳定性、面积、高度、材料和工时等因素，可以保证施工过程中的安全和效率。
在实际施工中，需严格按照相关规范和标准进行计算和计量，以确保满堂脚手架的质量和安全性。
脚手架稳定性计算
脚手架立杆的稳定性计算2010-09-12外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。
风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz μs ω0其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.37kN/m2；μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74，0.74；μs -- 风荷载体型系数：取值为1.132；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:Wk1=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2；Wk2=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 分别为:Mw1=0.85 ×1.4Wk1Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN•m；Mw2=0.85 ×1.4Wk2Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN•m；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=Nd=8.487kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'd= 8.991kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5 ；计算长度,由公式l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i 的结果查表得到：φ= 0.188立杆净截面面积：A=4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；考虑风荷载时σ=8486.64/(0.188?50)+125476.137/4730=126.843N/mm2；立杆稳定性计算σ=126.843N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=8990.64/(0.188?50)=106.272N/mm2；立杆稳定性计算σ=106.272N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。
脚手架满堂红计算
碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为8.5m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.130×1.200+0.300×1.200=4.276kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 =58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.276+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.114kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/64800=1.763N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.276+1.4×5.400)×0.300=2.284kN截面抗剪强度计算值 T=3×2284.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.276×3004/(100×6000×583200)=0.067mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
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满堂红脚手架稳定性检算
一、脚手架横杆、立杆设置
ZDK143+153.3 1-10m框构桥顶板厚0.9m，净高6.5m，顶模支撑架采
用Φ48×3.5钢管满堂脚手架，按照间距90×90㎝，步距90㎝，以框构底板作为下托支撑面。
脚手架首层立杆采用不同的长度交错布置，底层纵、横杆作为扫地杆距地面高度应小于350mm。
立杆上端包括调螺杆伸出水平杆
的长度不得大于0.7m。
二、脚手架横杆、立杆荷载检算
1、荷载大小
①施工人员、机具、材料荷载：
p1 =2.5kN/m2
②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：
p2 =2.5kN/m2
③框架顶板钢筋混凝土自重荷载：
p3 =25*0.9=22.5KN/m2
④模板、支架自重荷载：
p4 =1.5kN/m2
2、检算
纵、横杆间距均为90cm，步距90cm。
则框构底每一根立杆受立如下：
①施工人员、机具、材料荷载：
NQ1 =p1 A =2.5×0.9×0.9=2.03kN
②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：
NQ2 = p2 A =2.5×0.9×0.9=2.03kN
③主体钢筋混凝土自重荷载：
NG1 = p3 A =22.5×0.9×0.9=18.23kN
④ 模板、支架自重荷载：
NG2 = p4 A =1.5×0.9×0.9=1.22kN
按规范进行荷载组合有：
N = (NQ1 + NQ2 )×1.4 +( NG1 + NG2)×1.2
= (2.03 + 2.03) ×1.4 + (18.23 + 1.22) ×1.2 = 29.02kN
框构顶板底处满堂支架单根立杆承受压力大小为：29.02kN
该钢管为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2
钢管回转半径：i =44148422212+=+d d =15.8 mm
⑤ 按强度验算：
σ=489
29020=A N =59.35KPa ＜205KPa ，符合要求。
(杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计)
⑥ 稳定性验算
按稳定性计算立杆的受压应力(步距900mm)
长细比：λ=l0/i=900/15.8=56.96
经钢管轴心受压构件稳定系数表查得：ϕ = 0.812
不组合风荷载时：
σ=489
812.029020⨯=A N ϕ=73.09KPa ＜205KPa ，符合要求。
组合风荷载时：
W M A N w w +=ϕσ
9.04.1)(2.1)(2121⨯⨯++⨯+=Q Q G G w N N N N N
10/4.12h l w M a k w =
07.0w w s z k μμ= 160020w v w =
式中： N w ——组合风荷载时的单根钢管竖向荷载；
M w ——风荷载标准值产生的弯矩；
W ——立杆截面模量，5.08cm3；
la ——立杆纵距，取0.9m ；
h ——步距，取0.9m ；
k w ——风荷载标准值，kN/m2；
0w ——基本风压值，kN/m2；
w v ——风速，系按平坦空旷地面，离地面10m 高30 年一遇10min 平均
最大风速，按10 级大风计，取28.4m/s ；
μz ——风压高度变化系数，取1.28；
μs ——风荷载体型系数，取0.8；
w N =(18.23 +1.22)×1.2+(2.03 +2.03)×1.4×0.9 =28.46kN
22
20/50.01600
4.281600m KN v w w === k w =0.7×1.28×0.8×0.5 =0.36 kN/m2
w M =1.4×0.36×0.9×0.9×0.9 /10 = 0.0367kN ·m=36.7N ·m
33
10
08.5107.36489812.028460⨯⨯+⨯=+=W M A N w w ϕσ=78.919KPa ＜205KPa ，符合要求。
⑦ 地基承载力计算：
a 碗扣式钢管脚手架，架杆自重荷载Pk ，根据中国建筑工业出版社出版的《施工结构计算与设计手册》脚手架立杆验算截面承受的构架自重荷载：
Gk=a ×H0×(gk1+gk2+gk3)
式中：H0 ——立杆高度取6.5m ；
a ——立杆纵距0.9m ；
gk1——基本构架杆部件的平均自重荷载取0.18kPa ；
gk2——配件平均自重荷载取0.15kPa ；
gk3——局部件平均自重荷载取0.1kPa 。
则Gk =0.9×6.5×(0.18+0.15+0.1)=2.52kN 。
杆件自重传给地基的均布荷载Pk
PGk=KPa S G k k 11.39.09.052.2=⨯=，
取kPa P P Gk k 67.411.35.15.1=⨯==
b 箱梁自重、内外模重量以及施工振捣、料机具等合计均布荷载， P=(22.5+2.5+2.5+1.5)×1.5=43.5KPa
c 地基承载力计算均布荷载PD=P+Pk=4.67+43.5=48.17KPa
支架是支撑在框构底板顶部，为C40钢筋混凝土，其承载力远大于PD=48.17KPa ，地基承载力能够满足施工要求。
三、脚手架剪刀撑布置
沿框构轴线方向每4.2米一个截面从底到顶设2个竖向剪刀撑。
水平杆靠近边墙侧模处，设置可调螺杆顶托，步距0.9m ，水平间距4.2m ，侧模处伸出立杆的横杆长度包括调螺杆不得大于0.7m 。
本工程剪刀撑及水平顶托设置是经过类似工程（或跨度更大的工程）的多次成功检验的。
本施工区段的ZDK140+702.6 1-8m 框架桥、DK144+020 1-8m 框架桥、K148+405 1-10m 框架桥边墙、顶板混凝土浇筑均采用碗扣式脚手架，剪刀撑及水平顶托均按此设置，安全可靠的确保了混凝土施工。