土力学课件土压力及挡土墙设计与边坡稳定详解

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土力学与地基基础学习情境五 计算土压力与稳定边坡

土力学与地基基础学习情境五  计算土压力与稳定边坡
当地基有变化时宜加设沉降缝。在挡土结构的拐角处,应
采取加强的构造措施。
编辑ppt
设计挡土墙
2
挡土墙的类型
挡土墙的构造要求
重力式挡土墙土压力
计算
(1)如图5-6 所示"对土质边坡"边坡主动土压力应
按下式进行计算:
抗滑移稳定性验算
抗倾覆稳定性验算
式中
Ea——主动土压力(kN/m);
——主动土压力增大系数,挡土墙高度小于5 m
抗倾覆稳定性验算
编辑ppt
2
设计挡土墙
挡土墙的类型
挡土墙的构造要求
重力式挡土墙土压力
计算
抗滑移稳定性验算
抗倾覆稳定性验算
图5-6重力式挡土墙土压力计算示意图
1--岩石边坡2--填土
编辑ppt
2
挡土墙的类型
设计挡土墙
抗滑移稳定性应按下式验算,如图5-7所示。
挡土墙的构造要求
重力式挡土墙土压力
计算
抗滑移稳定性验算
体的静力平衡条件建立的,并做了如下假定:
1)挡土墙是刚性的,墙后填土为无黏性土;
2)滑动楔体为刚体;
3)楔体沿着墙背及一个通过墙踵的平面滑动。
土的抗剪强度是指土体对外荷载所产生的剪应力的极
限抵抗能力。
1
土压力的基本
概念
静止土压力的
计算
朗肯土压力理论
库仑土压力理论
计算土压力
土体发生剪切破坏时,将沿着其内部某一曲线面(滑
2
设计挡土墙
挡土墙的类型
挡土墙的构造要求
重力式挡土墙土压力
计算
抗滑移稳定性验算
抗倾覆稳定性验算
编辑ppt
2

土压力与土坡稳定分析PPT课件

土压力与土坡稳定分析PPT课件

朗肯主动土压力
• 无粘性土的主动土压力强度与Z成正比,沿墙高的压力呈三角形分布,则主动土压力计算式为:
• 粘性土的主动土压力强度与Z成正比,则主动土压力的大小为:
Ea
1 2
h
2
K
a
Ea通过三角形形 心,即作用在距
墙底h/3的位置
利用力
图形的面积大小 矩法
第10页/共33页
(二)朗肯被动土压力
• 朗肯被动土压力强度σp为 :
)
主动土压力强3 度1:tan2
(450
2
)
2c
tan(450
2
)
主动土压力系数:
a x zKa 2c Ka
Ka
tan2 (450
)
2
第8页/共33页
朗肯主动土压力分布
Ea
(a)主动土压力图
Ea
H/3 rhKa (b)无粘性土
第9页/共33页
z0
z0
2c Ka
Ea
(H-z)/3
rhKa (c)粘性土
根据墙身材料分别按砌体结构、素混凝 土结构或钢筋混凝土结构的有关计算方法进 行。
挡土墙墙身材料强度应该满足《混凝土结构
设计规范》(GB50010—2002)和《砌体结构设计规范》(GB50003-
。 2 0 0 1 ) 的 规 定
第27页/共33页
5.3.3 重力式挡土墙的构造措施
重力式挡土墙根据墙背的倾角不同可分为: 仰斜式、垂直式、俯斜式、衡重式。
作用在挡土结构背面
的静止土压力可视为天
然土层自重应力的水平
分量。 po Koz
静止土压力强度:
Eo
1 2
h2
Ko

第6章土压力与边坡稳定

第6章土压力与边坡稳定
pa=s3f
K0sv sv=z
s
6.3 朗肯土压力理论 •朗肯主动土压力计算-填土为无粘性土(砂土) 主动土压力强度
pa z tg 2 (45 - / 2)
pa z Ka
K a tg 2 (45 - / 2)
pa=s3
45+/2
s1
z
-朗肯主动土压力系数
每延米
– 土压力强度: • 单位面积上的土压力 • 单位:kN/m2
E
p
6.3 朗肯土压力理论
应用
板桩
H
L
6.3 库仑土压力理论 墙背倾斜、粗糙、填土倾斜时?
库仑土压力理论
库仑
C. A. Coulomb (1736-1806)
6.3 库仑土压力理论 出发点:
墙背倾斜,具有倾角 墙背粗糙,与填土摩擦角为 填土表面有倾角
竖向应力为小主应力 s
s 3 s v z
水平向应力为大主应力
s1 s h p p
粘性土的极限平衡条件
K0sv
sv=z
pp=s1f
s 3 s1tg 2 (45 - / 2) - 2c tg (45 - / 2)
s1 s 3tg 2 (45 / 2) 2c tg (45 / 2)
HK a
-库仑主动土压力系数 特例:===0,即墙背垂直光滑,填土表面水平时,与朗肯理论等价
土压力分布:三角形分布
6.3 库仑土压力理论 无粘性土的被动土压力
C A E B
W sin( ) E f ( ) sin[ 180 - ( )]
df 0 d
1~5%
1~5%0
6.1 概述 土压力的类型

土力学第六章土压力地基承载力和土坡稳定精品PPT课件

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动朗金状态)。
f ctan
0
a
K0 z
z
主动朗金状态时的莫尔应力圆
3)被动朗金状态
当挡土墙在外力作用下向右挤压土体,此时,单元体竖向
应力z不变,而法向应力x却逐渐增大,当x超过z时, x为
大主应力, z为小主应力。直至满足极限平衡条件(称为被动
朗金状态)。
f ctan
0
K0 z
z
p
被动朗金状态时的莫尔应力圆
E p
2
2 7 4 1 .7 6 k N /m
合力作用点在离挡土墙底面高度
h ' 3 4 .6 4 9 4 .5 1 2 5 4 0 9 3 1 4 0 2 .9 2 7 2 9 0 3 .1 7 m
2 7 4 1 .7 6
2 7 4 1 .7 6
34.64kPa
34.64kPa
绿色圆代表静止土压力状态
黄色圆代表主动土压力状态
红色圆代表被动土压力状态
f ctan
0
a K0 z
z
p
三种状态时的莫尔应力圆
2.土体的极限平衡条件
பைடு நூலகம்
1)无粘性土 2)粘性土
1
3
tan
2
45
2
3
1
tan
2
45
2
1
3
tan2
45
22ctan45
2
3
1
tan2
45
22ctan45
2
3. 主动土压力计算
朗金土压力理论是通过研究弹性半空间体内的应力 状态,根据土的极限平衡条件而得出的土压力计算方法。
朗金土压力理论的假设: 1) 挡土墙背竖直、光滑 2) 墙后填土面水平

《土压力及边坡稳定》PPT课件

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第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
破坏时滑动面位置:
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
四、朗金主、被动土压力比较
主动土压力强度公式:
a zKa2c Ka(粘性)土
a zKa(无粘性 ) 土
被动土压力强度公式:
p zKp2c Kp(粘性)土 p zKp(无粘性 ) 土
Kata2n (405 2)
《土压力及边坡稳定》 PPT课件
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第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
土的工程性质 土中应力计算
Kpta2n (40 5 2)
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
四、朗金土压力比较〔续〕
总主动 土压力 合力:
Ea
12h2Ka2chKa
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
azK a2c Ka(粘性 ) 土 临界高度z0为:
azK a2 cK a0
z0
2c Ka
合力作用点在离墙底 〔h- z0 〕/3处。
总主动土 压力合力:
Ea1 2h2Ka2chKa2c2(粘性 ) 土
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
破坏时滑动面位置:
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
地基变形计算 土的抗剪强度 土压力、地基承载力与边坡稳定
桩根底施工现场
第六章 土压力、地基承载力与土坡 滑 桩
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定
第六章 土压力、地基承载力与土坡稳定

土力学与地基基础——土压力及土坡稳定ppt文档

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列表计算 li Wi i
1.挡土墙背垂直、光滑 说明:土压力强度分布图只代表强度大小,不代表作用方向
库仑偏大可达几倍;
粘性土被动土压力强度包括两部分
2.填土表面水平 一部分土体在外因作用下,相对于另一部分土体滑动
挡土结构物上的土压力
莫尔-库仑破坏准则
3.墙体为刚性体 第三节 朗肯土压力理论 一、基本假定
h
z
三、被动土压力
z(σ3)
pp(σ1)
三 挡土墙在外力作用下,挤压墙背后土
体,产生位移,竖向应力保持不变,
、 水平应力逐渐增大,位移增大到△p,
墙后土体处于朗肯被动状态时,墙后
被 土体出现一组滑裂面,它与小主应力
面夹角45o-/2,水平应力增大到最
大极限值

45o-/2

极限平衡条件
1
3
tan2 45o+
v=z
13
31
45-f/2
被动极限平衡应力状态
K0v
v=z
1f
f
伸展
45o-/2
pa K0z
z
45o+/2 压缩
pp
主动极限平 水平方向均匀伸展 衡状态
土体处于弹 水平方向均匀压缩 性平衡状态
被动极限平 衡状态
主动朗肯状 态
处于主动朗肯状态,σ1方向竖直,剪切破坏面与竖直
面夹角为45o-/2
五、几种常见情况下土压力计算
1.填土表面有均布荷载
pa zK a 2c K a
pp zK p 2c K p
1.填土表面有均布荷载(以无粘性土为例)
q
填土表面深度z处竖向应力为(q+z)
h
z

土力学第8章土压力和挡土墙

土力学第8章土压力和挡土墙
• 挡土墙的位移 • 挡土墙的形状:竖直或倾斜,墙背光滑情况 • 填土的性质:填土的松密程度,含水量,土的强度指标 • 挡土墙的材料:素混凝土,钢筋混凝土,砌石
由于土压力是挡土墙的主要荷载。因此,设计挡土墙时首先要 确定土压力的性质、大小、方向和作用点。
No Image
挡土墙结构类型对土压力分布的影响
以上两式当β=0时, Ka' ,Kp' 分别变成 Ka,K 了p。
No Image
Ea作用点在距墙体底部1/3H=2.67m处,见图。
No Image
合力点计算为图示面积的形心位置。作用点在距墙体底部1/3H=2.67m处,见图。
水压力的作用点在距离底H2/3=1.33m处。
No Image
No Image
静止土压力
前面图中的O点
静止土压力:当挡土墙静止不动,土体处于弹性平衡状态时,土对墙
的压力称为静止土压力E0 。
主动土压力
主动土压力:当挡土墙在墙后土体推力作用下向离开土体方向偏移至 土体达到极限平衡状态时,作用在墙上的土压力称为主动土压力,一 般用Ea表示。
被动土压力
被动土压力:当挡土墙在外力作用下向土体方向偏移至土体达到极限
平衡状态时,作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力,用Ep表示。
挡土墙上的三种土压力
不同土压力的大小关系
挡土墙模型实验、原型观测和理论研究表明:在相同条件下,主 动土压力小于静止土压力,而静止土压力又小于被动土压力,亦即 :
Ea < Eo < Ep
No Image
影响土压力的因素
作用在挡土墙上的土压力是个非常复杂的问题。土压力的大小 受多方面因素的影响:
1. 刚性挡土墙

土力学-土压力与土坡稳定

土力学-土压力与土坡稳定
2、挡土墙的类型 ⑴挡土墙按结构型式分类 ⑥其它型式的挡土墙
土力学
§5.1.2 土压力的种类 5 概述 §5.1土压力与土坡稳定
1、土压力实验 在实验室里通过挡土墙的模型试验, 在实验室里通过挡土墙的模型试验,可以量测挡土墙不同位移 方向,产生3种不同的土压力。 方向,产生3种不同的土压力。 2、土压力种类 ⑴静止土压力 如图5 (a)所示 所示。 如图5.3(a)所示。 ⑵主动土压力 当挡土墙在墙后土体的推力作用下,向前移动, 当挡土墙在墙后土体的推力作用下,向前移动,墙后土体随之 向前移动。土体下方阻止移动的强度发挥, 向前移动。土体下方阻止移动的强度发挥,使作用在墙背上的土压 力减小。当墙向前位移达到- 值时,土体中产生AB滑裂面, AB滑裂面 力减小。当墙向前位移达到-Δ值时,土体中产生AB滑裂面,同时 在此滑裂面上产生抗剪强度全部发挥 抗剪强度全部发挥, 在此滑裂面上产生抗剪强度全部发挥,此时墙后土体达到主动极限 压力减至最小。 平衡状态,墙背上作用的土压力减至最小 因土体主动推墙, 平衡状态,墙背上作用的土压力减至最小。因土体主动推墙,称之 为主动土压力, 表示,如图5 (b)所示 所示。 为主动土压力,以Pa表示,如图5.3(b)所示。 由试验研究可知:产生P 墙体向前位移- 由试验研究可知:产生Pa墙体向前位移-Δ的大小 对于墙后填土为密砂 密砂时 对于墙后填土为密砂时,-Δ=0.5%H; 墙后填土为密实粘性土 密实粘性土时 墙后填土为密实粘性土时,-Δ=(1~2)%H,即产生主动土 土力学 压力。 压力。
§5.1.2 土压力的种类 5 概述 §5.1土压力与土坡稳定
2、土压力种类 ⑶被动土压力 若挡土墙在巨大的外力作用下,向后移动推向填土, 若挡土墙在巨大的外力作用下,向后移动推向填土,则填土受 墙的挤压,使作用在墙背上的土压力增大。 墙的挤压,使作用在墙背上的土压力增大。当挡土墙向填土方向的 位移量达到+ 墙后土体即将被挤出产生滑裂面AC AC, 位移量达到+Δ时,墙后土体即将被挤出产生滑裂面AC,在此滑裂 面上的抗剪强度全部发挥,墙后土体达到被动极限平衡状态, 面上的抗剪强度全部发挥,墙后土体达到被动极限平衡状态,墙背 上作用的土压力增至最大。因是土体被动地被墙推移, 上作用的土压力增至最大。因是土体被动地被墙推移,称之为被动 土压力, 表示,如图5 (c)所示 所示。 土压力,以Pp表示,如图5.3(c)所示。 由试验研究可知:产生P 墙体向前位移+Δ +Δ的大小 由试验研究可知:产生Pp墙体向前位移+Δ的大小 对于墙后填土为密砂 密砂时 +Δ= 对于墙后填土为密砂时,+Δ=5%H; 密实粘性土时 +Δ= 为挡土墙高度) 墙后填土为密实粘性土 墙后填土为密实粘性土时,+Δ=0.1H(H为挡土墙高度),才 会产生被动土压力。 会产生被动土压力。 通常此位移值很大,例如,挡土墙高H 10m 通常此位移值很大,例如,挡土墙高H=10m,填土为粉质粘土 则位移+Δ +Δ= 能产生被动土压力, , 则位移 +Δ = 1.0m 才 能产生被动土压力 , 这 1.0m 的位移时往往为 工程结构所不允许。因此,一般情况下, 工程结构所不允许。因此,一般情况下,只能利用被动土压力的一 土力学 部分。 部分。
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1 Ea SΔ γHK a H 2 1 K a γH 2 2
作用点:挡土墙H/3处;
H
Ea
H 3
pa HK a
无黏性土主动土压力强度分布
方向:垂直墙背指向墙身
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
黏性土
pa σ 3 σ1 tan 2 ( 45 γz tan ( 45
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土力学与地基基础
6.3 静止土压力计算
静止土压力——墙体不发生移动 强度 总静止 土压力 K0: 静止土压力系数,查表2-
1 E0 K 0H 2 2
21
K 0 1 sin
z
p0 K0z
注意: 当填土中有地下水时,时 下透水层应采用浮重度计 算土压力,同时考虑作用 在挡土墙上的静水压力。
土力学与地基基础
6 土压力及挡土墙设计
学习目标:

了解重力式挡土墙设计内容,减小主动土压力的 措施;

掌握主动土压力、静止土压力和被动土压力等 三种土压力的概念以及产生条件,熟悉郎肯土
压力理论和库仑土压力理论的原理与适用条件,
会计算常见情况下的主动和被动土压力。
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
黏性土主动土压力强度分布
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
2c K a
z0
2c Ka
临界 深度
H
Ea
H z0 3
作用点:挡土墙(H-z0)/3处;
方向:垂直墙背指向墙身
pa HK a 2c K a
黏性土主动土压力强度分布
1 2c Ea S (HK a 2c K a ) ( H ) 2 Ka 1 (HK a 2c K a )( H z0 ) 2
pa 2上 1h1K a1 2c1 K a1 pa 2 下 1h1K a 2 2c2 K a 2 pa 3上 ( 1h1 2 h2)K a 2 2c2 K a 2 pa 3下 ( 1h1 2 h2)K a 3 2c3 K a 3 pa 4 上 ( 1h1 2 h2 3h3)K a 3 2c3 K a 3
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土力学与地基基础 (2)分层填土
pa ( i hi)K ai 2c K ai yc
Ea1 y1 Ea 2 y2 Ean yn Eai
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础 分层填土
pa1 2c1 K a1
1 1 h1 2 c1 1 2 h2 c2 2 3 h3 4 c 3 3

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土力学与地基基础
桥面
E
地下室 拱桥桥台
建筑物
E
码头
E
地下室侧墙
E
隧道侧墙
E
支撑建筑物周围填土
常见挡土墙结构
E
支撑边坡
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
6.2 土压力的类型
土压力根据挡土墙位移方向和大小分类
挡土墙所受土压力的 大小并不是一个常数, 而是随位移量的变化 而变化。
2

2
) 2c tan ( 45


2
) Ka

2
) 2c tan ( 45

2
) γzK a 2c
2c K a
z0
2c Ka
临界 深度
H
Ea
H z0 3
0 γz 0 K a 2c γz 0 K a 2c 2c z0 γ Ka Ka
Ka
pa HK a 2c K a
6.1 概述 6.2 土压力的类型与影响因素
本 章 内 容
6.3 静止土压力的计算 6.4 郎肯土压力理论 6.5 库伦土压力理论 6.6 挡土墙设计 6.7 土坡稳定分析
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
6.1 概
挡土墙——用来支 撑天然或人工斜坡不 致坍塌以保持土体稳 定性一种结构物。 土压力——挡土墙 后的填土因自重或外 荷载作 K a
pa z0 K a 2c K a 0
临界 深度
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础 总主动土压力 无黏性土
2
p a σ 3 σ1tan (45 γztan (45
2

2
) 2ctan(45


2
)

2
) γzK a
土压力
静止土压力
图c
主动土压力
图a
被动土压力
图b
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土力学与地基基础
土压力与挡土墙位移的关系
三种土压力的大小关系 :
E p E0 Ea
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土力学与地基基础
1.挡土墙所受土压力类型取决于墙体是否发生了位移,位 移的方向和大小; 2.挡土墙所受土压力的大小不是常量,随着位移以及位移 的大小、方向的变化,土压力值也在变化,Ea、E0、Ep、是 结 三种特定土压力状态值; 论 3.土体达到主动平衡,产生主动土压力Ea,所需要墙体位 移量较小,对中密以上砂土△a/H约为1‰~5 ‰,而墙体达 到被动平衡,产生被动土压力Ep,所需要墙体位移量很大, 对中密以上砂土△p/H约为1%~5%,这样大的位移在工程 中是不允许的。 实际工程中不少挡土墙的位移量可能并未达到△a、△p, 因而作用在挡土墙上的土压力可能介于Ea和Ep之间,计算比 较复杂,本章只介绍Ea、E0、Ep的计算方法。
2

2
) 2c tan( 45


2
)
s1
pa z tan (45
2

2
) 2c tan( 45


2
)
z
pa zK a 2c K a
pa=s3
Ka tan (45 ) 2

2

45+/2
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土力学与地基基础 (1)均质填土作用情况
H
E0
K0H
1 H 3
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
6.4 朗肯土压力理论
§ 6.4.1 基本原理
1857年英国学者朗肯(W.J.M.Rankine)研究了半无限土体处 于极限平衡时的应力状态,提出了著名的朗肯土压力理论。 朗肯土压力理论的假设: 1.挡土墙背面竖直 2.墙背光滑 3.墙后填土面水平
土的极限 平衡条件
土压力的 计算方法
半空间的 应力状态
开封大学 土木建筑工程学院
土力学与地基基础
§ 6.4.2 朗肯主动土压力计算
极限平衡条件:
σ 3 σ1tan (45 ) 2c tan(45 ) 2 2
2


σ1=σz,pa=σx=σ3
pa s z tan (45
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