YH26、YH27油压缓冲器设计原理及计算
YH5/640、YH26/830、YH27/1080 油压缓冲器设计原理及计算
河北东方机械厂
2006年12月10日
目录
1．油压缓冲器技术参数 (3)
2．设计原理介绍 (3)
3．产品结构分析 (4)
4．设计计算及强度校核 (5)
（1）柱塞筒壁厚设计计算
（2）柱塞筒强度校核
（3）柱塞筒的稳定性校核
（4）压力缸壁厚设计计算
（5）压力缸壁厚强度校核
（6）压力缸焊缝强度校核
（7）导向套强度校核
（8）挡圈强度校核
（9）复位弹簧设计计算
（10）地脚螺栓强度校核
一、油压缓冲器技术参数见表1
表1
二、设计原理介绍
油压缓冲器是利用液体流动的阻尼，缓解轿箱或对重的冲击，具有良好的缓冲性能。油压缓冲器受到撞击后，液压油从压力缸内腔通过节流嘴与调节杆形成的环状孔隙进入柱塞筒的内腔，见图1，液压油的流量由锥形调节杆控制。随着柱塞筒的向下运动，节流嘴与调节杆形成的环状孔隙逐渐减小，导致制停力基本恒定，在接近行程末端时减速过程结束。在制停轿箱或对重过程中，其动能转化为油的热能，即消耗了轿箱或对重的动能。
排油截面积的设计：油压缓冲器的制动特性主要取决于排油截面的设计。合理地设计排油截面将使缓冲过程平稳，冲击力小。在节流嘴内孔确定的情况下，改变调节杆的锥度可达到合理的排油截面。应用流体力学原理可计算出合理的排油截面，从理论上计算出来的调节杆是一连续变
化的曲面，与锥面接近，但加工和测量比较困难。调节杆的实际锥度需要通过大量的试验后才能定型，以便达到最佳效果。
图1
三、产品结构分析
YH5/640、YH26/830、YH27/1080: 结构与我厂现有定型产品的结构基本相同，复位弹簧放在柱塞筒的内部，油标放在压力缸的侧面。该产品设计时采用全封闭结构，缓冲器作用期间无向外泄漏液压油的现象。缓冲器顶部装有密封螺塞部件，起到单向阀的作用（此项技术在我厂的定型缓冲器产品中已经采用，并获得国家专利），在缓冲器受到撞击时柱塞筒向下运动，此时密封螺塞部件受到内腔压力的作用而保持关闭的状态，当缓冲器复位时，在复位弹簧的作用下，柱塞筒向上运动，接近复位末端时单向阀打开，使缓冲器完全复位，具体结构见图2。
缓冲器的注油方式和油位检查：旋下密封螺塞部件和螺塞，从顶部注入液压油，然后用油标测量油位，油位应在油标上、下刻线之间，旋紧螺塞和密封螺塞部件。
图2
四、设计计算及强度校核
1、柱塞筒壁厚设计计算
柱塞筒受力分析：缓冲器受到撞击后，柱塞筒内腔压力与压力缸内腔压力相比很小，可以认为柱塞筒主要受到缓冲器作用期间的制停力。
首先应确定撞击油压缓冲器的最大撞击力和柱塞部件中柱塞筒的外径，然后计算其壁厚。
设定缓冲器作用期间的减速度为1g,则
缓冲器作用期间的制停力F=2 g（P+Q）1 (1)
式中：（P+Q）1 ——最大冲击质量（kg）
设定：柱塞筒外径为D1、、柱塞筒内径为d1、最小壁厚为δ1、柱塞筒横截面积为S、材料屈服强度为бs
则：S=π×（D12－d12）/4 (2)
柱塞筒受最大压应力：б= F/S (3)
安全系数n1=бs/б≥3.5 (4)
将（1）、（2）、（3）代入式（4）整理后得：
d1≤√D12－14×F/πбs (5)
柱塞筒最小壁厚δ≥（D1－d1）/2 (6)
将有关数据代入上述公式，计算结果见表2
注：柱塞筒材料选用20#钢，根据GB8162-87，对于20#钢取бs=245(Mpa)，延伸率：20% ，安全系数n1取3.5。
表2
2、柱塞筒强度校核
根据计算结果和实际结构需要设计柱塞部件，所设计的柱塞筒结构及尺寸见图3。
按图3尺寸对其强度校核，计算结果见表3。
表
3
3、柱塞筒的稳定性校核
柱塞筒与导向套为动配合，可以认为柱塞筒相当于一端固定另一端
自由的被压缩杆件，柱塞伸出长度L由YH5/640、YH26/830、YH27/1080
产品图计算得出。取长度系数μ=2，校核结果见表4。
表4
4、压力缸壁厚设计计算
压力缸受力分析：在缓冲器作用期间，压力缸壁受内腔压力产生的径向应力бr和周向（切向）应力бt。见图4。
根据柱塞部件的尺寸计算节流嘴的环形面积S，在根据缓冲器作用期间的制停力F计算压力缸内腔压力P（受力分析见图5），然后计算压
力缸壁厚δ。
图4 压力缸壁
压力缸内腔压力P=F/S (7)
节流嘴环形面积S=π×（D2－d2）/4 (8)
图5 受力分析
式中：D—柱塞筒最小外径。
d—节流嘴最大内径。
设定：压力缸外径为D1、压力缸内径为d1、半径比为K。
K=（d1/2）/（D1/2）
= d1/D1 (9)
在内压单独作用下，厚壁圆筒的计算式：
бr/P=-（K2/k2-1）/(K2-1) (10)
бt/P=（K2/k2+1）/(K2-1) (11)
式中：k=r/R ; r—所求点半径、R—压力缸内半径。
压力缸内半径处所受应力最大，即r=R，因此k=1。
将k=1代入式（10）得：
бr=-P
式中负号说明径向应力бr为压应力。
将k=1代入式（11）得：
бt/P=（K2 +1）/(K2-1) (12)
安全系数n=бb/бt≥3.5 (13)
注：压力缸材料选用20#钢，根据GB8162-87，对于20#钢取
бb=390(Mpa)，延伸率：20% ，安全系数n取3.5。
将бb/бt≥3.5和式（9）代入式（12），整理后得：
d1≤D1×√（бb-3.5P）/（бb+3.5P） (14)
将有关数据代入上述公式，计算结果见表5。
表5
5、压力缸壁厚强度校核
根据压力缸壁厚计算结果和实际结构需要设计压力缸零件，所设计的YH5/640、YH26/830、YH27/1080压力缸结构及尺寸见图8。
按图6尺寸对其强度校核，计算结果见表6。
表6
注：表中径向应力бr为负号，说明径向应力为反向应力。
6、压力缸焊缝强度校核
图6
产品结构及受力状态见图4、图5，压力缸受径向应力和切向应力的作用，同时受到作用在导向套底面而产生的拉力作用，径向应力和切向应力均小于材料的屈服应力，因此可以认为压力缸与底板焊接处的焊缝只受向上的拉力作用。弯头属于厚壁管结构，可以认为弯头只受到拉力的作用。
压力缸与底板焊接处的焊缝强度校核见表7：
表7
弯头与压力缸焊接处的焊缝强度校核见表8：
表8
7、导向套强度校核
导向套所受压力为压力缸内腔油压作用在导向套底部的力。即F1=P×S。
导向套与压力缸的配合为过盈配合，上端由孔用挡圈限制其向上运动，导向套受向上的压力和底部压力产生的剪切力的作用。导向套所受最大压应力：在壁厚最小处。最大剪应力：剪切面在内外径之间，剪切面长度等于最小导向套长度，剪切面积≈π×（D-d）/2×L，式中D—导向套外径、d—导向套内径。
根据导向套的受力分析和图纸尺寸（见图7）对其强度进行校核，计算结果见表9。
表9
8、挡圈强度校核
挡圈受剪切力的作用，是由压力缸内腔的压力作用在导向套底端面上，而传递到挡圈的。
挡圈GB893.1-86（DIN472N-440HV-B），材料为65Mn,屈服应力бs=785Mpa。
图7导向套（上）
图7.2导向套（中）图7.3导向套（下）
强度校核过程见表10。挡圈图纸尺寸见图8。
表10
图8 挡圈
9、复位弹簧设计计算
复位弹簧的设计，主要考虑产品标准中对复位时间的要求，缓冲器复位所须的力主要包括：克服柱塞筒部件自身的重量、柱塞筒部件与O 形密封圈的摩擦阻力、液压油从压力缸内腔进入柱塞筒内腔的阻尼力、接近复位终端柱塞筒内部空气产生负压须打开单向阀的力、美国CSME 标准中要求20kg力压缩后复位所须的力。
根据上述所须力的要求，初步设定缓冲器组装后的弹簧预压力为720N、800N，缓冲器完全压缩后的弹簧压力为1365N、1447N，两型号缓冲器选取不同的弹簧压力。
两种型号产品的复位弹簧图见图9，计算结果见表11。
图9 复位弹簧
表11
YH5、YH26、YH27三种型号缓冲器的复位弹簧均以柱塞筒内孔导向，对其复位弹簧的稳定性可以不进行校核。
10、地脚螺栓强度校核
按照标准ASME A17.1—2000中8.4.2.3的要求，对固定缓器底板
的地脚螺栓强度进行计算，垂直方向加速度0.5g，水平方向加速度1g。
三种型号缓冲器，YH27/1080缓冲器的高度和重量较大，地脚螺栓的受力最大，因此只对YH27/1080缓冲器进行地脚螺栓强度校核，受力分析见图10
图10
用4只M16螺栓将缓冲器底板固定在电梯底坑连接板上，见上面示意图，缓冲器受到水平方向震动后将产生水平力和翻转力矩M的作用，通过对缓冲器底板边长尺寸大小的分析，底板短边尺寸方向的水平震动螺栓受力最大，在翻转力矩的作用下底板将以E点为支点，产生翻转力，螺栓受力为F1、F2。
1．M16规格螺栓机械性能基本数据
（1）性能等级—8.8
（2）屈服强度—б0.2=640N/mm2
（3）最小拉力载荷—67400N
（4）保证载荷—48900N
（5）公称应力截面积—A S=84.3 mm2
2．水平方向震动螺栓受力F1、F2的计算
设定：缓冲器受到水平方向加速度产生的力为F H
M= F H×E
=2（F1×25）+2（F2×175）
=50F1+350F2 (1)
求解F1与F2的倍数关系：
以E点为旋转点，根据内力矩平衡原理有：
F1×25= F2×175
则：F1=175/25×F2=7 F2 (2)
将（2）代入（1）化简后得：
F2= （F H×E）/700 (3)
式中F H= m×g、m=69kg、g=9.81m/s2代入式（3）得：
F2=（m×g×E）/700=（69×9.81×487）/700=471N
将F2=471N代入式（2）得：
F1=7 F2=3297N
3．垂直方向震动螺栓受力F1、F2的计算
设定：缓冲器受到垂直方向加速度产生的力为F V
4个螺栓均匀受力，即F1=F2
F V=m×0.5g=4F1整理后得：
F1= m×0.5g/4=69×0.5×9.81/4=84.6N
电梯1350kg梯速175设计计算(DOC)
设计计算书TKJ（1350/1.75-JXW）
目录 1设计的目的 2 主要技术参数 3电机功率的计算 4电梯运行速度的计算 5电梯曳引能力的计算 6悬挂绳或链安全系数计算 7绳头组合的验算 8轿厢及对重导轨强度和变形计算 9轿厢架的受力强度和刚度的计算 10搁机梁受力强度和刚度的计算 11安全钳的选型计算 12限速器的选型计算与限速器绳的计算 13缓冲器的选型计算 14轿厢和门系统计算说明 15井道顶层和底坑空间的计算 16轿厢上行超速保护装置的选型计算 17盘车力的计算 18操作维修区域的空间计算 19电气选型计算 20机械防护的设计和说明 21主要参考文献
1设计的目的 TKJ(1350/1.75-JXW-VVVF)型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s。本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动，曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。 本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为 3.36M2，完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。 本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。 本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下： 额定速度1.75m/s额定载重量1350kg 提升高度43.5m 层站数15层15站 轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm*2100mm 开门方式为中分式 本电梯对以下主要部件进行计算： （一）曳引机、承重部分和运载部分 曳引机永磁同步无齿轮曳引机，GETM6.0H型，15 Kw，绕绳比2：1，单绕，曳引轮节径450 mm，速度1.75m/s 搁机大梁主梁25#工字钢 轿厢2100mm*1600mm，2导轨 钢丝绳7-φ10，2∶1曳引方式 导轨轿厢主导轨T89/B （二）安全部件计算及声明 安全钳渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度1.75m/s 限速器LOG03型，额定速度1.75m/s 缓冲器YH68-210型油压缓冲器，额定速度1.0~1.75m/s，总容许质量800-3500 kg，行程210 mm，总高675mm 2主要技术参数
常用气动资料和快速选型方案分析-V1.0
常用气动资料和快速选型方案分析 1 常用阀功能图 通电 断电 2位2通 通电断电 2位3通常断 通电断电 2位3通常通 通电 断电 2位4通 P ：进气口 A ：工作口 R ：3通阀阀排气口B ：工作口通电 断电 2位5 通 EA ：5通阀排气口EB ：5通阀排气口左通电 右通电3位5通中封式 断电 左通电 右通电3位5通中压式 断电 左通电 右通电 3位5 通中压式 断电 各种阀功能描述 SMC5通阀符号 排气口一般用于接消声器。 2 电磁阀选型流程
电磁阀 控制双作用气缸 4—5通电磁阀控制各类流体 控制单作用气缸 3通电磁阀 2—3通电磁阀 各种电磁阀应用分类 程序1 选定电磁阀系列 程序3选定电气规格 程序2选定机能 程序4选定配管形式 程序5选定配管口径 程序6选定可选项 选阀流程图 2.1 根据所需流量及驱动形式，选定电磁阀系列。 根据气缸缸径、行程、运行速度及使用压力计算出所需的耗气量。 )102.0(462.0m ax 2+???=P V D Q
其中： Q ：气缸的最大耗气量，L/min D ：缸径，cm Vmax ：气缸的最大速度，mm/s P:使用压力，Mpa 根据所需的耗气量计算出CV 值或S P P Q C v ??+?= )102.0(4002 或S=18Cv Cv ：流通能力， Q ：自由流量，L/min P2：移动负载所需要的压力，bar ΔP ：压力降，bar S ：有效流通面积，mm 2.2 根据控制动作形式，选定电磁阀控制方式 2.3 根据电气施工要求，选定电气规格 选择使用电流及电压。 从下列表中选择出适当的导线引出方式，由于各系列导线引出方式不同，同一系列也有多种导线引出方式供选择。一般情况下，小型电磁阀的导线引出方式是直接出线式及L 或M 形插座式(插针式)，大型的电磁阀是直接出线式及DIN 形插座式。
FESTO液压缓冲器
FESTO液压缓冲器 派生型号 - YSR: 可调节式 - YSR-…-C: 可自调节式 - YSRW: 具有渐进特性曲线 - YSRWJ: 融合了渐进式缓冲, 终点位置感测以及终点位置精确调节等各项特点: YSR液压缓冲器 液压缓冲器通过压力控制阀将冲击能量转换成油的流动，从而达到缓冲目的。内置的压缩弹簧将活塞杆回复到初始位置。缓冲特性可以通过调节环进行修整。也可在驱动器动作时进行动态调整。液压缓冲器可作为终点挡块, 但受到规定的最大冲击力的限制。 液压缓冲器YSR- … -C 如果是自调式液压缓冲器，它包含了一个由压力操控的压力释放阀以及一个由位置控制的流量阀组合而成的缓冲体系, 它能将作用于活塞杆的能量转化成油的流动。能够在允许的能量极限范围内自动适应各种缓冲要求。内置的压缩弹簧会将活塞杆回复到初始位置。液压缓冲器YSRW 和YSR-…-C 液压缓冲器不同, 这些液压缓冲器具有渐进缓冲特性。这样可在较长的行程内逐渐加强缓冲的力度。为此有效地减少振动，缩短动作的循环周期 带液压缓冲器的限位挡块YSRWJ 这些限位挡块包含3个功能: - 具有自调节功能的缓冲, 渐进式液压缓冲器(YSRW) -通过采用接近式传感器SME-/SMT-8-… 进行终点位置感测 - 精确的终点位置调节 YSRWJ 型限位挡块在搬运及装配技术领域的应用十分广泛。 - 尺寸5 ～32 mm - 行程5 ～60 mm - 缓冲工作: 1 ～384 J - 冲击速度0.05 ～3 m/s - 制动力高达6 kN 附件品种丰富 - 安装法兰 - 终点制动挡块 - 缓冲器 - 油枪 6,CS超舜油压缓冲器 本公司产品主要功能: 1.消除非机械运动需要之震动和碰撞破坏等冲击； 2.大幅减少噪音、提供安静之工作环境； 3.加快机械作动频率、增加产能； 4.高效率、生产高品质产品； 5.延长机械寿命、减少售后服务。 本公司产品使用范围：
YH26、YH27油压缓冲器设计原理及计算
YH5/640、YH26/830、YH27/1080 油压缓冲器设计原理及计算 河北东方机械厂 2006年12月10日
目录 1．油压缓冲器技术参数 (3) 2．设计原理介绍 (3) 3．产品结构分析 (4) 4．设计计算及强度校核 (5) （1）柱塞筒壁厚设计计算 （2）柱塞筒强度校核 （3）柱塞筒的稳定性校核 （4）压力缸壁厚设计计算 （5）压力缸壁厚强度校核 （6）压力缸焊缝强度校核 （7）导向套强度校核 （8）挡圈强度校核 （9）复位弹簧设计计算 （10）地脚螺栓强度校核
一、油压缓冲器技术参数见表1 表1 二、设计原理介绍 油压缓冲器是利用液体流动的阻尼，缓解轿箱或对重的冲击，具有良好的缓冲性能。油压缓冲器受到撞击后，液压油从压力缸内腔通过节流嘴与调节杆形成的环状孔隙进入柱塞筒的内腔，见图1，液压油的流量由锥形调节杆控制。随着柱塞筒的向下运动，节流嘴与调节杆形成的环状孔隙逐渐减小，导致制停力基本恒定，在接近行程末端时减速过程结束。在制停轿箱或对重过程中，其动能转化为油的热能，即消耗了轿箱或对重的动能。 排油截面积的设计：油压缓冲器的制动特性主要取决于排油截面的设计。合理地设计排油截面将使缓冲过程平稳，冲击力小。在节流嘴内孔确定的情况下，改变调节杆的锥度可达到合理的排油截面。应用流体力学原理可计算出合理的排油截面，从理论上计算出来的调节杆是一连续变
化的曲面，与锥面接近，但加工和测量比较困难。调节杆的实际锥度需要通过大量的试验后才能定型，以便达到最佳效果。 图1 三、产品结构分析 YH5/640、YH26/830、YH27/1080: 结构与我厂现有定型产品的结构基本相同，复位弹簧放在柱塞筒的内部，油标放在压力缸的侧面。该产品设计时采用全封闭结构，缓冲器作用期间无向外泄漏液压油的现象。缓冲器顶部装有密封螺塞部件，起到单向阀的作用（此项技术在我厂的定型缓冲器产品中已经采用，并获得国家专利），在缓冲器受到撞击时柱塞筒向下运动，此时密封螺塞部件受到内腔压力的作用而保持关闭的状态，当缓冲器复位时，在复位弹簧的作用下，柱塞筒向上运动，接近复位末端时单向阀打开，使缓冲器完全复位，具体结构见图2。 缓冲器的注油方式和油位检查：旋下密封螺塞部件和螺塞，从顶部注入液压油，然后用油标测量油位，油位应在油标上、下刻线之间，旋紧螺塞和密封螺塞部件。
高速梯液压缓冲器更换施工日志
高速梯缓冲器施工日志 4.27更换第一个对重缓冲器天气晴施工人员：樊海伦、王刘东、高雨枫、卞胜军 1、选择同规格、同额定速度的缓冲器； 2、对比原缓冲器与新到货缓冲器是否为同一规格； 3、用标准步骤上轿顶，将电梯设置为检修状态，2人配合，将2t手拉葫芦在对重导轨支架上选择合适位置用吊带固定好； 4、将电梯向上开至离开底坑、不干涉手拉葫芦的位置，用标准步骤退出轿顶； 5、打开底坑门，进入底坑，将底坑两个急停均置于停止位置，打开井道照明及底坑照明； 6、将原缓冲器开关连同电缆一起从缓冲器上拆下，用扳手松开原缓冲器与底座连接螺栓，注意仅松动，不要卸下； 7、从爬梯上到缓冲器检修平台上，用吊带固定好旧缓冲器，用手拉葫芦向上起吊，待吊带稍微受力时，拆下缓冲器连接螺栓，此过程中平台上下一起配合扶好缓冲器，防止撞击其他设备，将卸下的缓冲器从1楼厅门口抬出井道，放在合适位置； 8、将新缓冲器用吊带捆装好，从1楼厅门口用葫芦吊入井道，用配发的螺栓及转换底座连接缓冲器和底座，安装时注意铭牌朝外，并测量缓冲器垂直度及顶面水平度； 4.28更换第二个对重缓冲器并检查安装质量天气晴施工人员：樊海伦、王刘东、高雨枫、卞胜军 1、用标准步骤上轿顶，将电梯设置为检修状态，2人配合，将2t手拉葫芦在对重导轨支架上选择合适位置用吊带固定好； 2、将电梯向上开至离开底坑、不干涉手拉葫芦的位置，用标准步骤退出轿顶； 3、打开底坑门，进入底坑，将底坑两个急停均置于停止位置，打开井道照明及底坑照明； 4、将原缓冲器开关连同电缆一起从缓冲器上拆下，用扳手松开原缓冲器与底座连接螺栓，注意仅松动，不要卸下； 5、从爬梯上到缓冲器检修平台上，用吊带固定好旧缓冲器，用手拉葫芦向上起吊，待吊带稍微受力时，拆下缓冲器连接螺栓，此过程中平台上下一起配合扶好缓冲器，防止撞击其他设备，将卸下的缓冲器从1楼厅门口抬出井道，放在合适位置； 6、将新缓冲器用吊带捆装好，从1楼厅门口用葫芦吊入井道，用配发的螺栓及转换底座连接缓冲器和底座，安装时注意铭牌朝外，并测量缓冲器垂直度及顶面水平度； 7、测量并调整，保证两个缓冲器顶面在同一水平面； 8、断电，将缓冲器开关线接好； 9、恢复电梯。
营业技术手册之部件说明
各部件简介 一、 主机(曳引机)： 1．分类：日立曳引机，可按支承方式或蜗轮副的形式，分为： a)单支承式：即蜗杆上置式（TK 型），有TKS ，YKM ，TKL 。 b)双支承式：即蜗杆下置式（TY 型），有TYS ，TYM ，TYF 。 2．结构： 不管是TK 型主机，还是TY 型主机，其主要零部件都是相似的，主要由以下部件构成：联轴节、制动器（立式或卧式）、蜗轮副、箱体、曳引轮（绳轮）、导向轮、编码器（或测速发电机）。 3．主机命名： 回转比 蜗杆头数 表示悬垂载重： S 小型；M 中型；L 大型；F 、G 等 TY ：绳轮轴为双支承结构。 TK ：绳轮轴为单支承结构。 4．主机特点： 1）TK 型主机： （1）蜗杆上置式； （2）结构轻巧紧凑，但由于曳引轮是悬臂式，所以只适用于轻载中低速的电梯； （3）密封要求不高，但蜗轮副的润滑不充分； （4）卧式制动器； （5）曳引轮的槽型为带动口槽，磨损较小； （6）TK 型有左、右出轴及主机正、逆置结构。
2）TY型主机： （1）蜗杆下置式； （2）体积庞大，笨重，所以需支承梁大，是双支承式，适用于重载或高速的电梯； （3）密封要求高，易漏油，但蜗轮副的润滑较好； （4）立式制动器； （5）曳引轮的槽型为V型口槽，磨损大，但曳引能力大； （6）没有左、右出轴及主机正、逆置结构之分。 5．各型号主机技术参数： 6． 1）左、右出轴：TK型主机，有左、右出轴之分。站在电机尾部面向主机，绳轮在主机的右侧为右出轴，反之为左出轴。 一般而言，单井道电梯常为右出轴；并列双井道电梯为左右出轴各一台。 2）正置、逆置：TK型主机，当导向轮在绳轮与主机的外侧时，为主机正置，当导向轮在绳轮与主机之间时，为主机逆置。 一般而言，主机为正置；当机房墙壁阻碍主机盘车时，需要逆置布置。 TY型主机，没有左、右出轴及正置、逆置之分。
冲床的选型
关于冲床 一、冲床的工作原理： 冲床之设计原理是将圆周运动转换为直线运动，由主电动机出力，带动飞轮，经离合器带动齿轮、曲轴(或偏心齿轮)、连杆等运转，来达成滑块的直线运动，从主电 动机到连杆的运动为圆周运动。连杆和滑块之间需有圆周运动和直线运动的转接点， 其设计上大致有两种机构，一种为球型，一种为销型(圆柱型) ，经由这个机构将圆 周运动转换成滑块的直线运动。 冲床对材料施以压力，使其塑性变形，而得到所要求的形状与精度，因此必须 配合一组模具(分上模与下模)，将材料置于其间，由机器施加压力，使其变形，加工 时施加于材料之力所造成之反作用力，由冲床机械本体所吸收。 二、冲床的分类： 1.按滑块驱动力可分为机械式与液压式两种，故冲床依其使用之驱动力不同分为： （1）机械式冲床(Mechanical Power Press) （2）液压式冲床(Hydraulic Press) 一般板金冲压加工，大部份使用机械式冲床。液压式冲床依其使用液体不同，有油压式冲床与水压式冲床，目前使用油压式冲床占多数，水压式冲床则多用于大型机械或特殊机械。
2.依滑块运动方式分类： 依滑块运动方式分类有单动、复动、三动等冲床，唯目前使用最多者为一个滑块之单动冲床，复动及三动冲床主要使用在汽车车体及大型加工件的引伸加工，其数量非常少。 3.依滑块驱动机构分类： （1）曲轴式冲床(Crank Press) 使用曲轴机构的冲床称为曲轴冲床，如图一是曲轴式冲床，大部份的机械冲床 使用本机构。使用曲轴机构最多的理由是，容易制作、可正确决定行程之下端位置、及滑块运动曲线大体上适用于各种加工。因此，这种型式的冲压适用于冲切、弯曲、拉伸、热间锻造、温间锻造、冷间锻造及其它几乎所有的冲床加工。 （2）无曲轴式冲床(Crankless Press) 无曲轴式冲床又称偏心齿轮式冲床，图二是偏心齿轮式冲床。曲轴式冲床与偏心齿轮式冲床两构造之功能的比较，如表二所示，偏心齿轮式冲床构造的轴刚性、润滑、外观、保养等方面优于曲轴构造，缺点则是价格较高。行程较长时，偏心齿轮式冲床较为有利，而如冲切专用机之行程较短的情形时，是曲轴冲床较佳，因此小型机及高速之冲切用冲床等也是曲轴冲床之领域。 （3）肘节式冲床(Knuckle Press) 在滑块驱动上使用肘节机构者称为肘节式冲床，如图三所示。这种冲床具有在下死点附近的滑块速度会变得非常缓慢(和曲轴冲床比较)之独特的滑块运动曲线，如图四所示。而且也正确地决定行程之下死点位置，因此，这种冲床适合于压印加工及精整等之压缩加工，现在冷间锻造使用的最多。 （4）摩擦式冲床(Friction Press) 在轨道驱动上使用摩擦传动与螺旋机构的冲床称为摩擦式冲床。这种冲床最适宜锻造、压溃作业，也可使用于弯曲、成形、拉伸等之加工，具有多用性之功能，因为价格低廉，战前曾被广泛使用。因无法决定行程之下端位置、加工精度不佳、生产速度慢、控制操作错误时会产生过负荷、使用上需要熟练的技术等缺点，现在正逐渐的被淘汰。 （5）螺旋式冲床(Screw Press) 在滑块驱动机构上使用螺旋机构者称为螺旋式冲床(或螺丝冲床)。 （6）齿条式冲床(Rack Press) 在滑块驱动机构上使用齿条与小齿轮机构者称为齿条式冲床。螺旋式冲床与齿条式冲床有几乎相同的特性，其特性与液压冲床之特性大致相同。以前是用于压入衬套、碎屑及其它物品的挤压、榨油、捆包、及弹壳之压出(热间之挤薄加工)等，但现在已被液压冲床取代，除非极为特殊的情况之外不再使用。 （7）连杆式冲床(Link Press)
氮压机说明书
共10 页第 1 页 D6001. SM ZW-60/30型氮气压缩机 使用说明书 D6001. SM 二〇〇七年五月
4.8填函 各级填函结构相同，由七盒组成。每盒均由铸造铜合金密封盒、装在盒内的托环及三、六瓣密封圈和紧箍在密封圈外缘的弹簧组成。各填料盒、填函座和填料压盖用两个M8的螺钉联接在一起，然后再整体固定到气缸上，这样便于安装和拆卸。 安装填函时应该注意： a.彻底除净各密封圈毛刺，并用四氯化碳清洗干净。 b. 将密封圈套在Φ70h6圆柱上（或活塞杆上）作轴向漏光检查，除切口处外，各贴合面均不应漏光，否则不予采用（允许小修）。 c. 同一密封盒内，三瓣密封圈应装在靠近气缸一侧。 4.9刮油器 刮油器主要由刮油器体、刮油环、弹簧、压盖等零件组成。刮油环用弹簧箍住，从而使之抱紧活塞杆。使用前，刮油环需进行刮研，保证与活塞杆很好贴合，以刮净活塞杆上沾附的润滑油，防止润滑油进入填函和气缸中。 装拆刮油环时应注意： a. 刮油环应彻底清除毛刺，但刃口应保持尖锐，装拆时应注意切勿碰伤，以免影响刮油效果。 b. 刮油环在安装前必须套在Φ70±0.05圆柱上（或活塞杆上）作轴向漏光检查，除切口处外，各贴合面皆不应漏光，否则不应采用（允许小修）。 c. 同一刮油环上的厚度差不应大于0.03mm。 d. 各环轴向间隙应保持在图纸要求范围之内。 4.10气阀 本机采用不锈钢双重缓冲型网状气阀。一、二气缸上下压缩腔各配置有两个进气阀和两个排气阀，三级气缸上下压缩腔各配置有一个进气阀和一个排气阀。 气阀主要由阀座、升程限制器、阀片、缓冲片和弹簧组成。这种气阀有启闭及时、迅速、阀片对阀座冲击小、使用寿命长、安全可靠等优点。 气阀为压缩机重要而敏感的部件，通常气阀故障将会影响压缩机的气量和压力，降低机器运转的经济性。所以在运行中应特别注意气阀的检查和维护，发觉情况异常，必须立即停车检查，必要时进行修理或更换。 4.11油站 本机设有单独油站，由齿轮油泵进行压力强制循环润滑。主油泵带在曲轴轴头上，辅助油泵由单独电机拖动，油泵自曲轴箱吸入润滑油，经过粗滤油器、油泵、油冷却器、细滤油器进入压缩机机身内的油分布总管，再通过各支油管到各主轴瓦。一部分润滑油通过曲轴内的油管到连杆轴承，由连杆体内油孔到达连杆小头，润滑十字头销，并经十字头体内油孔润滑十字头与十字头导筒磨擦面，最后流回曲轴箱内，形成一封闭的循环系统。 4.12吸入滤清器 为了保证氮气的清洁度，防止杂质带入压缩机内，在压缩机一级进气口处设有吸入滤清器。它主要由壳体和滤芯组成。 滤芯上的金属网应定期清洗或更换，否则，不但会使气流阻力增大，而且会影响氮气的清洁度。 4.13缓冲器 压缩机中气流的脉动会造成许多危害，降低压缩机容积效率，引起额外的功率消耗，使
缓冲区分析
1、空间缓冲区分析。 （1）为点状、线状、面状要素建立缓冲区。 1)打开菜单“自定义”下的“自定义模式”，在对话框中选择“命令”，在“类别” 中选择“工具”，在右边的框中选择“缓冲向导”（如图 1 所示），拖动其放置 到工具栏上的空处。 图1提出“缓冲向导” 2)利用选择工具选择要进行分析的点状要素，然后点击，在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息，如图2及图3所示。 图2 线状缓冲区信息设置1
图3线状缓冲区信息设置2 3)利用选择工具选择要进行分析的线状要素，然后点击，在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息。 4)利用选择工具选择要进行分析的面状要素，然后点击，在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息，如图4所示。 图4 面状缓冲区信息设置 2、学校选址。 要求： (1) 新学校选址需注意如下几点： 1）新学校应位于地势较平坦处； 2）新学校的建立应结合现有土地利用类型综合考虑，选择成本不高的区域； 3）新学校应该与现有娱乐设施相配套，学校距离这些设施愈近愈好； 4）新学校应避开现有学校，合理分布。 (2) 各数据层权重比为：距离娱乐设施占0.5，距离学校占0.25，土地利用类型和地势 位置因素各占0.125。 (3) 实现过程运用ArcGIS的扩展模块（Extension）中的空间分析（Spatial Analyst）部 分功能，具体包括：坡度计算、直线距离制图功能、重分类及栅格计算器等功能完 成。 (4) 最后必须给出适合新建学校的适宜地区图，并对其简要进行分析。
具体操作： （1）打开加载地图文档对话框，选择E:\Chp8\Ex1\school.mxd。 （2）从DEM 数据提取坡度数据集： 打开工具箱→“Spatial Analyst 工具”→“表面分析”→“坡度”工具；在打开对话框中设置，如图5所示；生成坡度图，如图6所示。 图5 “坡度”对话框设置 图6 坡度图 （3）从娱乐场所数据“Rec_sites”提取娱乐场所欧氏距离数据集： 打开工具箱→“Spatial Analyst 工具”→“距离分析”→“欧氏距离”工具；在打开对话框中设置，如图7所示；生成欧氏距离数据集，如图8所示。
油压缓冲器测试方案
编号客户名称产品名称 日期 测试项目基本信息基本尺寸 油压缓冲器 苏州尼隆 YHN70A/YHN175A/YHN210A/YHN275宁波奥德普 OH-275 产品型号 新产品试制验证 测试目的油压缓冲器测试方案 撞击设备、记录设备、测量设备a ）安装油压缓冲器：按正常工作的同样方式予以安放和固定。 b ）灌注液压油：应达到设计规定的标记。 C ）利用撞击设备对缓冲器进行撞击测试标准 检测方法缓冲器铭牌与实物匹配，各项参数正确目测 参见GB7588 10.4.3 ①油压缓冲器可能的总行程应至少等于相应于115%额定速度的重力制停距离，即0.0674v2（m ）。 ②当按GB7588中12.8的要求对电梯在其行程末端的减速进行监控时，对于按照GB7588中10.4.3.1规定计算的缓冲器行程，可采用轿厢（或对重）与缓冲器刚接卷尺、游标卡尺、内/外径千分尺安装尺寸、各部件关键尺寸满足相应公差要求撞击试验 其它 编制: 审核: 批准: 试验。撞击设备的质量应分别等于最小和最大质量，并通过自由落体，在撞击瞬间达到所要求的最大速度。应在摩擦力尽可能小的情况下垂直地导引撞击设备。选择撞击设备的自由落体高度时，应使撞击瞬间的速度与所规定的最大速度相等。最迟应从撞击设备撞击缓冲器瞬间起记录速度。在撞击设备的整个运动过程中，加速度和减速度应采用与时间成函数关系的形式加以确定。 - 触时的速度取代额定速度。但行程不得小于：a ）当额定速度小于或等于4m/s 时，按GB7588中 10.4.3.1计算行程的50%。但在任何情况下，行程不应小于0.42m 。 b ）当额定速度大于4m/s 时，按GB7588中10.4.3.1计算的行程1/3。但在任何情况下，行程不应小于0.54m 。 ③ 油压（耗能型）缓冲器应符合下列要求： a ）当装有额定载重量的轿厢自由落体并以115%额定速度撞击轿厢缓冲器时，缓冲器作用期间的平均减速度不应大于1gn ； b ）2.5gn 以上的减速度时间不应大于0.04s ； c ）缓冲器动作后应无永久变形。 柱塞复位灵活，无卡阻现象
操作机使用说明
4. 设备描述 4.1整体概述 DDS轨道式锻件操作机用于自由锻压机上锻件的操作。 该操作机是一台轨道式设备，因此在轨道上运行。 夹钳可以旋转，垂直升降，上下倾斜也可以前侧和后侧水平移动。 操作机通过液压泵由电动马达进行驱动。所有操作都靠液压驱动。这些操作的控制命令都从控制台发出。电子控制允许远程人工操作和计算机辅助操作。压机控制（特殊附件）和操作机控制的整合可进行程序控制的锻造加工。 4.2技术数据
4.3设备设计
4.3.1轨道（组5200） 操作机在两条轨道上运行并且通过链轮与两根链条啮合驱动。轨道和链轮固定在地基中锁紧的支架上。 4.3.2夹钳（组10000） 夹钳用于夹持锻件。 装有轴承的钳臂关节（1）位于钳头（2）。它们通过钳头中整合的液压缸张开与闭合。钳口（3）被旋转安装在钳臂前部以便适应不同尺寸的工件。 盘件夹钳 这种夹钳可以安装更长的钳臂（特殊附件）。这些盘件夹钳用于夹持盘件和环件。 4.3.3夹钳支撑带旋转驱动（组11000） 夹钳安装在夹钳支撑上。它用于钳杆移动的传动。 外罩（1）包括带有法兰的旋转主轴（2），法兰用于夹钳固定。用于夹钳张开/闭合的不同气缸（3）在这里通过旋转阀耦合（4）的方式得到液压油供应。夹钳的旋转运动欧诺个过两个法兰液压马达（5）的旋转进行。两个法兰闸（6）保证在设备故障时保持旋转驱动。夹钳支撑被两个橡胶缓冲器固定在中间（夹钳支撑的中心）。 4.3.4提升系统（组12000） 夹钳支撑通过提升系统悬挂在主框架上。对于移动夹钳，提升系统中包含如下液压缸： 1、用于升/降的两个液压缸 2、用于倾斜的一个液压缸 3、用于侧面移动后端的两个液压缸 4、用于侧面移动前端的两个液压缸 5、两个液压水平缓冲器 锻压机在锻件上产生的垂直力，通过升降液压缸（1）弹性吸收。两个液压水平缓冲器（5）吸收作用在操作机的运行方向上压机的水平力。
缓冲器型式试验要求
附录M 缓冲器型式试验要求 M1 适用范围 本附件适用于（线性、非线性）蓄能型缓冲器、耗能型缓冲器的型式试验。 M2 引用标准 (1)GB 7588－2003《电梯制造与安装安全规范》(含第1号修改单)； (2)GB 21240－2007《液压电梯制造与安装安全规范》； (3)GB 25194－2010《杂物电梯制造与安装安全规范》。 M3 名词术语 本附件采用M2引用标准确定的术语。 M4 主要参数和配置的适用原则 M4.1主要参数变化 缓冲器下列任一参数发生变化时，应当重新进行型式试验。 M4.1.1 线性蓄能型缓冲器 (1) 额定速度增大； (2) 最大缓冲行程改变； (3) 最小允许质量或最大允许质量改变； (4) 弹簧的自由高度改变； (5) 弹簧中径改变； (6) 弹簧钢丝直径改变； (7) 弹簧有效圈数改变。 M4.1.2 耗能型缓冲器 (1) 额定速度增大； (2) 最大撞击速度增大； - 94 -
(3) 最小允许质量或最大允许质量改变； (4) 最大缓冲行程改变； (5) 液体规格或容量改变。 M4.1.2 非线性蓄能型缓冲器 (1)额定速度增大； (2)最大撞击速度增大； (3)最小允许质量或最大允许质量改变； (4)自由高度和外径改变； (5)表面硬度范围改变； (6)缓冲器设计使用年限增加。 注M-1：提出设计使用年限时，必须指明允许的工作条件；允许的工作条件变化时，需要重新进行型式试验。 M4.2 配置变化 缓冲器下列情况之一的配置发生变化，应当重新进行型式试验： M4.2.1 线性蓄能型缓冲器 (1)结构形式（圆柱螺旋、圆锥螺旋）改变； (2)适用工作环境由室内型向室外型改变。 M4.2.2 耗能型缓冲器 (1)节流方式（如环形缝隙节流等）改变； (2) 复位方式（如外部上置弹簧复位、内部上置弹簧复位或惰性气体复位等）改变； (3)工作环境由室内型向室外型改变。 M4.2.3 非线性蓄能型缓冲器 (1)结构形式（圆柱状聚氨酯、圆锥状聚氨酯）改变； (2)固定方式（如下部螺柱固定、内部中空固定、法兰四角固定等）改变； (3)材质（聚酯型、聚醚型）改变 (4)工作环境由室内型向室外型改变。 M4.3 适用范围 线性蓄能型缓冲器、耗能型缓冲器和非线性蓄能型缓冲器适用的参数范围和配置见表M-1、M-2、M-3。 - 95 -
液压缓冲器原理
油压缓冲器讲义 一．油压缓冲器工作原理 二．油压缓冲器的应用场合及作用 应用于数控机床、自动化设备、铁路车辆、起重机、气缸、传送带、包装设备、医疗设备、机器人、铸造设备、注塑机、中空机等。 作用：消除震动和碰撞破坏等冲击，减少噪音，加速机械动作频率，延长机械寿命。 三．目前生产油压缓冲器的企业 美国ACE中国工厂、德国ITT中国工厂、台湾希捷克中国工厂、台湾亚德克、 日本KYB中国工厂以及分布在广东、浙江、江苏、山东的很多工厂。 四．目前选用的密封品牌 美系、日系、韩系、台系企业基本采用以阪上及NOK密封为基础的技术，德 系主要用B+S、Parker，但从走访企业情况来看，绝大部分企业在用阪上密封或仿阪上密封，这些企业无论是用国产密封还是用进口密封，基本都知道阪上密封在油研缓冲器行业的应用。 另外在日本，100%的缓冲器企业都选用阪上密封，如SMC/KYB/CKD/小金井KOGANEI。 五.目前各企业选用密封材料及对比分析 NBR材料：以阪上及国产品牌为主PU材料：以NOK、Parker为主 阪上推荐用NBR材料原因如下： 1.PU材料的低温性能不好； 2.刚装配或做实验时，会感觉PU密封比NBR密封的密封效果好，但长期使用后，PU材料会产生很大的
变形，导致漏油； 3.由于油压缓冲器体积小，PU材料密封的装配性不如NBR 。 六．目前使用不同品牌密封的寿命对比（以使用占多数的NBR材料为例）使用国产或台湾产NBR密封，缓冲器寿命10万次—80万次 使用阪上NMY系列密封，缓冲器寿命300万次—500万次 使用阪上NYH单道杆封，缓冲器寿命500万次—800万次 使用阪上RDH防尘+NYH杆封，缓冲器寿命1000万次以上
11发动机结构工作原理(选择题)
发动机结构工作原理 1.[单选题] ( )用于调节燃油压力。 (A)油泵 (B)喷油器 (C)油压调节器 (D)油压缓冲器 参考答案：C 2.[单选题] ( )用于减小燃油压力波动。 (A)油泵 (B)喷油器 (C)油压调节器 (D)油压缓冲器 参考答案：D 3.[单选题] ( )用于建立燃油系统压力。 (A)油泵 (B)喷油器 (C)油压调节器 (D)油压缓冲器 参考答案：A 4.[单选题] ( )用于将燃油喷入到进气道中。 (A)油泵 (B)喷油器 (C)油压调节器 (D)油压缓冲器 参考答案：B 5.[单选题] 喷油器开启持续时间由( )控制。 (A)电控单元 (B)点火开关 (C)曲轴位置传感器 (D)凸轮轴位置传感器 参考答案：A 6.[单选题] 喷油器每循环喷出的燃油量基本上决定于( )时间。 (A)开启持续 (B)开启开始 (C)关闭持续 (D)关闭开始 参考答案：A 7.[单选题] 发动机电控单元控制喷油器的( )。 (A)电源 (B)搭铁 (C)电阻 (D)电感 参考答案：B 8.[单选题] 对于安装在进气歧管上的喷油器在( )喷油。 (A)进气行程 (B)压缩行程 (C)作功行程 (D)排气行程 参考答案：A
9.[单选题] 如翼片式空气流量计翼片卡滞，会导致( )。 (A)油耗过高 (B)油耗过低 (C)发动机爆燃 (D)发动机加速迟缓 参考答案：A 10.[单选题] ( )用于检测发动机运转时吸入的进气量。 (A)空气流量计 (B)节气门位置传感器 (C)进气温度传感器 (D)发动机转速传感器 参考答案：B 11.[单选题] 如热线式空气流量计的热线沾污，不会导致( )。 (A)不易起动 (B)加速不良 (C)怠速不稳 (D)飞车 参考答案： 12.[单选题] 如空气流量计失效不会引起( )。 (A)不易起动 (B)加速不良 (C)怠速不稳 (D)飞车 参考答案：D 13.[单选题] ( )用于检测发动机运转时吸入的进气量。 (A)空气流量计 (B)节气门位置传感器 (C)进气温度传感器 (D)发动机转速传感器 参考答案：B 14.[单选题] 如水温传感器失效，会导致( )。 (A)不易起动 (B)怠速不稳 (C)进气温度过高 (D)进气温度过低 参考答案：B 15.[单选题] 如水温传感器线路断路，会导致( )。 (A)不易起动 (B)加速不良 (C)怠速不稳 (D)飞车 参考答案：C 16.[单选题] 如进气温度传感器失效会引起( )。 (A)不易起动 (B)怠速不稳 (C)进气温度过高 (D)进气温度过低 参考答案：B
关于电梯液压缓冲器的设计及参数研究
关于电梯液压缓冲器的设计及参数研究 第21卷第5期 2008年9月 机电产品开发与新 Development&InnovationofMachinery&ElectricalProducts VOI,21,NO.5 关于电梯液压缓冲器的设计及参数研究 蔡平安.一.张珂 (1.沈阳建筑大学交通与机械工程学院,辽宁沈阳110168;2.沈阳博林特电梯有限公司,辽宁沈阳110161) 摘要:新型电梯液压缓冲器,能使质量大,速度高的电梯以合理减速在设定的距离内安全制动.本文 推导出液压缓冲器在最佳受力状态时节流孔变化函数和复位弹簧的计算方法,并分析其它参数 对缓冲器性能的影响. 关键词:电梯缓冲器;节流孔;复位弹簧 中图分类号:TP27文献标识码:A文章编号:1002—6673(2008)05—065—03 0引言 人们生存空间的不断拓展,使高层,超高层建筑日
益增多.电梯的应用越来越普遍,对电梯的要求也越来 越高,电梯的速度变得越来越快,电梯坑道的建筑空间 也要改变.电梯用缓冲器的行程随着电梯速度的增加要成平方的增加.这样电梯底坑就要随之加深,造成了建 筑空间的很大浪费川. 一 般电梯缓冲器采用弹簧或者柱塞复位,其复位弹 簧的高度将占用缓冲器总体高度中相当大的一部分.为了节约空间,降低缓冲器的有效高度,我们研究一种利 用活塞式蓄能器复位的适用于高速冲击的缓冲器.缓冲器主要实现缓冲和复位两个功能过程,所设计的新型缓冲器是采用蓄能器在缓冲过程中储存的能量来实现柱塞复位的.在相同的制停条件下,这种缓冲器缓冲作用的 时间短,大部分的动能通过蓄能器转化为油液的内能储存,另一部分通过节流作用转化为热能消耗掉.在理论上.最好的节流方式是梯形凸台和多孔式.在此必须 考虑结构,功能,成本等各方面因素,从理论设计上确 定缓冲性能最优方案,采用径向分布节流小孔来实现缓冲过程的节流.尽管活塞式蓄能器反应不像皮囊式灵敏,缸体加工和活塞密封性能要求较高,但通过设计, 可以实现缓冲器结构上的一体化,使成本降低,结构紧凑.因此,最终选用活塞式蓄能器.
油压缓冲器定义
油压缓冲器在国内自动化机械中应用十分广泛，但是真正知道油压缓冲器具体作用的却是十分少见。油压缓冲器能有效的吸收高速运动产生的震动及噪音，将动能转换为热能并释放于大气中，故可在每一次的动作中将物体平稳有效的停止，过去许多厂商为节省成本，只使用PU胶、弹簧等来作缓冲，但往往造成效果不彰，噪音依旧，效率无法提升；选择使用油压缓冲器将可有效的解决因缓冲不良的弊端，在自动化机械作为中可减少震动及噪音，将移动中物体所产生之动能转换为热能并释放于大气中，在动作中将物体平衡有效的停止；使机械提高效率增加产能，使机器的寿命延长降低维修成本，使机器的运作稳定维持产品品质，使机器的操作更安全避免意外，使工作环境改善提高人员效率增加企业的竞争优势。使用油压缓冲器将可有效的解决因缓冲不良的弊端，使机械提高效率增加。 知道了油压缓冲器的作用那么怎么选择油压缓冲器呢？要选择一支适用的油压缓冲器，首先需将移动物体所产生的动能计算出，然后再依物体实际移动速度计算出其有效重量值。在做物理能量的计算中，将有三种型态的能量须知道：为物理能量是物体本身的重量和速度所产生E1 = 0.5 x W x V2 为工作能量是由推进力和油压缓冲器行程所产生E2 = F x S，E1+E2即为物理能量加上工作能量的总合能量E3 = E1 + E2。为热能，热能是由油压缓冲器受外力所产生并同时释放掉，其总热能是以每小时次数x 每次总能量E4 = E3 x C。油压缓冲器有效重量值：we=(2×E3)×V2工作时所感受到之重量，当将有效重量值计算出来之后，即可在各页的数据表容许范围内找到一支合适的油压缓冲器。 油压缓冲器又称为液压缓冲器、吸震器，是利用液体、油液的阻尼缓冲作用，将运动中物体的动能转化为热能并释放在大气中。 可以有效减少自动化机械中的震动与噪音，使物体能够平衡有效地停止运动，提高机械效率，增加产能，延长机械寿命降低维修成本很。稳定机械动作，维护机械产品的品质，避免在机械操作中产生异味。放松工作环境，提高人员的工作效率，提升企业竞争优势。 其次了解油压缓冲器的结构原理：油压缓缓冲器之主要结构为本体、轴心、轴承、内管、活塞、液压轴、弹簧等组成，当轴心受外力冲击将带动活塞挤压内管之液压油，液压油受压后将由内管之排油孔一一排出，同时由内管排出之液压油也由内管之回油孔回流到内管;当外力消失时，弹簧将活塞弹回始点等待下次的动作。依此原理，油压缓冲器将能把移动中的物体平衡有效的停止。 再来看看油压缓冲器的分类： 1.AC 不可调整型 2.AD 手动可调型 3.ACD双向吸收型 最后讲解油压缓冲器的功能： 1、消除非机械运动之震动和碰撞破坏等冲击。 2、大幅减少噪音，提供安静之工作环境。 3、加速机械作动频率，增加产能 4、高效率生产高品质产品。 5、延长机械寿命，减少售后服务。
电梯缓冲器型式试验内容、要求和方法
电梯缓冲器型式试验内容、要求和方法 一、概述 1、制造厂或其授权的代理人（申请单位）应填写型式试验申请书，并提交给经国家特种设备监督管理部门核准的型式试验机构。 2、试验样品的选送应由型式试验机构和申请单位商定。 3、申请单位可以派人参加型式试验。 4、型式试验必备的仪器设备 a、万能试验机； b、试验塔架； c、时间、速度、减速度测试仪(其系统频率不应小于1000Hz， 时间应记录到0.01s脉宽的时间脉冲)。 d、或采用能够达到与上述仪器设备同样功能的仪器设备。 5、申请单位需向型式试验机构提供说明下列内容的文件资料： ⑴、缓冲器的使用范围： a、缓冲器的允许质量范围； b、缓冲器的最大允许冲击速度； c、缓冲器的最大压缩行程（非线性缓冲器除外）。 ⑵、缓冲器设计制造参数： a、缓冲器类别、型号和安装方式； b、缓冲器装配详图，能够显示缓冲器的结构、动作、使用的 材料、构件的尺寸和配合公差； d、线性蓄能型缓冲器的“力-行程”曲线图； c、液压缓冲器的“液体通道的开口度”与“缓冲器行程”的 函数关系； ⑶、证书及随机文件： a、上一年度缓冲器型式试验报告和型式试验证书，新产品
的型式试验除外； b、缓冲器使用维护说明书； d、液压缓冲器使用液体的规格； e、橡胶类非线性缓冲器使用环境条件（温度、湿度、污染 等）； ⑷、型式试验机构要求的其它补充文件资料。 6、申请单位需向型式试验机构提供下列试验样品： a、一个缓冲器； b、液压缓冲器用液体应单独发送。 二、线性蓄能型缓冲器型式试验的内容要求与方法应符合下表要求：
三、耗能型型缓冲器型式试验的内容要求与方法应符合下表的要求：
FA工业自动化设备设计基础
FA 工业自动化设备设计基础 （增补修订版） By: Duyeslin
目录 绪论 0 目的 0 设备结构划分 0 设备模块划分 0 设备元器件 五 图纸 0 软件 第一章 基于工程实践的工程制图基础 第一节 工程图纸基 本要求 第二节 制作 工程图纸 清晰的视图 完整的尺寸 合理的公差 适当的材料 正确的工艺要求 完整的文档管理内容及工件信息 图纸中常用英文单词 尺寸链解算方法 0 3 关于公差的补充说明 第二 章 常用的自动化元器件及选型基础 第一节 气动系统元器件选型及应用 气动系统基本元器件 气缸及其附件选型及应用 真空器件选型及其应用 第二节 油压缓冲器选型计算 第三节 电力驱动元器件及相关执行机构配件选型及应用 伺服电机+减速机+滚珠丝杠机构的选型基础 步进电机+凸轮分割器圆盘分度机构的选型基础 第四节 常用传感器介绍 0 常用自动化元器件英文单词 第三章 自动化部件结构设计基础 第一节 零 件的典型工艺性结构设计 第二节 常用的气动机构模块设计 气 缸配直线轴承 气缸配直线导轨 气缸在快速夹具中的应用 气缸在步进送料系统中的应用 附 1 附 2
气缸驱动齿轮齿条将直线运动转换为旋转运动 第三节常用的电动机构模块设计 步进电机驱动滚珠丝杠+直线导轨的直线运动机构 步进电机驱动同步带+直线导轨的直线运动机构
步进电机驱动齿轮齿条的直线运动机构 倍速链基础知识 第四节产品工装夹具设计 圆柱形产品的定位 异形产品的定位夹紧设计 第四章设备整体设计思路及方法 第一节设备设计的一般过程第二节设 备设计的思考方法和决策过程 设备的功能模块划分和布局基础 设备模块设计思路和方法 设备方案失效模式分析方法 附：设备设计术语英文单词 第五章项目管理基础第一节项目管 理的基本内容 第二节项目管理方法和过程 项目工作分解项目 时间管理
13试运行质量管理
试运行质量管理 依据标准： 建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001 电梯工程施工质量验收规范》 GB50310-2002 1、范围 本工艺标准适用于额定载重量 5000kg 及额定速度3m/s 及以下各类国产曳引驱动电梯安装试 运行工程。 2、施工准备 2.1 设备要求： 设备及其附属装置应有出厂合格证明。经全面检查，确认符合要求后，方可进行试运转。 2.2 主要机具： 摇表、万用表、直流电流表、卡钳表、转速表、温度计、对讲机、砣块等。 2.3 作业条件： 电梯安装完毕，各部件安装合格（开慢车后安装的部件除外） 3、操作工艺 3.1 有说明书按说明书要求进行，一般按以下步骤进行： 准备工作7电气线路动作试验7曳引电机空载试验7慢速负荷试验7快速负荷试验7自动 门调整7平层调整 3.2 准备工作： 3.2.1 对全部机械电气设备进行清洁、吹尘，检查各部位的螺栓、垫圈、弹簧垫、双螺母是 否齐备、紧固，销 钉开尾合适。检查设备，元件完好无损，电气接点接触可靠，如有问题及时解 决。 全部机械设备的润滑系统，均应按规定加好润滑油。曳引机齿轮箱冲洗干净，加好齿 轮油。 检查厅门的机锁、 电锁及各安全开关是否功能正常， 安全可靠。 3.3 电气动作试验： 3.3.1 检查全部电气设备的安装及接线应正确无误，接线牢固。 3.3.2摇测电气设备的绝缘电阻值不应小于 0.5M Q ，并做记录。 2.3.1 2.3.2 机房、井道、轿厢各部位清理完毕。 2.3.3 各安全开关、厅门锁功能正常。 2.3.4 油压缓冲器按要求加油。 3.2.2 3.2.3 油压缓冲器按规定加好液压或机油。 3.2.4
缓冲器施工工艺
施工工艺 1 施工流程 拆除原有缓冲器→安装缓冲器→安装限速器张紧装置、装限速器绳→安装补偿装置 2施工工艺 2.1 安装缓冲器底座首先测量底坑深度，按缓冲器数量全面考虑布置，检查缓冲器底座与缓冲器是否配套，并进行试组装，确立其高度，无问题时方可将缓冲器安装在导轨底座上。对于没有导轨底座时，可采用混凝土基座或 加工型钢基座。如采用混凝土底座，则必须保证不破坏井道底的防水层，避免渗水后患，且需采取措施，使混凝土底座与井道底连成一体。 2.2 安装缓冲器 (1) 安装时，缓冲器的中心位置、垂直偏差、水平度偏差等指标要同时考虑。确定缓冲器中心位置：在轿厢(或对重)撞板中心放一线坠，移动缓冲器，使其中心对准线坠来确定缓冲器的位置，两者在任何方向的偏移不得超过20mm。 (2) 用水平尺测量缓冲器顶面，要求其水平误差＜2‰。 (3) 如作用于轿厢(或对重)的缓冲器由两个组成一套时，两个缓冲器顶面应在一个水平面上，相差不应大于2mm。 (4) 液压缓冲器的活塞柱垂直度在全长内不得大于1mm，测量时应在相差90的两个方向进行。 (5) 缓冲器底座必须按要求安装在混凝土或型钢基础上，接触面必须平正严实，如采用金属垫片找平，其面积不小于底座的1/2。地脚螺栓应紧固，丝扣要露出3～ 5 扣，螺母加弹簧垫或用双螺母紧固。 (6) 轿厢在下端站平层位置时，轿厢撞板至缓冲器上平面的距离上限（缓冲距）S 按表 6.8.2.1规定。 表 6.8.2.1轿厢缓冲距 对重撞板至缓冲器上平面距离（缓冲距）的最大允许值须根据在满足井道顶部空间要求的前提下以小为好的原则确定。 而缓冲距的下限须保证在接触缓冲器前极限开关先动作的要求。 (7) 油压缓冲器在使用前一定要按要求加油，油路应畅通，并检查有无渗油情况，油号应符合产品要求，以保证其功能可靠。还应设置在缓冲器被压缩而未复位时使电梯不能运行的电气安全开关。