弯头强度计算书
折弯机吨位与V槽与最小翻边以及理论计算公式.概要
折弯工作吨位折弯过程中，上、下模之间的作用力施加于材料上，使材料产生塑性变形。
工作吨位就是指折弯时的折弯压力。
确定工作吨位的影响因素有：折弯半径、折弯方式、模具比、弯头长度、折弯材料的厚度和强度等，见图1所示。
通常，工作吨位可按下表选择，并在加工参数中设置。
1、表中数值为板料长度为一米时的折弯压力：例：S=4mm L=1000mm V=32mm 查表得 P=330kN2、本表按强度σb＝450N/mm2的材料为依据计算的，在折弯其它不同材料时，折弯压力为表中数据与下列系系数的乘积；青铜（软）：0.5；不锈钢：1.5；铝（软）：0.5 ；铬钼钢：2.0。
3、折弯压力近似计算公式：P=650s2L/1000v其中各参数的单位P——kN S——mm L——mm V——mm折弯压力对照表这是我在一家钣金加工厂的经验值,但是如果开模具的话，其折弯边最小值还可以更小（所用的数控折弯机型号为AMADA-RG-100（NC9）。
最小折弯边尺寸：单折边：料厚 T<=0.8 Lmin=3.5T=1.0 Lmin=4.5T=1.2 Lmin=5.0T=1.5 Lmin=6.0T=2.0 Lmin=7.5Z折边:料厚 T<=0.8 Lmin1=4.5 Lmin2=3.5T=1.0 Lmin1=6.0 Lmin2=4.5 T=1.2 Lmin1=6.5 Lmin2=5.0T=1.5 Lmin1=7.5 Lmin2=6.0T=2.0 Lmin1=10.0 Lmin2=7.5做五金模的话是有计算公式的，详见图片所示！当折弯边太小时的一种处理方法！3 展开计算原理板料在弯曲过程中外层受到拉应力,内层受到压应力,从拉到压之间有一既不受拉力又不受压力的过渡层--中性层,中性层在弯曲过程中的长度和弯曲前一样,保持不变,所以中性层是计算弯曲件展开长度的基准.中性层位置与变形程度有关,当弯曲半径较大,折弯角度较小时,变形程度较小,中性层位置靠近板料厚度的中心处,当弯曲半径变小,折弯角度增大时,变形程度随之增大,中性层位置逐渐向弯曲中心的内侧移动.中性层到板料内侧的距离用λ表示.4 计算方法展开的基本公式:展开长度=料内+料内+补偿量备注:a标注公差的尺寸设计值:取上下极限尺寸的中间值作为设计标准值.b孔径设计值:一般圆孔直径小数点取一位(以配合冲头加工方便性),例:3.81取3.9.有特殊公差时除外,例:Φ3.80+0.050取Φ3.84.c 产品图中未作特别标注的圆角,一般按R=0展开.附件一:常见抽牙孔孔径一览表1以上攻牙形式均为无屑式.2抽牙高度:一般均取H=3P,P为螺纹距离(牙距).3.内径:M3 Φ2.75 M3.50 Φ3.20 M 4 Φ3.65 ＃ 6-32 Φ3.10。
弯头计算方法
弯头计算方法Bending calculation is a crucial aspect in engineering and construction projects. It plays a significant role in determining the strength and stability of various structures. Bending is the process of applying a force to cause a material to deform. In the context of engineering, accurate bending calculation is necessary to ensure that a structure can withstand external forces and maintain its integrity over time.弯曲计算是工程和建筑项目中一个重要的方面。
它在确定各种结构的强度和稳定性方面起着重要作用。
弯曲是施加力以使材料变形的过程。
在工程背景下，准确的弯曲计算对于确保结构能够承受外部力量并随着时间的推移保持其完整性至关重要。
One perspective to consider when discussing bending calculation is the mathematical and engineering principles behind it. Understanding the physical properties of the materials being bent, as well as the external forces that will be applied to the structure, is crucial in performing accurate bending calculations. This requires a deep understanding of concepts such as stress, strain, and thebehavior of materials under different conditions. Engineers and mathematicians often utilize complex equations and models to accurately predict how a material will bend under specific conditions, taking into account factors such as the material's elasticity and the magnitude of the applied force.在讨论弯曲计算时需要考虑的一个视角是其背后的数学和工程原理。
计算书
筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 泵站设计计算书一、流量确定考虑到输水管漏渗和净化站本身用水，取自用水系数α=1.5，则近期设计流量： Q=1.05×100000÷3600÷24=1.215 m ³/s远期设计流量 ：Q=1.05×1.5×100000÷3600÷24=1.823 m ³/s二、设计扬程（1）水泵扬程： H=HST+Σh式中HST 为水泵静扬程.Σh 包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失采用灵菱型式取水头部。
在最不利情况下的水头损失，即一条虹吸自流管检修时要求另一条自流管通过75%最大设计流量，取水头部到吸水间的全部水头损失为1米，则吸水间最高水面标高为4.36-1=39.36米，最低水位标高为32.26-1=31.26米。
正常情况时，Q=1.215/2=0.608 m ³/s,一般不会淤泥，所以设计最小静扬程： HST=42.50-39.36=3.14 m 设计最大静扬程： HST=42.50-31.26=11.24 m（2）输水管中的水头损失∑h 设采用两条φ900铸铁管，由徽城给水工程总平面图可知，泵站到净水输水管干线全长1000m ，当一条输水管检修时，另一条输水管应通过75%设计流量，即：Q=0.75×1.823=1.367 m ³/s ，查水力计算表得管内流速v=2.16 m/s, 1000i=5.7m ,所以∑h=1.1×5.7×1000/1000=6.27m （式中1.1系包括局部水头损失而加大的系数）。
（3）泵站内管路中的水头损失hp其值粗估为2 m（4）安全工作水头 hp其值粗估为2 m综上可知，则水泵的扬程为:设计高水位时：Hmax=11.24+1+6.27+2+2=21.51 m设计低水位时：Hmin=3.14+1+6.27+2+2=13.41 m三、机组选型及方案比较：筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 水泵选型有以下二种方案:方案一 方案二水泵型号 20sh-19 20sh-19A 流量范围 450─650L/s 36─560L/s扬程范围 15─27m 14─23m轴功率 148─137KW 108KW允许吸上真空高度 4m 4m泵重量 1950Kg 2000Kg 电动机重量 1530Kg 1380Kg功率 190KW 135KW配带电动机型号 JR-126─6 JS-126─6方案一: 一台20sh-19型水泵(Q=450~650 l/s,H=15~27m, N=148~137KW),近期4台，3台工作，一台备用，远期增加一台，4台工作，一台备用。
容器类相关计算程序
计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DW in每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力= FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2+ 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK 实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力= 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK 容许剪应力= 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WTin 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SWin 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWSsw OK 容许剪应力 = 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL Sasw 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。
船体强度与结构设计计算书
目录1.计算说明 (3)2.剪力和弯矩计算 (4)2.1计算重量分布和浮力分布 (4)2.2计算静水剪力和静水弯矩 (5)2.2.1 分别绘制站间载荷、剪力和弯矩图 (7)2.3 计算总纵弯矩值和剪力值 (8)3 总纵弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 (11)3.1 临界应力失稳计算 (13)4 结论 (14)1计算说明本计算书是1500 m3耙吸式挖泥船总强度计算书，涉及到挖泥船的静水弯矩、剪力，波浪附加弯矩、附加剪力，计算总弯曲应力等等，以校核是否满足设计要求。
这里我们只计算满载到港的情况。
具体计算内容如下：1.1 计算内容（1） 静水弯矩、剪力（2） 波浪附加弯矩、附加剪力 （3） 剪力、弯矩合成（4） 计算总弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 （5） 折减后的高次总弯曲应力计算 （6） 计算结果分析及结论 （7） 计算工况：满载出港 （8） 计算状态：中拱和中垂1.2 主要技术参数船长：78米；满载排水量：5020吨；平均吃水：5.4米；站距：9.3=∆L 米，波高：4米；重心在舯前：813.0=g x 米;艏吃水:77.5=f T 米;尾吃水: 23.5=a T 米。
主尺度：船长：78米，船宽：14.5米，型深：6.3米，设计吃水5.1米，肋距：0.6米，强框架间距：1.8米。
海水密度：10.055KN/m 3船体材料：计算剖面的所有构件均采用低碳钢，屈服极限 σY =235.2N/mm 2许用应力：1. 总纵弯曲许用应力 ：[σ]=0.5σY2. 总纵弯曲与板架局部弯曲合成应力的许用应力： 在板架跨中 ： [σ1+σ2]=0.65σY 在横舱壁处： [σ1+σ2]=σY1.3静水弯矩计算资料(2)静水平衡状态各站横剖面浸水面积（)2m 表（1-2）2 剪力和弯矩计算2.1 计算重量分布和浮力分布根据表（1-1）绘制站间重量分布曲线：图2-1 站间重量分布梯形图依据表（1-2）计算静水浮力：图2-2 浮力分布曲线图2.2 计算静水剪力和静水弯矩满载重量：W=49246.2KN 重心坐标813.0=g x 米 艏吃水: 77.5=f T 米；尾吃水: 23.5=a T 米 最大剪力值 N max = 满足精度要求。
节流装置设计计算书
节流装置设计计算书设计标准 GB/T 2624-2006/ISO 5167-1 订货单位:设计编号:合同编号:安装位号:DN350 安装方式:节流件:标准孔板取压方式:角接取压流体名称:过热水蒸汽供货内容:数量:附件:节流件上游侧阻流件形式: 单个90°弯头,任一平面上的两个90°弯头(S>30D)工艺条件最大流量:100000 kg/h 常用流量:35000 kg/h 最小流量:25000 kg/h 工作表压:1.37000 MPa 工作温度:215.00 ℃操作密度:7.05497kg/m3地区大气压:1000 mbar管道:φ377×9mm流体粘度:0.01641mPa.s 等熵指数:1.29420压缩系数:0.92565管壁绝对粗糙度:0.075管道材质: 20G 线胀系数:0.00001278 mm/mm℃节流件材质: 304 线胀系数:0.00001720 mm/mm℃计算结果刻度流量: 100000 kg/h 差压上限ΔPmax: 60000 Pa最大压损: 33389 Pa 常用差压ΔPc om: 7349 Pa开孔比β:0.664849流出系数C:0.603253可膨胀系数ε:0.998313最大雷诺数: 5987737 常用雷诺数: 2095708 最小雷诺数: 1496934计算误差E:-0.000005 流量不确定度e:±0.86 流量系数α:0.672520前直管段L1 ：15.70 ｍ后直管段L2 ：2.50 ｍ工况下开孔d : 239.276 mm20℃时节流件开孔d20: 238.476 ±0.124mm计算公式M = 0.003998595*d^2*ε*α*(ΔP*ρ)^0.5kg/h备注。
锅炉强度计算书
校核计算工艺减薄附加厚度
C’2
表160.09(δ-C3)
0.09(14-0.3)
1.233
校核计算附加厚度
C’
C1+C’2+C3
0.5+1.233+0.3
2.03
设计计算厚度
δS
㎜
δL+C
7.73+1.62
9.35
有效壁厚
δy
㎜
δ-C'
14-2.03
11.97
直段部分计算厚度
δzL
㎜
3.85
5、上集箱强度计算………………………………………………06
6、左右下集箱强度计算…………………………………………08
7、前(后）拱上(下)集箱强度计算………………………………10
8、安全阀排放量计算……………………………………………12
说明:
本强度计算书按GB/T9222－2008《水管锅炉受压元件强度计算》标准计算
114.13
换算系数
K
1.102
斜向减弱系数
"
0.537
斜向当量减弱系数
d
K "
1.102*0.537
0.59
焊缝减弱系数
h
查表7
1.0
最小减弱系数
min
取以上最小值
纵向孔桥减弱系数
0.356
理论计算壁厚
δL
㎜
15.15
腐蚀减薄的附加壁厚
C1
㎜
6.5.2
0.5
工艺减薄附加厚度
C2
㎜
表8
冷卷冷校
0
钢板厚度负偏差
两倍横向减弱系数
泵站设计计算书
泵站设计计算书一、基本情况概述1、设计题目：M市给水厂二泵站初步设计2、给水管网供水量：最高日供水量近期为2.0万m³，远期为2.8万m³；时变化系数为1.35。
城市管网所需扬程为42m,该扬程未包括泵站内部所需扬程。
3、气象资料：年平均气温15.6℃，最高气温39.5℃，最低气温－8.6℃。
主导风向，夏季为东南风，冬季为东北风。
4、工程地质及水文地质：城市土壤类型为轻质压粘土，地下水位埋深为6.0m,冰冻线深度为1.m。
5、其它资料：地震等级：五级；地基承载力2.5Kg/ cm2；可保证二级负荷供电。
二、泵站流量扬程的确定1、流量的确定考虑给水系统自身用水，取自用水系数β=1.02，时变化系数α=1.35，则近期设计流量: Q=2.0×10000÷3600÷24×1.35×1.02=0.31875m³/s。
远期设计流量：Q=2.8×10000÷3600÷24×1.35×1.02=0.44625m³/s。
2、扬程的确定（1）水泵扬程：H=Hst+∑h式中Hst为水泵静扬程；∑h包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失；设计静扬程Hst：即供水管网所需扬程（包括服务水头）Hw=42.00加上泵站出水口与吸水井水面高差Hs，暂定为Hs=-2m。
(2)泵站内部水头损失∑h粗略估计为2m。
（3）安全工作水头hp，其值粗估为2m。
综上可知，水泵最大扬程H=42+2+2-2=44m。
三、泵站的形式采用合建式半地下泵房；吸水井水面标高高于泵轴2m；吸水井水位变化很小，不予考虑，水位低于地面0.5m。
四、水泵与电机的选择根据给水管网设计资料，采用两用一备的方式，选三个型号相同的水泵，水泵为单级双吸式离心泵，要求的单泵流量为Q=0.7×0.31875=0.223125m³∕s=223.125L∕s；单泵流量为水量的70%，以保证一台水泵事故时，基本满足用水需要。