梁模板边梁支撑2012-3-14
支撑梁模板工程施工工艺
支撑梁模板工程施工工艺一、支撑梁模板工程的施工准备1、设计方案的确定：在进行支撑梁模板工程之前，施工单位应当制定详细的设计方案，明确支撑方式、支撑点、支撑材料等内容。
2、材料设备的准备：支撑梁模板工程所需的材料包括支撑杆、连墙件、托撑、槽钢、连接件等，施工单位应提前准备好这些材料，确保施工的顺利进行。
3、人员组织的安排：支撑梁模板工程需要一定数量的技术工人和操作工人，施工单位应根据工程的规模和要求合理安排人员。
4、安全措施的落实：支撑梁模板工程是一项高空施工工程，为保障施工人员的安全，施工单位应充分重视安全措施的落实，比如设置好防护栏杆、搭设安全网等。
二、支撑梁模板工程的施工步骤1、支撑点的设置：在进行支撑梁模板工程时，首先需要根据设计方案确定支撑点的位置和数量，然后设置支撑点。
2、支撑杆的安装：根据设计要求和现场实际情况，选择合适的支撑杆，进行设置和安装。
3、连墙件的安装：在支撑梁模板工程中，连墙件是一种重要的支撑构件，它可以起到支撑和固定的作用，因此在施工过程中要合理设置和安装连墙件。
4、托撑的设置：在支撑梁模板工程中，托撑是支撑梁模板的关键部件，需要根据具体情况设置正确的托撑，确保整个梁模板的安全稳固。
5、槽钢的使用：在支撑梁模板工程中，槽钢是一种常用的支撑材料，可以起到增强支撑效果的作用，需要正确使用和设置。
6、连接件的安装：在支撑梁模板工程中，连接件是一个关键环节，它可以起到连接支撑构件的作用，需要合理设置和安装，确保梁模板的安全性。
7、验收和保养：支撑梁模板工程施工完成后，应进行验收工作，检查支撑构件的设置和安装是否符合要求，并进行必要的保养工作，确保支撑梁模板的安全性和稳定性。
三、支撑梁模板工程的注意事项1、选择优质材料：支撑梁模板工程中使用的材料应具有一定的强度和稳定性，能够满足工程的要求。
2、合理设置支撑构件：在进行支撑梁模板工程时，应根据设计要求和现场情况合理设置支撑构件，确保支撑的均匀和稳定。
梁 圈梁模板
编制说明我国自2002年1月1日起相继出台了《建筑工程质量验收统一标准》和13项分项工程质量验收规范，在新版系列规范中删除了原规范中关于“施工工艺和技术”的有关内容，施工工艺标准被定位为企业内控的标准，为了顺应我国施工技术标准改革的发展趋势，公司成立了公司企业标准编审小组，由公司科技教育处统一策划组织，由公司及第一至第六分公司、其它专业分公司共同参与编写了公司企业施工工艺标准。
本次编写的系列标准是施工企业应用最为普通的常规施工工艺标准。
其编制依据为：1、新版《建筑工程质量验收统一标准》及各专业质量验收规范；2、原各专业施工及验收规范或施工手册中符合现行规范要求(即能达到《统一标准》规范体系质量验收标准)的施工工艺；3、成熟的企业施工工艺；4、经过时间考验的公司的QC成果。
是根据新版施工验收规范量身定做的标准，符合国家施工验收规范的要求，对现场施工具有很强的指导性和实时性。
本标准为梁、圈梁模板安装与拆除分项工程施工工艺标准，现批准为企业标准，编号Q/GXSJ2102－2003，自2004年1月1日起实施。
广西建工集团第四建筑工程有限责任公司2003年12月批准人：文小钢审定人：何贵文编审人：李友胜周诚苏风邓黎莉王勇军梁佐琼刘连兴张汉柳虞庆军吕滨梁、圈梁模板安装与拆除施工工艺标准1. 适用范围本工艺标准适用于民用和工业建筑砖混和框架结构梁和圈梁模板安装与拆除工程。
2. 材料要求2.1木模板及胶合板所用木材应选用质地坚硬、无腐朽的松木和杉木，不宜低于Ⅲ级等材，含水率低于25%。
胶合板应有合格证。
2.2定型组合钢模板其规格、种类、质量必须符合模板施工方案和《组合钢模板技术规范》（GBJ50214—2001）的要求。
2.3木方、钢楞其规格、种类必须符合模板施工方案的要求。
3. 施工机具圆锯机、手电钻、手电锯、电动扳手、砂轮切割机、电焊设备、斧、锯、钉锤、铁水平尺、扳手、钢尺、钢卷尺、线坠、钢丝刷、毛刷、小油漆桶、墨斗、撬杠、起子、经纬仪、水平仪、塔尺等。
梁模板边梁支撑(高支模)
梁模板支撑计算书工程名称:新丰县江畔豪苑工程单位:新丰县房屋建筑工程公司1.计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=180mm,梁高h=700mm,层高4.55m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离1.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底、侧模自重0.3 kN/m2× (0.18 + 1.30) × 1.2 = 0.50 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.18 × 0.70 × 1.2 = 3.63 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.18 × 0.70 × 1.2 = 0.23 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.18 × 1.4 = 0.50 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 4.86 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 3.63 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=180mm；W=bh2 /6 =180×182/6=9720mm3； I=bh3/12=180×183/12=87480mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105M max=K M q1L2 =-0.105×4.86×3002=-45927N.mm=-0.05kN.mσ=M max/W=45927/9720=4.73N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.73N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2012北京定额计算公式
基础垫层模板
独立基础：S=（垫层长+垫层宽）×2×垫层厚度×数量
带形基础：S=【L外中+L内净2）×2—扣减长1】×垫层厚
m2
其中：扣减长1=n个×内墙垫层宽
17-45
有梁式带形基础模板
S=S肋+S带基
m2
注：肋高h≤1.5m，肋模板并入带基模板，执行7-2有梁式带形基础模板
肋高h>1.5m，肋模板套直型墙定额子目7-20，基础带基模板套7-3无梁式带形基础模板
m3
5-7
柱
V=S×H×个数
m3
5-13
梁
V=S×L
m3
注：L——柱侧与柱侧之间的间距JL——看基础平面图
WKL——看结构平面图
5-22、5-23、5-24
板
V=S×t
注：S——梁与梁之间的长×宽（看结构平面图）
m3
5-16
过梁
V= V过梁+ V圈梁
V过梁=∑0.24或0.360×过梁高×（洞宽+2×伸入墙体长度）
m2
16-1~16-16
工程水电费
总建筑面积（注意是公共建筑还是住宅）
m2
1-1,1-2
场地平整
首层建筑面积
m2
沟槽、基坑
1-16
人工挖沟槽
V外+V内
1-1815KM 1-42
机械挖沟槽
底宽≤7m
底长>3倍底宽
V外=L外中×（垫层宽1+2c+折算厚度）×H（挖深）
V内=L内净1×（垫层宽2+2c+折算厚度）×H
其中：板底梁高=梁高-板厚
m2
17-91
梁支撑高度3.6m以上每增1m
内支撑梁的施工方案
内支撑梁的施工方案内支撑梁是指在混凝土构件浇筑和硬化过程中，为防止构件变形和保持其初始位置而设置的临时支撑体系。
内支撑梁的施工方案需要考虑梁的材料选用、施工方法、支撑设计和施工安全等方面。
下面是一份详细的内支撑梁施工方案，共计1200字。
一、材料选用1.梁体：根据实际需要选择适当的梁体材料，通常采用钢模板制作混凝土梁体。
材料需要符合国家相关标准。
2. 支撑杆：采用优质钢材制作，直径一般为18-20mm，长度根据需要确定。
3.支撑基础：根据地基质量和梁体重量设计支撑点的基础，可以采用混凝土浇筑或使用钢板强化地基。
二、施工方法1.基础准备：清理基础表面，确保其平整、干燥，无杂物和颗粒。
钢筋支撑需要根据相关设计要求进行布置。
2.梁体制作：根据设计要求预制钢模板，并根据所需尺寸切割钢筋。
在预制的模板内倒入混凝土，振实并抹平表面。
3.梁体安装：根据设计要求和图纸，将制作好的梁体运输至施工现场，并使用吊车或起重机进行安装。
利用支撑杆将梁体调整至正确位置，并加固固定。
4.支撑梁调整：使用水平仪对支撑梁进行调整，使用螺栓或螺旋升降器调整支撑杆的长度，直至梁体达到水平位置。
在调整过程中需要注意安全，避免支撑杆松动或倾斜。
5.支撑梁固定：当支撑梁达到预期水平时，采用焊接或螺栓连接等方法将支撑杆固定在基础上，确保其牢固和稳定。
三、支撑设计1.支撑点的布置：根据混凝土构件的形状和尺寸，确定支撑点的数量和位置。
支撑点的间距一般按照设计要求进行确定。
2.支撑力的计算：根据混凝土梁体的重量以及支撑点的数量和位置，计算出每个支撑点承受的力和压力分布。
3.杆件的选型和计算：根据支撑力的计算结果，选择适当的钢材杆件，并计算其受力状态，包括杆件的弹性变形和极限承载力等。
4.支撑系统的稳定性：根据支撑点的数量和位置，计算支撑梁系统的稳定性，确保其在浇筑过程中不发生倾覆或移动。
四、施工安全1.施工人员的培训：组织施工人员参加相关安全培训，掌握内支撑梁施工的基本知识和操作技能。
模板支撑系统及多标混凝土施工方案
模板支撑系统及多标号砼施工方案本工程主体结构为十六层，裙房为三层。
结构形式为框架-剪力墙的形式,抗震等级为二级。
标准层的层高为3.90米,建筑的绝对高度为89。
70米。
混凝土的等级为地下室底板及墙板为C30抗渗S6内掺HEA混凝土膨胀剂，主楼框架柱梁和剪力墙标高21.85米以下混凝土用C50，标高21.85—60.85米用C45,标高65.85以上用C40，裙房框架梁柱及各层楼板、次梁采用C30标号。
因此，本工程的主体结构混凝土施工时，出现同楼层多标号混凝土同时施工的情况，多标号混凝土同时施工的技术措施:对于模板支撑及砼浇捣，提出了严格的要求，特编制以下施工方案指导施工。
一、模板支撑工程（1）、墙、柱、顶板支模:墙、柱、顶板用九夹板，厚度18。
内楞用50＊90方木，间距300,外楞用φ48钢管，间距为500,穿墙螺杆为φ12，间距500,板内采用PV套管限位外加山型卡，螺帽紧固。
地下室外板墙及附墙柱部位螺栓外焊3*50*50止水片，外向垫50*50＊15木垫各一块，拆模后在此割断并用水泥砂浆抹平,模板支撑前放好轴线和模板边线，定好生口位置和水平控制标高，底部做好水泥砂浆找平,同时在墙底部焊好定位钢筋，控制支撑底部位置正确。
支撑时,按二侧板对准边线垂直竖直，同时设对拉螺栓位置时两边对直,慎防斜拉。
模板上口拉通线校正,调整好标高平面位置固定牢。
墙体的模板垂直度由钢管支撑系统来保证,即二侧钢管斜顶撑调整,必须时用花篮螺栓来调节，直至校正符合规范要求为止。
施工支模时注意底部模板内垃圾及模板拼缝.（2)所有受力模板及支撑均应通过设计计算，以保证模板及支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受所浇砼的重、侧压力及施工荷载。
（3）施工时应按翻样图设计要求进行组合拼装，墙、柱模板定位采取双线弹线法，控制模板位置。
模板的连接与支撑应牢固可靠。
（4）对本工程中一些大型构件、悬挑构件的支撑，应通过设计计算后确定支撑杆件布置。
架梁安全质量问题汇总
导致跨径尺寸不够，梁体架设不到 立模时，将台背尺寸比设计外移放大 位 5cm，保证架梁顺利
连续端横梁间距变小
★★★★
关于空心板：（1）、一定要在施工墩台时将挡块向外侧偏移3cm,防止空心板因挡块阻碍不能就位（2）、桥台台背一定要向路基方向偏移 5cm,防止空心板不能就位。（3）、空心板端头钢绞线一定要和梁端头切齐。（4）、空心板的长度、宽度严格控制，要符合设计及规范要 求（长度+5，-10；宽度±10），但尽量为负值。
★★★★
梁板架设质量问题汇总表
序 号 12 13 14 可能遇到的质量问题
梁长大于设计长度 造成后果 预防措施 梁板预制时，严格控制其长度，采取 措施，保证不跑模。 解决方法 严重程度
墩顶湿接头宽度小于设计宽度 架梁时与挡块接触的钢筋会影响梁 板就位。主要是在施工横隔梁、横 隔板会受到严重影响。 钢筋互相打架，影响梁体就位。
只能将湿接头宽度减小
★★★
梁体钢筋未调直
在施工横隔板、墩顶横隔梁
在施工横隔板、墩顶横隔梁架梁现 场调直（较麻烦）
★★★★
梁顶板、底板钢筋太长
钢筋下料时严格控制钢筋长度，确实 在架梁现场割掉（很麻烦，梁悬在 比较长的钢筋，架梁前在梁场提前将 空中，危险） 其多余部分割掉
★★★★
15
梁板通气孔未通开
梁板内外温差过大，造成梁体混凝 土开裂，更为严重的是有些梁体内 存有积水排不出来，在梁体内冻胀 融化，对混凝土造成严重伤害。
梁板架设质量问题汇总表
序 号 1 可能遇到的质量问题
盖梁顶面不平 造成后果 预防措施 解决方法 严重程度
临时支座底部不平，梁板架设后不 盖梁浇筑后在终凝前，认真收面，垫 稳定，存在安全隐患 石两侧处盖梁顶面必须保持平整。
扣件式钢管模板支撑施工方案
结构环境类别
一类、二（a）类
抗震设防烈度
7度
使用年限
50年
抗震设防类别
丙类
结构安全等级
二级
混凝土强度等级及抗渗要求
C45、C40、C35、C30、C30P6、C25、C25P6和C20等
钢 筋
HPB235、HRB335、HRB400并符合GB50204-2002规定。
表2.3结构模板设计概况
结构形式
型钢柱截面尺寸
1200×1200、1300×1300、1200×1550等
梁截面尺寸
上部结构：200×500、200×600、200×700、250×500、300×500、300×600、400×600、400×800、500×600等；地下室：300×600、300×700、500×800、400×700、400×800、500×800、500×900、400×1050、600×800、400×1200等。
GB50010--2002
钢结构设计规范
GB50017--2003
建筑施工模板安全技术规范
JGJ162-2008
4
其他
建筑施工手册
第四版
建筑施工计算手册
江正荣著
5
福州市建委文件：关于印发《加强我市建筑模板工程施工质量管理若干规定》的通知（榕建筑【2010】46号）
二、工程概况
百联大厦工程项目由福州百联房地产开发有限公司投资兴建的25层综合楼,1层为办公门厅、配套用房及商业，2层为办公及商业，3层以上均为办公，属公共建筑。 总规划用地9453.2m2，地下建筑面积14678.87m2，总建筑面积61944.83m2，建筑高度/层数：99.95m/25F。由嘉博（福建）联合设计有限公司设计，福建岩土工程勘察研究院勘察，福建嘉和建设监理有限公司监理，福建省永太建设发展有限公司施工总承包，福州市建筑工程质量监督站监督。建筑基础采用高强预应力PHC500-125A管桩，基坑周边支护桩采用SMW工法桩加两道内支撑，基坑最大开挖深度10.9米。地下一层层高4.65m,地下二层层高4.7m；一层层高5.8m，二、三层层高4.5m，4层～23层层高3.85m，24、25层层高为4m。本工程为一类高层公建，地上地下耐火等级均为一级。本工程采用框架剪力墙结构,按七度抗震设防。建筑合理使用年限为50年。建筑结构安全等级:二级。本工程±0.000标高相当于罗零高程 8.30。
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阳台200×400边梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=200mm，梁高h=400mm，层高10.35m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管质量0.0368kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=125.00N/mm2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底、侧模自重0.3 kN/m2× (0.20 + 0.70) × 1.2 = 0.29 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.20 × 0.40 × 1.2 = 2.30 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.20 × 0.40 × 1.2 = 0.14 kN/m④振捣砼荷载 4.0 kN/m2× 0.20 × 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 3.86 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 2.28 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。
W=bh2 /6= 200×182/6=10800mm3， I=bh3/12=200×183/12=97200mm4。
1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105M max=K M q1L2 =-0.105×3.86×2002=-16212N.mm=-0.02kN.mσ=M max/W=16212/10800=1.50N/mm2梁底模抗弯强度σ=1.50N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数K V=0.606V max=K V q1L=0.606×3.86×200=468N=0.47kNτ=3V max/（2bh）=3×468/(2×200×18)=0.20N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.20N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算q2=2.28kN/m；挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×2.28×2004/(100×6000×97200)=0.04mm[υ]=200/400=0.50mm梁底模挠度υmax=0.04mm＜[υ]=0.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm,a=200mm,b=600-200=400mm。
第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=3.86×200/200=3.86kN/mM q=qa2(2-a/l)2/8=3.86×0.202×(2 -0.20/0.60)2/8=0.05kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=600/1000×200/1000×6.86=0.82kNM p=Pab/L=0.82×200×400/600/1000=0.11kN.mM max=M q＋M p=0.05+0.11=0.16kN.m=160000N.mmσ=M max/W=160000/85333=1.88N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=1.88N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算V max= =0.5×3.86×0.20×(2 - 0.20/0.60)+0.82×0.40/0.60=1.19kNτ=3V max/（2bh）=3×1.19×103/(2×80×80)=0.28N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.28N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算q，=q2×第一层龙骨间距/梁宽=2.28×200/200=2.28kN/mP=(0.10×25+0.30)×600/1000×200/1000=0.34kNX= =200-2002/600/2=167mmυq==2.28×2002×6002/(24×9000×3413333)×[(2 - 2002/6002 - 2×1672/6002)×167/600+(167 - 400)4/2002/6002]=0.031mmυp==0.34×103×400/(9×9000×3413333×600)×[(2002+2×200×400)3/3]0.5=0.042mm υmax=υq＋υp =0.03+0.04=0.07mm[υ]=600/400=1.50mm第一层龙骨挠度υmax=0.07mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；P=第一层龙骨V max+P=1.19+0.82=2.01kN；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数K M=0.549M max=K m PL=0.549×2.01×1000×900=993141N.mm=0.99kN.mσ=M max/W=993141/85333=11.64N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=11.64N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数K V=2.326V max=K V P=2.326×2.01=4.68kNτ=3V max/(2bh)=3×4.68×1000 /(2×80×80)=1.10N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=1.10N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算挠度系数Kυ=3.115P’=第一层龙骨V max+P=F=1.53kN；υmax=KυP’L3/（100EI）=3.115×1.53×1000×9003/(100×9000×3413333)=1.13mm [υ]=L/400=900/400=2.25mm第二层龙骨挠度υmax=1.13mm＜[υ]=2.25mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.652每根钢管承载N QK1=5.652×2.01=11.36kN每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:N QK2=1.4×1.20×0.90=1.51kN每根钢管承载荷载N QK=N QK1+N QK2=11.36+1.51=12.87kN钢管重量0.0368kN/m,立杆重量=0.0368×10.0=0.37kN水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.50×0.0368=0.39kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/1000×7=0.10kN支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.37+0.39+0.10=0.86kN钢管轴向力N＝1.2N GK+N QK=1.2×0.86+12.87=13.90kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94钢管杆件长细比94.94＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算ϕ=0.626P=N/(ϕA)=13.90×1000/(0.626×489)=45.41N/mm2钢管立杆稳定性45.41N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=13.90kN。
待地下室顶板混凝土设计强度达到80%，方可进行阳台浇砼作业;本计算支承的地下室顶板砼未达到设计强度前，地下定顶板梁板支撑不得拆除。
（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,f t=1.43N/mm2,h O=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+135)=940mm,βh=1.00(0.7βh f t＋0.15σpc,m)ηU m h O=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×940×135]/1000=146.06kN支承面受冲切承载力146.06kN＞F=13.90kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算A b=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,A l=0.10×0.10=0.01m2βl=(A b/A l)0.5=3,f cc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβl f cc A l=0.75×3×12155×0.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN＞F=13.90kN,满足要求。