水泥罐抗风验算计算书模板
京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段）水泥罐抗风验算计算书中国交通建设股份有限公司京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部二〇一五年四月水泥罐抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。
主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）及《公路桥梁钢结构设计规范》。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m，支腿长度为9.0m。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t，满载时料重300 t。
根据《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
根据资料显示，我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW，最大风速53m/s。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6 12 32.7-36.913 37.0-41.4 14 41.5-46.1 15 46.2-50.9《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；1K —风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，其它构件为1.3；2K —风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；3K —地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
针对本工程场地实际特点，取k1=1.3， k2=1.0 ，k3=1.3。
取风级11下的风速为30m/s ，风级13下的风速为39m/s ，风级15下的风速为48m/s ；风级17下的风速为58m/s 。
计算得罐体每延米的荷载强度见表2。
表2 风级与风荷载强度大小风级风速m/sW0paK1K2k3Wpa迎风面积m 2延米风载强度kN/m11 30 562.5 1.3 1 1.3 950.6 5 4.75 13 39 950.6 1.3 1 1.3 1606.6 5 8.03 15 48 1440.0 1.3 1 1.3 2433.6 5 12.17 17582102.51.311.33553.2517.77三、不同工况下立柱强度、稳定性及整体倾覆检算为了考虑罐体支架的内力，检算过程采用有限元数值计算方法。
根据工程的实际使用情况及受力最不利原则，验算时重点对罐体满载的情况进行了立柱的强度及稳定性验算。
罐体立柱采用φ330mm（壁厚8mm），立柱间横撑采用槽钢120x40 x4.5mm。
有限元模型见图1及图2。
3.1 风级11结构性能抗风验算风级11时的风荷载和罐体满载时的恒荷载（包括自重）组合进行立柱的强度、稳定性验算。
同时对风级11时的风荷载和罐体空载时的恒荷载组合进行了基础的稳定性验算。
（1）罐体满载状态下立柱的强度及稳定性验算在11级风荷载作用下，按照风荷载+罐体满载时计算得到的立柱应力见图3。
图3 风荷载+罐体满载时立柱应力图（单位：kpa）从图3可知，在立柱底截面的应力最大，最大压应力为111MPa。
《铁路桥梁钢结构设计规范》中3.2.1条的规定，Q235钢的弯曲基本容许应力为140 MPa。
在主力+风力组合下，容许应力提高系数为1.2倍，所以提高后的弯曲容许应力为140*1.2=168 MPa。
从分析结果上看，立柱底截面的最大应力数值均小于168 MPa，故在风级11+罐体满载状态下，立柱的强度满足规范要求。
从杆件的局部稳定性来看：取钢管立柱L=4.5m检算。
钢管回转半径r=22314330 /4=113.9mm长细比λ=L/r=4500/113.9=40查轴心受压稳定系数表，φ=0.88立柱的稳定容许应力为0.88x168=148 Mpa, 立柱的实际应力小于立柱的稳定容许应力，所以立柱的稳定性满足规范要求。
（2）罐体满载状态下支撑构件的整体稳定性验算为了进一步研究罐体满载状态下支撑构件的整体稳定性，本报告采用有限元软件进行了屈曲特征值分析，输入自重（不变）和风荷载（可变）后进行屈曲分析。
分析结果输出的特征值变成屈曲荷载系数，屈曲荷载系数乘以风荷载（可变）加上自重等于屈曲荷载值，分析结果见表3。
表3 支撑构件的整体稳定性模态特征值1 20.722 35.763 60.15从表3可知，罐体满载状态下支撑构件的整体稳定性屈曲荷载系数最小为20.72，满足稳定性要求。
第一阶失稳模态见图4。
图4 第一阶失稳模态图1 整体有限元模型图2 局部放大模型（3）罐体空载状态下基础的稳定性检算根据罐体受力分析，在空罐情况下较满灌情况下，地基土体发生剪切破坏，发生整体倾覆，故只检算空罐情况下基础的整体稳定情况。
图5 单个罐体整体稳定性计算简图上图中：N ：罐体竖向力kN ；F ：风荷载产生的水平力kN ；G ：基础重力kN ；M ：风荷载产生的弯矩kN ·m ； H ：基础高m ； a ：基础宽m ； b ：基础长m ；11级风荷载作用下相关的计算参数：N=98.32kN M=855kN ·m c=30kPa φ=30° γ（土体容重）=19kN/m 3a=5.00m b=5.00m H=2.1m F=57 kN1）整体抗倾覆检算2p 1E 22p p H K cH K γ=+=19*2.1*2.1*3/2+2*30*2.1*3=343.923kN/m式中：p E ：单宽被动土压力kN/m ；p K ：朗肯被动土压力系数，2(45)2p K tg φ=+=3；H ：基础埋深；c ：土体粘聚力kPa ；γ：土体容重； 13p HM E b =⨯⨯=343.923*2.1*5/3=1203.732kN ·m 式中： 1M ：被动土压力p E 所产生的转动力矩；'2p 1E ()2233p p H H K cK γ=+=252.3717kN/m式中： 'p E ：单宽被动土压力kN/m ；'2133p HM E b =⨯⨯⨯=701.0326 kN ·m式中： 2M ：被动土压力'p E 所产生的转动力矩；1G V γ==23*a*b*H=1207.5kN式中： G ：基础重力；'G G N =+=1305.82 kN式中： 'G ：总竖向力；''2GN aM G =⨯=3264.55kN ·m式中：'GN M ：竖向力产生的转动力矩；3M =F*H=49.875*2.1=119.7kN ·m式中： M3：风荷载水平力产生的转动力矩kN ·m ；'123GN M MM M M =+--∑ =3647.549 kN ·m因为：12GN M M M M =+-∑/M ≥4.26614 所以：罐体不会发生倾覆破坏 2）基底抗滑移检算=s f NF F=0.45*1305.82/57=10.30911 (实际此时水平力不足以引起基础滑动，基础侧面土体的抵抗作用尚未发挥，故抗滑稳定性满足要求，有比较大的安全储备)式中：s F ：基底滑动安全系数，可根据建筑物等级，查有关设计规范，一般1.2-1.4N ：作用在基底的竖向力的总和，kN ； F ：作用于基底的水平力的总和，kN ；f ：基础与地基土的摩擦系数，经查表取0.45综上所述，基础在11级风荷载+罐体空载作用下安全可靠。
3.2 风级13结构性能抗风验算风级13时的风荷载和罐体满载时的恒荷载（包括自重）组合进行立柱的强度、稳定性验算。
同时对风级13时的风荷载和罐体空载时的恒荷载组合进行了基础的稳定性验算。
（1）罐体满载状态下立柱的强度及稳定性验算在13级风荷载作用下，按照风荷载+罐体满载时计算得到的立柱应力见图6。
图6 风荷载+罐体满载时立柱应力图（单位：kpa）从图6可知，在立柱底截面的应力最大，最大压应力为124Mpa< 168 MPa，故在风级13+罐体满载状态下，立柱的强度满足规范要求。
从杆件的局部稳定性来看：立柱的稳定容许应力为0.88x168=148 Mpa, 立柱的实际应力小于立柱的稳定容许应力，所以立柱的稳定性满足规范要求。
（2）罐体满载状态下支撑构件的整体稳定性验算为了进一步研究罐体满载状态下支撑构件的整体稳定性，本报告采用有限元软件进行了屈曲特征值分析，输入自重（不变）和风荷载（可变）后进行屈曲分析。
分析结果输出的特征值变成屈曲荷载系数，屈曲荷载系数乘以风荷载（可变）加上自重等于屈曲荷载值，分析结果见表4。
表4 支撑构件的整体稳定性模态特征值1 12.262 21.16 335.63从表4可知，罐体满载状态下支撑构件的整体稳定性屈曲荷载系数最小为12.26，满足稳定性要求。
（3）罐体空载状态下基础的稳定性检算N=98.32 kN M=1445.4kN ·m F=96.36kN1)抗倾覆验算：检算图示及原理同11级风荷载作用下，经计算分析可得：12GNM M M M =+-∑/M=3564.893/1445.4=2.466372 故13级风荷载作用下，空罐体不会发生倾覆破坏。
2）抗滑移验算=s f NF F∙=0.45*1305.82/96.36=6.098163计算结果表明， 水平力不足以引起基础滑动，基础侧面土体的抵抗作用尚未发挥，故抗滑稳定性满足要求，有比较大的安全储备。
3.3 风级15结构性能抗风验算风级15时的风荷载和罐体满载时的恒荷载（包括自重）组合进行立柱的强度、稳定性验算。
同时对风级15时的风荷载和罐体空载时的恒荷载组合进行了基础的稳定性验算。
（1）罐体满载状态下立柱的强度及稳定性验算在15级风荷载作用下，按照风荷载+罐体满载时计算得到的立柱应力见图7。
图7 风荷载+罐体满载时立柱应力图（单位：kpa）从图7可知，在立柱底截面的应力最大，最大压应力为141Mpa< 168 MPa，故在风级15+罐体满载状态下，立柱的强度满足规范要求。
搅拌站基础承载力及罐仓抗风计算书
XX 铁路XX 标第X 搅拌站罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书计算：复核：中铁X 局集团XX 铁路项目经理部2010 年12 月、工程概况中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120 搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。
根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下：21.5m根据现场地质情况，基础浇筑厚度为 1.5m，混凝土强度等级为C30。
二、基础承载力检算1、相关计算公式根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 ,fa=fak+ n Y b-3)+ n d f n(d-0.5)式中fa--修正后的地基承载力特征值fak--地基承载力特征值n、M--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数Y-基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b--基础底面宽度(m) ，当基宽小于3m 按3m 取值，大于6m 按6m 取值；Y m--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m) 。
2、承载力检算不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P1=1100kN*6+ 基础自身重量，基础自身重量=95m 3*24kN/m 3=2280kN则P1=1100kN*6+95 m 3*24kN/ m 3=6600+2280=8880kN 最大应力f K=8880/64=139Kpa修正后地基承载力特征值:fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa( 根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa)计算结果f K=139KPa v fa=155KPa 承载力满足要求三、罐仓抗风检算1 、相关计算公式根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 ，风荷载强度：W=K1K2K3W0= K1K2K3V2/1.6W —风荷载强度PaW o —基本风压值PaK i、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V —风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算抗倾覆计算：K c =M i / M 2=［（P i *0.5*基础宽）/（14*P 2*受风面）］K c >1.5即满足抗倾覆要求M i — 抵抗弯距kN?mM 2—抵抗弯距kN?mP i —储蓄罐与基础自重kNP 2—风荷载kN2、抗倾覆检算W 二K1K2K3W0二K1K2K3V 2/1.6=0.8*1.13*1.0*20.7 2/1.6=242.1paP2=W/1000=0.2421kN罐仓顶至地表面距离为15米，罐身长12m,6个罐基本并排竖立， 受风面210m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的 抗倾覆性。
水泥罐抗风验算计算书【范本模板】
京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段）水泥罐抗风验算计算书中国交通建设股份有限公司京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部二〇一五年四月水泥罐抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算.主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)及《公路桥梁钢结构设计规范》. 二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料,检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9。
0m 。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。
根据《公路桥涵设计基本规范》中的4。
4.1条确定风荷载的大小. 根据资料显示,我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW ，最大风速53m/s 。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = (1)式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高,频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4。
1 1—1,其它构件为1。
3；K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2, 2风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值;K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4。
储罐安装抗风载荷计算Wind Load Calculation Sheet
储罐安装抗风载荷计算Wind Load Calculation Sheet1、Wind load：W0=800Pa （Refer to CA-8430-0800-0001）风载荷：W0=800Pa （参见CA-8430-0800-0001）Standard value of wind load:W=ßz μzμs W0Herein, ßz refers to wind vibrating factor ，ßz=1；μz refers to wind pressure height factor，μz=1.38*(H/10)1/4 =1.38*(22/10)1/4 =1.681；μs refers to wind load shape factor，μs=1.5；W0 refers to standard value of wind pressureW0=800PaTherefore，W=1×1.681×1.5×800=2018 Pa风载荷标准值为：W=ßz μzμs W0其中：ßz 为风振系数，取ßz=1；μz为风压高度系数，取μz==1.38*(H/10)1/4 =1.642；μs为风载体型系数，取μs=0.8；W0 为风压标准值W0=800Pa所以，W=1×1.681×1.5×800=2018 Pa2、Calculating conditions 计算条件：1）The inclination between the steel cable and ground as well as tensile stress isbiggest when the last course shell plate is installed and after clamps is fixed.安装最后一圈壁板，工卡具固定完毕，此时钢丝绳与地面夹角最大，受拉应力也最大；2）For single course shell plate, semi-circle area is supposed to support the frontwind load.按单圈壁板，半圆范围承受正面风载荷；3）（In the semi-circle area）steel cables are located in six points equally.（半圆范围内）用钢丝绳封6 个位置均布；4）One steel cable is set for each point.每个位置用单根钢丝绳；5）The variable of steel cables(钢丝绳参数：):Steel cable:6×37 6X37 钢丝绳Diameter: f 28.0mm 直径f 28.0mmTensile intensity: 170kg /mm2 钢丝绳公称抗拉强度为170 公斤/毫米2Total section area: A0=85.39mm2 钢丝总断面面积A0=291.52mm2Therefore, the total breakage tensile strength is more than 50050kg.See SYB-4112-80 Hoisting Operating Procedure. Detailed in Appendix.因此，钢丝绳破断拉力总和不少于50050 公斤见SYB-4112-80 《起重工操作规程》。
扇形搅拌站基础承载力计算
兰新铁路第二双线（新疆段）水泥罐基础及抗风检算书xxx集团有限公司兰新铁路第二双线xxx项目部二〇一〇年六月水泥罐基础及抗风检算书1、水泥罐基础承载力计算初步设计搅拌站水泥罐基础为扇形基础，以3个水泥罐为整体研究对象，基础约为6m ×13m ×2.5m 的整体基础，基础底面积为78㎡，每个水泥罐直径3m ，总高20m 。
⑴每个水泥罐荷载时总重量为130t ，基底受水泥罐和混凝土基础自重压力，则轴心荷载作用下，实体基础底应力σ=（F+G ）/A =（F+A γh ）/A=（1300×3+78×23×2.5）/78 =107.5KN<[σ]=200KPa ，满足要求。
[σ]—地基容许承载力，取200 KPa γ—C30混凝土的重度，取为γ=23KN/m3 ⑵考虑风荷载作用：w v —风速，哈密地区12级大风风速为32.7～36.9m/s ，取w v =36.9m/s 计算，基本分压值0w 按公式16002w v w =计算，则：851.016009.361600220===w v w kN/m 2k w —风荷载标准值，按公式07.0w w s z k μμ=计算，式中z μ—风压高度变化系数，取1.28；s μ—风荷载体型系数，取0.8，则：07.0w w s z k μμ=61.0851.08.028.17.0=⨯⨯⨯=kN/m2a l —形心距，取10m ，则风荷载标准值产生的弯距M 按公式M=k w A a l 计算，则： M=k w A a l =0.61×15×3×（15/2+5）/2=343 kN ·m基础为13m ×6m ×2.5m 的整体基础，基础截面模量78/66132=⨯=W m3，则考虑风荷载偏心受压时，实体基础底面压力：W M A G F ++=)(σ= 1207833435.107=⨯+KPa ＜1.2[σ]=240KPa ，符合要求。
100吨水泥粉罐抗风强度计算书
1、校核依据《建筑结构荷载规》 GB50009-2012《钢结构设计规》 GB50017-20032、主要参数2.1 设计参数粉罐直径：φ2900mm；粉罐高度：13500mm（不含底锥）；底部支腿高度：7230mm；上栏杆高度：1000mm；罐体板材材料：δ6钢板；支腿材料：φ219mm×6焊接管；支腿横、斜撑材料：10#槽钢。
2.2 环境参数风速：70m/s（十二级风）3、基本载荷=9200 Kg=92000N3.1 粉罐自重： G1水泥重量：G=100000 Kg=1000000N23.2 风载荷P WPCKqAhWP ---- 作用在水泥罐上的风载荷，N;WC ---- 风力系数， C=1.3；υ---- 风速，υ=70m/sK ---- 风压高度变化系数，hq ---- 计算风压2/mN， q=0.613υ2 A---- 水泥罐垂直于风向的迎风面积，2mP1W =CKhqA=0.613 CKhυ2AC=1.3 Kh=1.39 υ=70 A=1㎡，代入上式得：P1W=5428NP2W =CKhqA=0.613 CKhυ2AC=1.3 Kh=1.23 υ=70 A=60㎡，代入上式得：P2W=288175NP3W =CKhqA=0.613 CKhυ2AC=1.3 Kh=1 υ=70 A=4㎡，代入上式得：P3W=15620N4、强度计算水泥罐受力部分主要为罐体底部支腿，支腿竖向承受水泥粉罐自重和散装水泥的重量，同时横向承受罐体受风的侧压力而对支腿产生的拉力。
检算过程依据《起重机设计手册》第三章中风载荷计算的相关容。
4.1 支腿强度计算支腿强度计算分两种情况进行，第一种风正面吹向水泥粉罐，即方向垂直与支腿连接线；第二种风斜面吹向水泥粉罐，即支腿对角线方向。
4.1.1 风向垂直于支腿连接线h1=15.3m h2=12.71m h3=4.9m L1=1.95m4.1.1.1 以B点为支点 (1)粉罐空载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3=PAL1+G1×0.5 L1得：PA=19127368N(2)粉罐满载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3=PAL1+（G1+ G2）×0.5 L1得：PA=1312737 N4.1.1.2 以A点为支点 (1)粉罐空载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3+G1×0.5 L1=PBL1得： PB=2558736.41N(2)粉罐满载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3+（G1+ G2）×0.5 L1=PBL1得：PB=2604736.92N支腿底部及加强筋的横截面为A=15.662×103 ㎡，则最大强度为：σ= PB/2A=83.2 Mpa <[σ] =215 Mpa （校核满足要求）（[σ]查GB50017-2003《钢结构设计规》，得钢材的抗拉强度值为215 Mpa）4.1.2 风向为支腿对角线方向h1=15.3m h2=12.71m h3=4.9m L2=2.9m4.1.2.1 以B点为支点 (1)粉罐空载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3=PAL2+G1×0.5 L2+PC×0.5 L2+ PD×0.5 L2其中： PC= PD=0.5 PA得： PA=478054.5N(2)粉罐满载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3=PAL2+（G1+ G2）×0.5 L2+PC×0.5 L2+ PD×0.5 L2其中： PC= PD=0.5 PA得： PA= 231047.6N4.1.2.2 以A点为支点 (1)粉罐空载时P1W h1+ P2Wh2+ P3Wh3+G1×0.5 L2=PBL2+ PC×0.5 L2+PD×0.5 L2其中： PC= PD=0.5 PB得： PB=888629.2N(2)粉罐满载时P1Wh1+ P2Wh2+ P3Wh3+（G1+ G2）×0.5 L2=PBL2+ PC×0.5L2+PD×0.5 L2其中： PC= PD=0.5 PB得： PB=1026560.23N支腿底部及加强筋的横截面为A=15.662×103 ㎡，则最大强度为：σ= PB/2A=32.77 Mpa <[σ]= 215 Mpa （校核满足要求）4.2 焊缝强度计算支腿底部与基础采用接方式连接，焊管周围布有6块三角加强筋，焊缝为直角焊缝，焊接形式为满焊，查GB50017-2003《钢结构设计规》得，16mm以下钢板焊缝的抗拉强度值为[σ]=160 Mpa ，[τ]=125 Mpa 。
水泥仓抗风验算
拌合站水泥仓缆风绳验算
水泥仓高21m ，外径3.0m ，支腿长8.5m 。
空罐自重10t ，满罐重210t ，基础为钢筋砼自重25t 。
水泥仓采用重力式锚垫：
1、倾覆稳定性验算：K M =M 稳/M 倾≥1.4
Wx =1.835（KN/m 2）
M 倾=12.5×3×1.835×(8.5+12.5/2)
=1015KN.m
最不利的空罐情况下自身稳定力矩为：
（100+300）×2=800(KM.m)
远远小于风荷载所产生的倾覆力矩。
需加设缆风绳加固。
2、缆风绳所产生的稳定力矩应为：
M 稳≥1.4 M 倾=1.4×（1015-800）=301(KM.m)
缆风绳需产生的最小水平力为：
T 水=301/（12.5+8.5）=14.33KN ≈14.5（KN ）
因缆风绳与地面夹角为45度，同时产生的垂直力为：T
垂=T 水≥
14.5KN 缆风绳产生的最小拉力为：T= T 水×√2=58×1.414=20.5（KN ）
3、因采用重力式锚垫，锚垫的重量不得小于缆风绳产生的上拔力即20.5KN ，考虑一定的安全系数，取锚垫的重量取1.3倍上拔力，即：
1.3×20.5=26.7（KN ），采用砼锚垫，砼体积为：26.7/25=1.11m 3。
取为1.2m 3。
每个罐采用1根直径12.5mm 的普通钢丝绳（许用拉力为2.288t ）作为缆风绳，砼锚垫的砼方量不少于1.2m 3，锚垫采用地面挖坑，埋于地面下，用砼一次性浇筑完成。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核:计算:日期:2０１5年4月１5日一、工程概况根据本工程得砼需求量与拌与站得设计要求,设置JＳ1000型搅拌站2台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS１００0型搅拌站设置水泥储存罐２个,HＺS９0P搅拌站设置水泥储存罐４个。
为了保证拌与站能正常安全使用,现在将水泥罐得抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数:直径3ｍ，高12、５m,自重３、8T;满罐时水泥重1０0t。
立柱采用4根Φ220×６、壁厚１０mm无缝钢管与基础连接,JS100０型搅拌站水泥储存罐立柱高5、7m,HZS９0P型搅拌站水泥储存罐立柱高6、3m。
水泥储存罐基础参数:JS1000型：长3、６m，宽３、6ｍ,埋深2、5m,采用整体式Ｃ30基础HＺS90P型:长１4m,宽３、６m，埋深2ｍ,采用整体式Ｃ3０基础拌与站示意图如下:（图1)三、计算说明:１、由于水泥储存罐建在高处,所以没有发生意外碰撞得可能,计算时不考虑外界碰撞;水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高,顶面标高,预埋钢板标高经过严格控制,高差都控制在±1cｍ内,所以对水泥储存罐自身倾斜带来得水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体得影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见得１０级风(风速28、４m/s),有效得受风面按(图1)所示分别计算。
２个或4个罐按连接体计算,对罐与罐之间得空隙不再折减。
但立柱受得风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面得安全性：1)验算基底承载力够不够;2)验算从罐体到基础作为整体时得抗倾覆性;３)验算罐体立柱与基础连接处得安全性。
四、计算过程1、１个罐基地承载力:取最不利因素1个罐水泥全满时计算罐体与基础总重F重=M•１0＝（3、８×１+100×１+3、6×3、６×2、5×2、4) ×10＝1815、6ＫＮ基底面积A=3、6×3、６＝1２、9６m2基底应力δ= F重/A=１８15、6/12、96=140、093KPa＜（实测) 说明基底承载力满足需要。
水泥罐抗风验算详细计算书
京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段）水泥罐抗风验算计算书中国交通建设股份有限公司京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部二〇一五年四月水泥罐抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。
主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）及《公路桥梁钢结构设计规范》。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。
根据《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
根据资料显示，我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW ，最大风速53m/s 。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，1其它构件为1.3；K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，2风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
水泥罐抗风验算计算书
混凝土搅拌站罐体抗风验算计算书（二工区2#搅拌站大罐）兰州交通大学土木工程学院岩土与地下工程系2010.5一、验算内容及验算依据受中铁21局兰新指挥部的委托，对兰新铁路第二双线（新疆段）风区的拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。
主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）及《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。
根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 33号）提供的风级凤速换算表（见表1）及《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 47号）附件中兰新铁路第二双线（新疆段）大风区工程分区说明，资料显示，中铁二十一局（7标）项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为：三十里风区：DK1656+000～DK1746+227长86.398km ，主导风向NW ，最大风速53m/s 。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；1K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，其它构件为1.3；2K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；3K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。