100t水泥罐验算
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2021年 4月 15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置 JＳ1000 型搅拌站２台、HZS90P搅拌站 1 台。
每个 JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2 个，HZS90P 搅拌站设置水泥储存罐 4 个。
为了保证拌和站能正常平安使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高，自重；满罐时水泥重100t 。
立柱采用 4 根Φ 220×6、壁厚 10mm无缝钢管与根底连接， JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高， HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高。
水泥储存罐根底参数：JS1000型：长，宽，埋深，采用整体式C30根底HZS90P型：长 14m，宽，埋深 2m，采用整体式C30根底拌和站示意图如下：〔图 1〕三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐根底在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10 级风 ( 风速s)，有效的受风面按〔图 1〕所示分别计算。
2 个或 4 个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的平安性：1〕验算基底承载力够不够；2〕验算从罐体到根底作为整体时的抗倾覆性；3〕验算罐体立柱与根底连接处的平安性。
四、计算过程1、1 个罐○1 基地承载力：取最不利因素 1 个罐水泥全满时计算罐体和根底总重F 重=M?10=×1+100×1+××××10=基底面积 A=×=基底应力δ = F 重/A==<( 实测 )说明基底承载力满足需要。
水泥罐设计
水泥罐基础设计书一、100T水泥罐基础计算本工程选用100T水泥罐进行承载力验算。
场地基承载力特征值为300Kpa。
基础承台平面尺寸设定为2500mm×2500mm，高度为800mm。
承台混凝土强度等级均为C20。
1.1水泥罐计算1.1.1参数信息水泥罐型号：100T水泥罐，自重（满罐时包括水泥总量在内）F1=1060.00KN（水泥满载1000KN，罐体自身总重为60KN）水泥罐高度H=19.400m,水泥罐身宽度B=3.00m,，罐体支撑架宽度为1.91m。
混凝土强度:C20，钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=2.500m承台厚度Hc=0.8m，基础埋深D=0.6m，承台箍筋间距S=150mm，承台单层钢筋采用φ18@150，双向布置，保护层厚度：50mm福清风荷载为0.75KN/m2。
1.1.2地基基础承载力验算依据<<建筑地基基础设计规范>>(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
Pmax=(F+G)/A+M/W；式中F：水泥罐作用于基础的坚向力，它包括水泥罐自重及满罐时的水泥总量，F=1.2×1060=1272KN。
G：基础自重和基础上面的土重，G=25.0×(2.5×2.5×0.8)×1.2=150KN；Bc：基础底面的宽度，取Bc=2.50m，A=2.5×2.5=6.25m2；W：基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=2.6m3；M：倾覆力矩，主要风荷载产生的力矩，M=1.4×0.75×3.0×19.4×1.91=116.72KN.m；a：合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：A=2.50/2-116.72/(1272+150)=1.168经过计算得到：最大压力设计值：Pmax=(1272+150)/6.25+116.72/2.6=272.41kpa 偏心距较大时压力设计值：Pkmax=2×（1272+150）/（3×3×1.8）=267.79kpa地基基础承载力验算：强夯地基承载力值为：fa=300.00kpa地基承载力特征值fa=300.00kpa大于最大压力设计值Pkmax=267.79kpa，满足要求。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核:计算:日期:2０１5年4月１5日一、工程概况根据本工程得砼需求量与拌与站得设计要求,设置JＳ1000型搅拌站2台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS１００0型搅拌站设置水泥储存罐２个,HＺS９0P搅拌站设置水泥储存罐４个。
为了保证拌与站能正常安全使用,现在将水泥罐得抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数:直径3ｍ，高12、５m,自重３、8T;满罐时水泥重1０0t。
立柱采用4根Φ220×６、壁厚１０mm无缝钢管与基础连接,JS100０型搅拌站水泥储存罐立柱高5、7m,HZS９0P型搅拌站水泥储存罐立柱高6、3m。
水泥储存罐基础参数:JS1000型：长3、６m，宽３、6ｍ,埋深2、5m,采用整体式Ｃ30基础HＺS90P型:长１4m,宽３、６m，埋深2ｍ,采用整体式Ｃ3０基础拌与站示意图如下:（图1)三、计算说明:１、由于水泥储存罐建在高处,所以没有发生意外碰撞得可能,计算时不考虑外界碰撞;水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高,顶面标高,预埋钢板标高经过严格控制,高差都控制在±1cｍ内,所以对水泥储存罐自身倾斜带来得水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体得影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见得１０级风(风速28、４m/s),有效得受风面按(图1)所示分别计算。
２个或4个罐按连接体计算,对罐与罐之间得空隙不再折减。
但立柱受得风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面得安全性：1)验算基底承载力够不够;2)验算从罐体到基础作为整体时得抗倾覆性;３)验算罐体立柱与基础连接处得安全性。
四、计算过程1、１个罐基地承载力:取最不利因素1个罐水泥全满时计算罐体与基础总重F重=M•１0＝（3、８×１+100×１+3、6×3、６×2、5×2、4) ×10＝1815、6ＫＮ基底面积A=3、6×3、６＝1２、9６m2基底应力δ= F重/A=１８15、6/12、96=140、093KPa＜（实测) 说明基底承载力满足需要。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：___________________计算：___________________日期：2015年4月15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置J S 1000型搅拌站2台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2个，HZS90P搅拌站设置水泥储存罐4个。
为了保证拌和站能正常安全使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m高12.5m,自重3.8T ;满罐时水泥重100t。
立柱采用4根①220 X 6、壁厚10mn无缝钢管与基础连接，JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高5.7m, HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高6.3m。
水泥储存罐基础参数：JS1000型：长3.6m,宽3.6m，埋深2.5m，采用整体式C30基础HZS90P型:长14m宽3.6m,埋深2m,采用整体式C30基础拌和站示意图如下：（图1）三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能,计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在士1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风（风速28.4m/s），有效的受风面按（图1）所示分别计算。
2 个或4 个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的安全性：1 ）验算基底承载力够不够；2）验算从罐体到基础作为整体时的抗倾覆性；3）验算罐体立柱与基础连接处的安全性。
四、计算过程1 、1 个罐①基地承载力：取最不利因素1 个罐水泥全满时计算罐体和基础总重F 重=M?10=（3.8 x 1+100X 1+3.6 X 3.6 X 2.5 X 2.4）x 10=1815.6KN基底面积A=3.6X 3.6=12.96m2基底应力5 = F 重/A=1815.6/12.96=140.093KPa＜（实测）说明基底承载力满足需要。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。
100t水泥罐基础设计计算
100t水泥罐基础设计计算一、荷载1、水泥罐自重G1：200kn（20t）估2、水泥自重G2：1000kn（100t）3、基础承台自重G3：3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2（分项系数）=1981.2kn二、受力分析1、承台地基承载力：按12t/m2估算，承台地基承载力为3.8m*3.8m*120kn/m2=1732.8kn2、桩承载力需达到1981.2kn-1732.8kn=248.4kn三、单桩承载力计算1、土层极限侧摩阻力系数J01 J02 J03地面标高3.5m 地面标高3.5m 地面标高3.5m①素填土①素填土①素填土0.44m 0.41m0.88m③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土-1.72m-4.76m④粉土-5.79m④粉土④粉土根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土2.92m、淤泥质粉质粘土4.67m、粉土1.41m。
打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内（9m）土层平均极限侧摩阻力为：（2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30）/9m=18.45Kpa2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）（不计桩端承载力）式中：[P]------沉桩容许承载力U--------桩周长，а-----震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0H------桩入土深度，9.0mτ-----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa；①如采用直径273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61根，取3根，布置如图：3.8m0.650m 2.5m 0.650m3.8m②如采用直径630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.63*3.14*1.0*9*18.45=218.99kn，需打入的根数为248.4kn/218.99kn=1.1根，取2根。
(整理)100t水泥罐验算.
水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(1150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时，相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y(150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=9.45kPa≥0=偏心荷载合力作用点在核心区内。
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水泥罐矩形板式基础计算书计算依据:1、《混凝土结构设计规范》GB50010—20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l（m)4基础宽b(m)4基础高度h（m)1。
25基础参数基础混凝土强度等级C25基础混凝土自重γc(kN/m3）25基础上部覆土厚度h’（m）0基础上部覆土的重度γ’（kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ（mm)40地基参数地基承载力特征值f ak（kPa）100基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）19基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。
35Gk=1。
35×500=675kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk’’=235.2kN·mFvk ’'=Fvk’/1.2=16。
8/1。
2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M'’=317。
52kN·mFv ’’=Fv'/1.2=22。
68/1。
2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=4×42/6=10。
67m3Wy=bl2/6=4×42/6=10。
67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0。
5=235。
2×4/（42+42)0。
5=166。
31kN·mMky =Mkl/（b2+l2）0.5=235.2×4/（42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时:相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:Pkmin =（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=（1150+500）/16—166。
31/10.67-166。
31/10。
67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时,相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin =（Fk+Gk)/A—Mkx/Wx-Mky/Wy=(150+500）/16-166.31/10。
67-166。
31/10.67=9.45kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算满罐时：Pkmin=71。
94kPaPkmax =（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1150+500)/16+166.31/10.67+166.31/10.67=134.31kPa 空罐时：Pkmin=9.45kPaPkmax =（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(150+500）/16+166。
31/10。
67+166.31/10.67=71。
80kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk =(Fk+Gk）/(lb）=(1150+500)/(4×4)=103。
12kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa =fak+ηbγ（b-3)+ηdγm（d-0.5）=100。
00+0.30×19。
00×（4。
00-3）+1。
60×19.00×(1。
25—0.5）=128.50kPa (2）、轴心作用时地基承载力验算Pk =103。
12kPa≤fa=128。
5kPa满足要求！（3）、偏心作用时地基承载力验算Pkmax =134。
31kPa≤1。
2fa=1.2×128.5=154.2kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h=h-δ=1250—(40+20/2）=1200mm X轴方向净反力：Pxmin =γ（Fk/A-(Mk'’+Fvk’'h)/Wx）=1。
35×（1150.000/16。
000—(235.200+14.000×1。
250）/10.667）=65.049kN/m2Pxmax =γ(Fk/A+（Mk'’+Fvk''h）/Wx)=1.35×(1150.000/16。
000+（235。
200+14.000×1.250）/10。
667）=129.014kN/m2P1x =Pxmax—((b—B)/2)（Pxmax—Pxmin）/b=129.014—（（4.000—2.1210）/2）(129.014-65.049)/4.000=113.99kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin =γ(Fk/A—（Mk’’+Fvk''h）/Wy)=1.35×(1150.000/16.000-(235.200+14.000×1。
250)/10.667)=65。
049kN/m2Pymax =γ(Fk/A+（Mk''+Fvk''h)/Wy）=1。
35×（1150。
000/16.000+（235.200+14.000×1.250)/10。
667)=129.014kN/m2P1y =Pymax-（（l—B)/2)（Pymax-Pymin)/l=129.014-(（4.000—2。
1210）/2)（129.014—65.049）/4。
000=113。
99kN/m2基底平均压力设计值:px =(Pxmax+P1x）/2=(129.01+113。
99）/2=121.5kN/m2py =（Pymax+P1y)/2=（129.01+113。
99)/2=121.5kPa基础所受剪力：V x =|p x |(b-B ）l/2=121.5×(4-2.121）×4/2=456。
597kN V y =|p y |(l —B ）b/2=121.5×(4—2。
121)×4/2=456。
597kN X 轴方向抗剪:h 0/l=1200/4000=0.3≤40。
25βc f c lh 0=0。
25×1×11.9×4000×1200=14280kN≥V x =456。
597kN 满足要求！ Y 轴方向抗剪：h 0/b=1200/4000=0.3≤40。
25βc f c bh 0=0.25×1×11.9×4000×1200=14280kN≥V y =456.597kN 满足要求！ 6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值:p c =dγm =1.25×19=23。
75kPa 下卧层顶面处附加压力值：p z =lb(P k —p c )/（(b+2ztanθ）（l+2ztanθ)）=（4×4×（103。
12-23。
75))/(（4+2×1×tan0°)×（4+2×1×tan0°))=79.38kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz =zγ=1×19=19kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 f az =f azk +ηb γ（b-3)+ηd γm （d+z —0.5)=100。
00+0。
30×19.00×（4。
00-3）+1.60×19。
00×(1.00+1.25—0.5)=158.90kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z +p cz =79。
38+19=98。
38kPa≤f az =158。
9kPa 满足要求！ 7、地基变形验算倾斜率：tanθ=｜S 1-S 2｜/b’=｜30-10|/4000=0。
005>0。
001 不满足要求！请增大基础尺寸。
四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=（b—B）2pxl/8=（4-2。
121）2×121。
5×4/8=214.486kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l—B)2pyb/8=(4-2.121)2×121.5×4/8=214.486kN·m2、基础配筋计算（1）、底面长向配筋面积αS1=｜MⅡ|/(α1fcbh2）=214.486×106/(1×11。
9×4000×12002)=0.003ζ1=1—（1-2αS1）0。
5=1—(1-2×0.003)0。
5=0.003γS1=1—ζ1/2=1-0。
003/2=0。
9985AS1=｜MⅡ|/(γS1hfy1)=214。
486×106/（0.9985×1200×300）=597mm2基础底需要配筋：A1=max（597，ρbh）=max（597，0.0015×4000×1200)=7200mm2基础底长向实际配筋：As1’=7292mm2≥A1=7200mm2满足要求!(2）、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ｜/（α1fclh2)=214.486×106/(1×11。
9×4000×12002)=0。
003ζ2=1—(1—2αS2)0.5=1-(1—2×0。
003)0.5=0。
003γS2=1-ζ2/2=1-0。
001/2=0。
9985AS2=｜MⅠ|/(γS2hfy2）=214。
486×106/(0.9985×1200×300）=597mm2基础底需要配筋：A2=max(597，ρlh）=max(597，0。
0015×4000×1200)=7200mm2基础底短向实际配筋：AS2'=7292mm2≥A2=7200mm2满足要求!(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=4220mm2≥0.5AS1’=0.5×7292=3646mm2满足要求！(4）、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=4220mm2≥0。
5AS2’=0.5×7292=3646mm2满足要求！（5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10＠500.五、配筋示意图矩形板式基础配筋图结论和建议：1.地基变形验算，不满足要求！请增大基础尺寸.。