无梁楼盖计算表格
非人防无梁楼盖计算例题
无梁楼盖计算（-5.7米的底板8.1*8.1）非人防区抗浮控制(抗浮水头高度为2.7米q k =(2.7+0.45)*10-0.45*25=20.25kN/m 2 q=1.2*20.25=24.3 kN/m 2mkN b l ql Mce xy x.47.13598/)1*321.8(*1.8*3.248/)32(22===支座处：mm a mm a s s 60,35'== 跨中处：mm a mm a s s 35,60'== 1. 柱上板带（8.1m*8.1m ）a. M 支＝1359.47×0.5/4＝170kN.m/m mmb f M hh x c 78.311000*3.1410*170*2390390α/26220=== < '2s a则：m mma h f M A sy s /1574)35390(*30010*170)(26'0===配 14@150+ 14@150(2052mm)裂缝计算M k =170/1.2=141.67按荷载标准组合计算构件纵向受拉钢筋的等效应力σsk : σsk =M k /(0.87*h 0*A s )=141670000/(0.87*395*2052)=200.90 N/mm 2(2)按有效受混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率ρte:受力状态为受弯,取A te =0.5×b ×h+(b f -b)×h f (《混凝土规范》8.1.2条) 式中 b f ,h f 分别为受拉翼缘的宽度和高度 A te =0.5×1000×450=225000 mm 2 ρte =A s /A te =2052/225000=0.009(3)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ：9.200009.001.265.01.1σρ65.01.1Ψ××==sk te tk f=0.38 取4.0=ψ(4)最大裂缝宽度计算ωmax最外层纵向钢筋外边缘值受拉取底边的距离c= 50 mm 受拉纵向钢筋的等效直径 d eq =14 mmγ)ρ11.05.1(σΨ8.1ωmax tessq d c E +=7.0)009.01411.0505.1(2000009.2004.08.1ωmax ×+×××== 0.12 mm(5)验算: 0.12< [ωmax ]=0.20mm, 满足。
无梁楼盖的结构设计
无梁楼盖的结构设计无梁楼盖是由楼板、柱和柱帽组成的板柱结构体系，楼面荷载直接由板传给柱及柱下基础。
因此这种结构缩短了传力路径，增大了楼层静空，并且节约了施工模板。
但楼板较厚，楼盖材料用量较多；楼盖的抗弯刚度较小，柱子周边的剪应力集中，可能会引起板的冲切破坏。
由于无梁楼盖结构改善了采光、通风和卫生条件，常用于冷库、商场、仓库、书库等建筑。
在地震作用下无梁楼盖体系中板柱节点将产生不平衡弯矩，这种不平衡弯矩的反复作用将严重影响节点的承载力，因此无梁楼盖体系中板柱节点是抗冲切和抗震的薄弱环节，节点的破坏是导致结构倒塌的主要原因。
由于板柱节点在剪力和不平衡弯矩作用下的受力性能和破坏机理非常复杂，目前对这一问题的研究不够深入，我国目前的抗震规范、混凝土结构设计规范等技术标准中只有板节点的抗冲切验算方法，没有节点在不平衡弯矩作用下的分析和设计方法，因此，对其如何进行工程设计的研究具有一定的实际意义。
同济大学对此进行了大比例尺试验研究，解决了工程实际中的问题，详细内容可参考有关资料。
无梁楼盖的类型：按楼面结构形式分为平板式和双向密肋式；也可在双向密肋的空隙内，填以轻质块材。
按有无柱帽分为无柱帽轻型无粱楼盖和有柱帽无梁楼盖。
按施工程序分为现浇式无梁楼盖和装配整体式无梁楼盖。
采用升板法施工的无梁楼盖是装配整体式的一种。
按平面布置可分为边缘设置悬臂板和不设置悬臂板的。
有悬臂板的可减少边跨跨中弯矩和柱的不平衡弯矩，同时也减少了柱帽类型。
一、一般规定（1） 无梁楼盖的柱网通常布置成正方形或矩形，以正方形更为经济。
（2） 无梁楼盖每个方向不宜少于三跨，以保证有足够的侧向刚度。
当楼面活荷载在 5kN/㎡以上时，跨度不宜大于6m 。
（3） 无梁楼盖的楼板通常采用等厚平板，板厚由受弯、受冲切计算确定，并不宜小于区格长边的1/35~1/32，也不小于150mm 。
（4） 为改善无梁楼盖的受力性能，节约材料，方便施工，可将沿周边的板伸出边柱外侧，伸出长度（从板边缘至外柱中心）不宜超过板缘伸出方向跨度的0.4倍。
无梁楼盖计算
2400 1 1.43 0 375 11100 0.83784 η 1= 1 β s= 2 η 2= 0.8378 α s= 40
γ
RE=
0.85
Fl≤ 2967339
柱帽与楼板相交面边长/椎体与柱帽相交面边长(mm) 截面高度影响系数，当h≤800mm时，取β h=1.0；当h≥2000mm时，取β h=0.9，期间按线性内插法取用 混凝土轴心抗拉强度设计值(N/mm²) 计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0N/mm²~3.5N/mm²范 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值(mm) 临界截面的周长(mm) 取η 1与η 2的较小值 0.4+1.2/β s局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 β s局部荷载或集中荷载反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，β s不宜大于4；当β s＜2时， 0.5+α sh0/(4um)临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 板柱结构中柱类型的影响系数；对中柱，取α s=40，对边柱，取α s=30；对角柱，取α s=20 承载力抗震调整系数，有地震作用组合时，取γ RE=0.85；无地震作用组合时，取γ RE=1.0 (0.7β hft+0.25σ
pc,m)η
umh0γ
RE
间按线性内插法取用
在1.0N/mm²~3.5N/mm²范围内
Байду номын сангаас
宜大于4；当β s＜2时，取β s=2；当面积为圆形时，取β s=2
无梁楼板计算书
= 2011⋅ mm2
de :=
di2 + dk2
vi⋅ (di + dk)
=
16⋅ mm
按有效受拉混凝土截面计算 受拉钢筋配筋率
ρte :=
As Ate
ρte = 0.002
ρte := 0.01 if ρte < 0.01
受拉钢筋应力
ρte otherwise
Mk σsk := 0.87⋅ h0As
裂缝间受拉钢筋间距不均匀系 数：
ψ
:=
1.1
−
0.65 ⋅
ftk ρte⋅ σsk
ρte = 0.01
σsk
=
179.123⋅
N mm2
ψ = 0.302
ψ := 0.2 if ψ < 0.2 otherwise 1 if ψ > 1 ψ otherwise
(3.)裂缝计算 c := as
c = 35⋅ mm
Ate = 0.86m2
实配受拉钢筋面积 HRB335 5ϕ25 和 5ϕ22
di := 22mm
As :=
n2π ⋅
dk2 4
+
n1π ⋅
di2 4
受拉钢筋等效直径：
= 5042⋅ mm2
de :=
di2 + dk2
vi⋅ (di + dk)
=
21⋅ mm
按有效受拉混凝土截面计算 受拉钢筋配筋率
n1 := 5
As bx1⋅ 1mhx1
ρ = 0.0098
Mk :=
qk⋅ Mx1 q⋅ bx1
= 317.68⋅ kN⋅ m
每米宽板带配筋 As1 := As ÷ bx1 As1 = 3910⋅ mm2
无梁楼盖板柱考虑不平衡弯矩抗冲切验算计算书
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1200
at1300
am2430
at2530
数据输出
非人防作用区域冲切计算
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1200
at1300
am2630
at2830
数据输出
非人防有消防车作用区域冲切计算
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1450
at1650
am2530
at2830
数据输出
人防作用区域冲切计算。
YJK无梁楼盖有限元计算方法
避免造成无梁板计算刚度被放大，板有限元计算时忽略了 梁的截面刚度 • 按照平法标准图的柱上板带、跨中板带方式出图，柱上和 跨中板带都包含贯通钢筋和非贯通钢筋，经济合理，填补 了这项应用空白。
特种结构设计
2013年3月
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software Co., Ltd.)
特种结构设计
• 无梁楼盖 • 现浇空心板 • 筒仓 • 水池 • 预应力 • 钢结构 • 自定义荷载工况和组合
2
无梁楼盖设计
3
无梁楼盖设计（建模）
• 建模中设置暗梁，即按《高规》8.2.4：应在柱上板带中设 置构造暗梁，暗梁宽度取柱宽及两侧各1.5倍板厚之和
8
板有限元计算结果（X向和Y向弯矩）
X向和Y向弯矩（黄色为负弯矩区） 9
各单元X向弯矩
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设计流程
楼板施工图中设置了无梁楼盖菜单； 用户用多边形框选需要按照无梁楼 盖设计的范围； 软件对梁高小于板厚的梁，自动划 分柱上板带； 按楼板有限元计算全层楼板； 分区域给出弯矩配筋：
1、柱帽或柱上板带相交区域，这 部分受力最大；
15
柱上板带配筋 16
跨中板带配筋
17
18
按照平法标准图的柱上板带、跨中板带方式出图
19
谢 谢！
20• 服务理念中Fra bibliotek“点点” • ◆理解多一点 真情浓一点 • ◆学习勤一点 品质高一点 • ◆理由少一点 效率高一点 • ◆处理问题灵活点 工作过程用心点 • ◆对待同事宽容点 互相协作快乐点
无梁楼盖设计(二)
无梁楼盖设计（二）17.5无梁楼盖板施工图按照平法标准图的柱上板带、跨中板带方式出图分为3个区域配筋：1、柱上板带，沿各跨贯通连续配筋，双层，如果按各跨最大值配筋则在第一跨标注。
操作无梁楼盖菜单下的子菜单“标注板带”即可标注出柱上板带。
如果前面生成了跨中板带，用“板带标注”菜单可把跨中板带和柱上板带同时标出。
2、柱帽或柱上板带相交处，根据减去柱上板带的剩余部分计算面积配置，钢筋长度为柱上板带宽度。
这部分钢筋也可称为柱上板带的非贯通筋。
操作无梁楼盖菜单下的子菜单“标注柱帽”即可标注柱帽处的钢筋。
3、跨中板带，这部分包括2种钢筋：（1）扣除柱上板带的剩余部分该部分设置了两种画法：第一种画法是对跨中板带也按照平法标准图的板带方式出图，在无梁楼盖参数中设置跨中板带相关参数：根据柱上板带自动生成跨中板带，如果勾选，软件将在柱上板带平行的方向上同时生成跨中板带。
操作“标注板带”菜单时同时也标注了跨中板带。
第二种画法是用集中标注方式画图和修改，如果不勾选如上参数，软件没有生成跨中板带时的画法，它普通房间板画钢筋方式相同。
因此操作的菜单就是集中标注的系列菜单；（2）在柱上板带垂直布置的非贯通钢筋，用原位标注方式画图和修改，和普通房间画图的支座负筋类似，操作的菜单就是原位标注系列菜单。
17.6 各跨板带选筋方案板带由连续的多跨组成，配置了贯通钢筋和非贯通钢筋，对于贯通钢筋部分，用户可以通过控制参数，既可以设置成各跨配筋相同，也可以设置成各跨不同。
如果设置成各跨配筋相同，则软件从所有各跨中选择最大计算值进行配筋，并在其第一跨集中标注，这种情况下配筋量较多。
如果设置成各跨不同，软件根据各跨配筋计算值分别配置不同的钢筋，并在各跨分别标注。
1、板带贯通钢筋面积板带贯通钢筋的设置，主要取决于以下两个参数：1）指定贯通筋最小配筋率：板带中间部位的顶部，计算弯矩很小或者为0，但由于无梁楼盖一般较厚，需要考虑一定的构造钢筋，此部分构造钢筋的设置，可以按此参数设置。
无梁楼盖经验系数法
无梁楼盖计算书计算条件：跨度lx（m）：9.8跨度ly（m）：9.8板厚（mm）：350水浮力（kN/m2）:51.03柱帽尺寸（mm）：x向：4900y向：4900高：900混凝土强度等级：C30f c =14.3f y =360板顶as 45板底as’80内力计算结果：x向总弯矩设计值Mox=1/8*q*ly（lx-2/3c）^2=2984.51983y向总弯矩设计值Moy=1/8*q*lx（ly-2/3c）^2=2984.51983x向总弯矩分配表(kN.m)y向总弯矩分配表(kN.m)柱上板带跨中板带柱上板带跨中板带支座截面负弯矩1492.26507.37支座截面负弯矩1492.26507.37跨中正弯矩537.21447.682984.52跨中正弯矩537.21447.682984.52第一内支座截面负弯矩1492.26507.37第一内支座截面负弯矩1492.26507.37跨中正弯矩656.59537.21跨中正弯矩656.59537.21边支座截面负弯矩1432.57149.23边支座截面负弯1432.57149.23配筋计算结果：x向配筋表(mm2)y向配筋表(mm2)柱上板带跨中板带柱上板带/m 跨中板带/m柱上板带跨中板带柱上板带/m 跨中板带/m 支座截面配筋5137.85508.51048.51124.2支座截面配筋5137.85508.51048.51124.2跨中配筋5112.84227.81043.4862.8跨中配筋5112.84227.81043.4862.8第一内支座截面配筋5137.85508.51048.51124.2第一内支座截面配筋5137.85508.51048.51124.2跨中配筋6315.95112.81289.01043.4跨中配筋6315.95112.81289.01043.4边支座截面配筋17728.81558.43618.1318.0边支座截面配筋17728.81558.43618.1318.0截面内跨边跨内跨边跨截面内跨边跨截面截面内跨边跨。
人防空腹无梁楼板计算(边跨加水平力精)
柱上板带内支座负弯矩Mx1=0.5*K*Mx0 柱上板带边支座负弯矩Mx1=0.23*K*Mx0 柱上板带正弯矩Mx3=0.3*K*Mx0 三、配筋计算
1-1、柱上板内支座带负钢筋
扁梁和板带各Mx01=0.5Mx1 γ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 板带净宽L0=Ly/2-b0 ρ 0=As/(b*h0) 水平力产生的负弯矩Mhγ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 扁梁支座配筋As=M/(γ s*fy*h0) 1564.508 0.9643108 3150 0.003544136 0 0.85698999 7349.37
β h：h≤80ห้องสมุดไป่ตู้取1.0，h≥2000取0.9，中间内插
800~1.0;900~0.99;1000~0.98;1100~0.975 1200~0.966;1300~0.958;1400~0.95; 1500~0.94;1600~0.93;1700~0.925;1800~0.91
跨度Ly（mm） 等效柱帽尺寸C（mm） 钢材等级HRB400 材料提高系数1.2 fc（KN/m2） 材料提高系数1.5 主肋总宽b0（mm） 有效高度h0=h-as
1000 0.037474635 1100.23 704.15 22.16
b0= α s=M/(fc*b0*h0*h0) 柱间板块每米负钢筋As=M/(γ s*fy*h0) 每肋 受压区高度x=fy*ρ 0*h0/(a1*fc)
1000 0.016060558 466.30 298.43 9.39
1-2、柱上板边支座带负钢筋
扁梁和板带各Mx01=0.5Mx1 γ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 板带净宽L0=Ly/2-b0 ρ 0=As/(b*h0) 水平力产生的负弯矩Mhγ s=α s/(1-(1-2*α s)^(1/2)) 扁梁支座配筋As=M/(γ s*fy*h0) 719.673 0.98390999 3150 0.001597827 0 0.941124785 3051.94
无梁楼盖体系内力计算分析
无梁楼盖体系内力计算分析前言：无梁楼盖体系同时也被称为板柱体系，主要通过在楼盖中布置梁肋，将现浇混凝土板支承于柱，从受力角度来讲，无梁楼盖具有双向受力特点，同时楼面荷载将直接传递于柱，进而传递于基础。
无梁楼盖从其结构形式可分为密肋板或平板。
根据柱帽可分为无柱帽或有柱帽无梁楼盖体系，根据施工流程可分为现浇式或整体装配式。
根据笔者经验，当建筑楼面的可变标准荷载值超过5KN/m2时或其跨度低于6m时，均适用无梁楼盖体系。
无梁楼盖结构体系目前适用于商场、多层工业厂房、库房、图书馆等建筑，其柱网多采用矩形或正方形，其中以正方形更具经济性。
板内钢筋根据纵、横向布置，楼盖的四边支承于墙上或边柱圈梁上，从而能够控制房屋的体积以及节省墙体结构，无梁楼盖的平整度较高，从而通风、采光以及卫生条件更为理想。
由于施工模板较为简单，从而能够节省大量的模板用量与人员成本，因此推广无梁楼盖体系具有经济性与社会效益。
1、无梁楼盖体系内力计算无梁楼盖结构体系设计可通过弹性理论来分析计算，也可根据塑性理论进行分析计算，目前常用的设计方法包括：经验系数计算法、等代框架计算法、精确计算法等。
1.1经验系数计算法该法常适用于较为规则的等代框架建筑，采用经验系数法时，建筑物必须符合下列条件：第一，无梁楼盖结构纵、横方向均超过连续三跨；第二，区格内的长跨与短跨之比不小于1.5；第三，相同方向的最大与最小跨度比值应当小于1.2 ，且两端跨度不应大于内跨；第四，活荷载不应大于3倍的恒荷载设计值；第五，为确保无梁楼盖能抵抗水平荷载，在无梁楼盖结构体系中应确保有剪力与抗侧力支撑。
经验系数计算法是基于薄板弹性理论，得出柱上与跨中板带在跨中截面、支座截面的弯矩系数，根据经验系数法给出无梁楼盖内力数值，最终总结其纵、横向板的总弯矩，根据其弯矩分配系数，从而计算各截面弯矩数值。
1.2等代框架计算法等代框架计算法主要是将整个建筑结构沿横、纵划分为纵向与横向等代框架，不同于普通框架柱，普通框架梁柱均能够传递内力包括弯矩、轴力等，而在等代框架体系中，在竖向荷载条件下，等代框架梁宽度取值方向与梁跨呈垂直方向，其数值都均大于柱宽，仅一小部分竖向荷载靠柱子直接传递，其余荷载都通过扭矩来进行传递，所以无梁楼盖体系中代框架柱包括柱帽以及两侧扭臂等，在设计过程中其刚度都应当充分等代柱的受弯刚度与扭臂受扭刚度。
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(m) (mm) (kN/m2)
初选钢筋直径 柱帽宽度
(bce) 恒载分项系数
(kN/m2)
活载分项系数
支座弯矩调幅
系数:
10
跨
50
m
钢筋综合价(元/kg) 砼综合价
相当每平米钢筋量(kg) 每平方米混凝土体积(m3) 每立方米钢筋量(kg/m3)
每平方米造价(元) 按分平离均式每配平筋米钢钢筋筋总重重量(kg)
配筋率
0.67%
0.47%
0.22%
0.38%
0.40%
0.31%
0.13%
0.26%
5
最小配筋率
0.21%
0.21%
0.21%
0.21%
0.21%
0.21%
0.21%
0.21%
规范钢筋(mm2/m)
1997.48
1396.39
665.83
1142.50
1190.09
937.83
643.50
767.31
长度(mm) 5000 2010 5000
长度(mm) 5000 5000
As(mm2/m) 1025.05
1025.05
1615.55 As(mm2/m)
683.37
1321.81 合计重量 (kg/m)
板跨方向总重 量(kg)
重量 40.23 16.17 63.41 重量 26.82 51.88
通长筋
直径,间距 d14@240
长度(mm) 4000
As(mm2/m) 595.04
重量 18.68
截断筋
d14@240
1660
595.04
7.75
通长筋 通长筋
φ12@120 直径,间距 φ12@170
4000 长度(mm)
4000
937.83 As(mm2/m)
643.50
29.45 重量 20.21
0.47%
0.24%
0.39%
0.43%
0.31%
0.22%
0.27%
计算裂缝(mm)
0.184
0.198
0.047
0.178
1
X向配筋(分离式配筋信息) 柱上板带配筋 支座负筋(50%) 支座负筋(50%)
支座正筋(100%) 跨中板带
跨中负筋(100%) 跨中正筋(100%)
Y向板跨
裂缝控制限值 每延米弯矩设计值M(kNm/m)
跨中正筋
支座负筋
(mm2)
(mm2)
0.2 mm
跨中正筋 (mm2)
支座负筋 (mm2)
跨中正筋 (mm2)
203.10
141.98
67.70
116.17
127.67
100.61
42.56
82.32
158.15
110.56
52.72
90.46
99.42
78.34
33.14
64.10
3049.38 3261.32
每立方米(钢kg筋/m量2) (kg/m3) (分离式)每平方米造价(元)
每根桩荷载标准值(kN)
边跨 4.6 385 53.76 0.30 179.19 362.78
造价指标(元/m2)
含桩造价
内跨
4.6
385
39.76Biblioteka 0.30132.54
495.34 298.41
647.51
32.38
107.92
2
3
4
5
X向
Y向配筋(分离式配筋信息) 柱上板带配筋 支座负筋(50%) 支座负筋(50%)
支座正筋(100%) 跨中板带
跨中负筋(100%) 跨中正筋(100%)
通长筋 截断筋 通长筋
通长筋 通长筋
直径,间距 d18@240 d18@240 φ16@120 直径,间距 φ12@160 φ14@110
0.68% 0.21% 2050.11 16.09 445.16 22.26
18 120 φ18@120 2121 1.03 0.71% 0.263
1401.45 1615.55
0.54% 0.21% 1615.55 12.68
16 120 φ16@120 1676 1.04 0.56% 0.232
Y向
φ16@100 φ14@110 φ12@160 φ14@130 φ14@120 φ12@120 φ12@170 φ12@140
实有钢筋(mm2/m)
2011
1399
707
1184
1283
942
665
808
2
配筋增大比例
1.01
1.00
1.06
1.04
1.08
1.00
1.03
1.05
实有配筋率ρ
0.67%
通长筋
Y向配筋信息
φ12@140
4000
767.31
合计重量 (kg/m)
板跨方向总重 量(kg)
24.09 100.19 250.46
5.00 m
ln
边跨
4600.00 (mm)
板带宽
4.00 (m)
中间跨
柱上板带
跨中板带
柱上板带
跨中板带
支座负筋 (mm2)
跨中正筋 (mm2)
支座负筋 (mm2)
项目名称
概况
混凝土强度 钢筋强度 荷载方式 活荷不利布置 裂缝控制限值
结构模型总信息
xxx 使用荷载
0.2 mm
X方向跨数
10
X方向长度
40
40
(kN/m2)
板跨(X向) 板带宽(Y向) 板厚
活载p 板面恒荷
跨
Y方向跨数
m
Y方向长度
板厚
4.000 5.000
300 40 0
300 (mm)
(m)
保护层厚度
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
4.00 5.00
裂缝控制限值
0.2 mm
每延米弯矩设计值M(kNm/m) 124.39
86.96
41.46
71.15
74.11
58.40
24.70
47.78
每延米弯矩标准值 Mk(kNm/m)
96.86
67.72
32.29
55.40
每延米弯矩标准值 Mk(kNm/m)
需配钢筋(mm2/m)(抗弯) 需配钢筋(mm2/m)(抗裂缝)
配筋率 最小配筋率 规范钢筋(mm2/m) 钢筋重量(kg/m2) 板块钢筋总重量(kg) 相当每平米钢筋量(kg) 选配钢筋直径(mm) 钢筋间距(mm)
实有钢筋(mm2/m) 配筋增大比例 实有配筋率ρ 计算裂缝(mm)
264.43
982.40
含桩造价 平均综合造价 含桩造价
430.97
44.80
149.33 321.58
454.14
396.99
40 12 1200 1.2 1.3 1
(mm) (mm) (mm)
组合系数 准永久值系数 柱帽高度 桩造价 桩综合单价 钢筋造价 混凝土造价
0.7 0.6 600 132.5625 125 4.6 385
923.69 1087.11
0.36% 0.21% 1087.11 8.53
12 100 φ12@100 1131 1.04 0.38%
1634.90 1865.39
0.62% 0.21% 1865.39 14.64
16 100 φ16@100 2011 1.08 0.67%
1810.92 2050.11
1.09% 0.21% 3261.32 25.60 666.76 33.34 直径>=20 #VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE!
2034.19 2279.92
0.76% 0.21% 2279.92 17.90
18 110 φ18@110 2313 1.01 0.77%
572.01 683.37 0.23% 0.21% 683.37
5.36
1133.32 1321.81
0.44% 0.21% 1321.81 10.38
12 160 φ12@160 707 1.03 0.24% 0.186
14 110 φ14@110 1399 1.06 0.47% 0.192
0
0
1
198.52
397.04
57.71
45.48
19.24
37.21
需配钢筋(mm2/m)(抗弯)
1760.47
1200.77
556.97
972.81
1015.18
792.38
328.67
644.24
需配钢筋(mm2/m)(抗裂缝) 1997.48
1396.39
665.83
1142.50
1190.09
937.83
396.70
767.31
元/m2 元/m 元/kg 元/m3
柱帽重量 假定桩长
100
-7.39
10.8 kN 20 m
0.1 0.2 0.3
柱上板带跨中挠度(mm)
fd/L 板中心挠度(mm)
X方向 7.268 1/550 17.020
Y方向 15.914 1/314 1/235
跨中板带跨中 挠度
X方向 1.105 1/3618
钢筋重量(kg/m2)
15.68
10.96
5.23