变电所主变后备保护定值的整定计算
变压器保护定值整定
变压器定值整定说明注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。
差动保护（1)、平衡系数的计算对上述表格的说明:1、Sn为计算平衡系数的基准容量。
对于两圈变压器Sn为变压器的容量;对于三圈变压器Sn一般取变压器高压侧的容量。
2、U h、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低压侧的实际运行的电压。
3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧的TA变比。
4、TA的二次侧均接成“Y”型5、I b为计算平衡系数的基准电流，对于两圈变压器，I b取高压侧的二次电流；对于三圈变压器I b一般取低压侧的二次电流.如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足0.1<K<4；如果无论怎么选取基准电流都不能满足0。
1<K〈4的要求，建议使用中间变流器（2)、最小动作电流I op.0I op.0为差动保护的最小动作电流,应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：I op 。
0=Nam)InU fi(n)*Krel(2∆+∆+式中：I n 为变压器的二次额定电流，K rel 为可靠系数，K rel =1。
3—1.5;f i （n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。
f i （n ）=±0。
03（10P ）,f i(n)=±0。
01（5P)ΔU 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）；Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差，Δm 一般取0。
05。
一般情况下可取：I op 。
0=（0。
2—0.5）I n 。
（3） 最小制动电流的整定I res.0 =Na1.0)In-(0.8。
（4)、比率制动系数K 的整定 最大不平衡电流的计算 a 、三圈变压器I unb.max =K st K aper f i I s 。
max +ΔU H I s.H.max +ΔU M I s.M 。
35KV负荷变电站各个保护定置配置原则
定值项目（符号）
整定原则
1 电流Ⅰ段保护
电流Ⅰ段定值（Idz1）
5倍的
电流II段定值（Idz2）
1.8倍的额定电流
电流II段时限（T2）
0.5
3 电流III段保护
电流III段定值（Idz3）
一般不投
电流III段时限（T3）
一般不投
4 过电压保护
30
复压检测投退（FYJC）
1
TV断线闭锁投退（TVBS）
1
15. 测量
直流一系数（V1）
Pt100为100 Cu50为50
直流二系数（V2）
Pt100为100 Cu50为50
三、35KV进线
定值种类
定值项目(符号)
整定原则
1.电流Ⅰ段保护
电流Ⅰ段定值（Idz1）
与变压器高压侧I段定置相同（注：需则算为进线定值）
0.5
低压侧负序跳闸投退（TZKZ）
1
11. 低压侧过负荷
低压侧过负荷定值（IfhL）
1.8倍低压侧二次额定电流
低压侧过负荷时限（TfhL）
5～10S
12. 零序电压保护
零序电压定值（U0dz）
30
零序电压时限（Tu0）
5
断线
TV断线投退（TVDX）
1
14.复合电压
低电压定值（UL）
70
负序电压定值（U2dz）
7 不平衡电压
不平衡电压定值（Upudz）
30
不平衡电压时限（Tpu）
0.2
8 零序电流保护
零序电流定值（I0dz）
0.1
零序电流时限（T0）
5
零序电流跳闸（LLTZ）
0
110KV变电所继电保护的设计及整定计算
题目：110KV变电所继电保护的设计及整定计算原始资料：1、待设计的某110KV降压变电所（1）110KV侧共有两回出线L101、L103，35KV侧共有五回出线L302、L303、L304、L305、L306，而10KV侧共有八回出线。
（2）与电力系统连接情况；①110KV侧L101线路接至110KV系统：②35KV侧有一回线路经306开关接至35KV地区电源系统。
（3）主变台数及容量：1台，每台容量：31.5MVA;绕组型式及接线组别:三相三绕组、Yo/Y/△-12-11；额定电压：110/38.5/11KV;短路电压百分数：高-中（17）、高-低（10）、中-低（6.5):绝缘型式：分级绝缘。
（4）110KV、35KV和10KV母线侧线路后备保护的最大动作时间分别为：110kv:2.5S、35kv:2.5S、10kv:2S。
2、电力系统主要参数：（1）110KV系统的最大等值正序电抗Xmax=6.6Ω,最小等值正序电抗Xmax=5.3Ω,35KV系统的最大等值电抗Xmax=9.2Ω,最小等值电抗X.max=8.1Ω(2)部分线路的主要参数如下表所示:L101：额定电压110KV;长度52KM;最大(额定)负荷51MVA;单位长度的正序电抗(Ω/KM)0.4L302：额定电压35KV;长度18KM;最大(额定)负荷6.3MVA;单位长度的正序电抗(Ω/KM)0.4L303:额定电压35KV;长度16KM;最大(额定)负荷6.3MVA;单位长度的正序电抗(Ω/KM)0.4L304额定电压35KV;长度32KM;最大(额定)负荷4MVA;单位长度的正序电抗(Ω/KM)0.4L305:额定电压35KV;长度21KM;最大(额定)负荷4MVA;单位长度的正序电抗(Ω/KM)0.4L306:额定电压35KV;长度25KM;最大(额定)负荷13.2MVA;单位长度的正序电抗(Ω/KM)0.4二、设计的主要要求1、根据本变电所主变压器的型式和容量，配置主变器的继电保护方案并对其主保护进行整定计算；2、配置线路L303、L304的继电保护方案并进行相应的整定计算。
主变保护定值的计算
一、1#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值:I ins=K rel×I umax÷K i=1、2×6×92、5÷40=16、5 实取16其中:K rel——————可靠系数取1、2～1、3 实取1、2I umax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流的6～8倍实取6额定电流为92、5AK i———————电流互感器变比200/52、比率差动保护:①差动电流起始电流定值I cdo=K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)×I e×√3÷K i=2×(0、1+0、05+0、05)×92、5×√3÷40=1、59 实取1、6 其中:K k—————可靠系数取1、5～2 实取2F ctw————CT误差取0、1⊿U/2————变压器分解头最大调整范围实为±5%F wc—————为保护本身误差取0、05I e——————高压侧额定电流实为92、5AK i——————电流互感器变比200/5②比率制动系数:K cof= K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)=2×(0、1+0、05+0、05)=0、4 实取0、5说明:若K cof小于0、5时则取0、5③谐波制动系数:K2———————一般取0、13～0、15 实取0、13为避免励磁涌流引起保护误动,遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数:高压侧额定电流为92、5A 高压侧互感器变比为200/5低压侧额定电流为513A 低压侧互感器变比为600/5I HE为高压侧一次电流I HE=92、5÷40×√3=4 (相位补偿后)I LE为低压侧一次电流I LE=513÷120×√3=7、404 (相位补偿后)C OFL低压侧补偿系数:C OFL= I HE÷I LE=4÷7、404=0、54=4÷7、404=0、54 实取0、94C OFH高压侧补偿系数C OFH实取1二、1#低后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×380÷120÷0、85=8、9A 实取8、5A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取380AK i———————电流互感器变比600/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580÷120÷8、5=3、9﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限实取T im2=0、8秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT2÷K i÷K f=1、05×1×513÷120÷0、85=5、28 实取I fhgj=5、2A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒三、1#高后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×70÷40÷0、85=4、9A 实取4、9A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取70AK i———————电流互感器变比200/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580×6、3÷35÷40÷4、9=3、7﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护的动作时限取为1、0～1、2秒实取T im2=1、0秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT1÷K i÷K f=1、05×1×92、5÷40÷0、85=2、86 实取I fhgj=2、86A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒一、3#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值:I ins=K rel×I umax÷K i=1、2×6×52、8÷40=9、5 实取10其中:K rel——————可靠系数取1、2～1、3 实取1、2I umax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流的6～8倍实取6额定电流为52、8AK i———————电流互感器变比200/52、率差动保护:①差动电流起始电流定值I cdo=K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)×I e×√3÷K i=2×(0、1+0、05+0、05)×52、8×√3÷40=0、9 实取1 其中:K k—————可靠系数取1、5～2 实取2F ctw————CT误差取0、1⊿U/2————变压器分解头最大调整范围实为±5%F wc—————为保护本身误差取0、05I e——————高压侧额定电流实为52、8AK i——————电流互感器变比200/5②比率制动系数:K cof= K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)=2×(0、1+0、05+0、05)=0、4 实取0、5说明:若K cof小于0、5时则取0、5③谐波制动系数:K2———————一般取0、13～0、15 实取0、13为避免励磁涌流引起保护误动,遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数:高压侧额定电流为52、8A 高压侧互感器变比为200/5低压侧额定电流为293、3A 低压侧互感器变比为600/5I HE为高压侧一次电流I HE=52、8÷40×√3=2、286I LE为低压侧一次电流I LE=293、3÷120×√3=4、23C OFL低压侧补偿系数:C OFL= I HE÷I LE=2、286÷4、23=0、54 实取0、94C OFH高压侧补偿系数C OFH实取1四、3#低后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×220÷120÷0、85=5、1A 实取5A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取220AK i———————电流互感器变比600/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580÷120÷5=6、69﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限实取T im2=0、8秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT2÷K i÷K f=1、05×1×293、3÷120÷0、85=3、0 实取I fhgj=3A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒五、3#高后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×39、6÷40÷0、85=2、79A 实取2、8A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取39、6AK i———————电流互感器变比200/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580×6、3÷35÷40÷2、8=6、4﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护的动作时限取为1、0～1、2秒实取T im2=1、0秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT1÷K i÷K f=1、05×1×52、8÷40÷0、85=1、63 实取I fhgj=1、63A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒。
主变压器定值整定原则
主变保护a.差电流速断保护差电流速断保护的动作电流应按避过变压器空载投入时的励磁涌流和内部故障时的最大不平衡电流来整定。
根据实际经验一般取：Isd =（4～12）Inb/ni （1）式中 Isd －保护装置差动速断定值；Inb －变压器的额定电流（高压侧）；ni －电流互感器变化。
b ．差动保护（1）谐波制动化：根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%-20%时，三相差动保护均被闭锁。
（2）最小动作电流Icd应大于额定负载时的不平衡电流，即Icd =Kk （Ktxfwc+ΔU+Δfpn ）Inb/ni （2）式中 Inb 、ni 同（1）式；Kk —可靠系数，取（1.3～1.5）;ΔU —变压器相对于额定电压抽头向上(或下)电压调整范围，ΔU=5%；Ktx —电流互感器同型系数：当各侧电流互感器型号相同时取Ktx=0.5，不同时 取Ktx=1；fwc —电流互感器的允许误差：取fwc=0.1；Δfpn —电流互感器的变化（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1。
一般Icd=（0.2～0.6）Inb/ni （3）（3）制动特性拐点Isl = Inb ／ni （4）Is2 = (1～1.2)Inb ／ni （5）Isl 、Is2可整定为同一点。
（4）最大制动系数K1、K2K1、K2 = Kk （Δfpn+ΔU+0.1）式中符号同（2）式。
K1、K2可整定为相同值，也可整定为：K1 = 1.3（Δfpn+ΔU+0.1） （6）K2 = 1.5（Δfpn+ΔU+0.1） （7）（5）电流调整率的整定计算中压侧调整率= （8） 式中 Unm —中压侧额定电压；Unh —高压侧额定电压；nLHh —高压侧电流互感器变化；nLHm —中压侧电流互感器变化；低压侧整率= ×√3 （注：该调整率不应大于1.99） （9） 式中ULHh 同（8）式UnL —低压侧额定电压；nLHh 同（8）式；Unm*nLHm Unh.*nLHhUnl.nLHL Unh.nLHhnLHL —低压器电流互感受器变化；电流调整率一般不应大于2。
牵引变电所保护整定计算简介
牵引变电所保护整定计算简介牵引变电所保护整定计算建议一牵引变压器保护整定计算主变额定电流排序：高压两端：对y/∆-11、平衡变、scott型高压两端额定一次电流ieh=s/(×uh)对v/v和单化学反应高压侧额定一次电流ieh=s/uh对y/∆-11型低压侧额定一次电流iel=s/(3×ul)对平衡变、scott型扰动两端额定一次电流iel=s/(2×ul)对v/v和单化学反应低压侧额定一次电流iel=s/ul(s：主变容量；uh：高压两端额定电压110kv；ul：扰动两端额定电压27.5kv)1、差动维护主变高压侧电流互感器接线方式：对y/∆-11、平衡变流互二次侧均接成∆，故计算装置侧的额定电流必须考量的接线系数kjx=3，其他类型流互二次两端均K817y,接线系数kjx=1。
主变扰动侧流互二次两端均K817y。
高压侧额定一次电流变换至装置ieh’=ieh×kjx/nh低压侧额定一次电流变换至装置iel’=iel/nl差动保护定值整定如下：1）、主变类型：按类型选择。
2）、控制字：按要求整定。
3）、平衡系数kph：a)对均衡变压器：kph=nlnh4nlb)对y/△-11变压器：kph=c)对v/v接线变压器：kph=4d）对scott变压器：kph=44）、二次谐波制动系数：kyl=0.155）、差动速断电流按逃过励磁充盈考量，通常挑5～6倍额定电流：isd=6×ieh’6）、差动动作电流按0.5~0.7倍额定电流整定：idz=0.5×ieh’7）、差动刹车电流1按1倍额定电流整定：izd1=1×ieh’8）、差动刹车电流2按3倍额定电流整定：izd2=3×ieh’9）比率刹车系数1挑0.3。
10）比率刹车系数2挑0.5。
2、后备维护后备保护主变高低压侧电流互感器二次侧均接成y。
高压侧额定一次电流变换至装置ieh’=ieh/nh低压侧额定一次电流变换至装置iel’=iel/nl后备保护定值整定如下：1）、三相过流电流：i3gl=kk×ieh’，kk挑1.5。
变压器主保护定值整定
电力变压器主保护定值整定计算前言变压器是变电的一个重要部分，包括升压变压器、降压变压器；它的故障会直接导致停电，尤其大型变压器，更会导致大面积停电。
对工业、农业生产造成很大的经济损失，直接影响居民的正常生活。
因此变压器稳定运行是非常重要的。
变压器能否稳定运行，除与变压器本身质量有关外，还与其定值息息相关。
如果定值整定不合理，会造成变压器误动。
下面我就谈谈变压器故障以及其主保护差动、差动速断的整定计算。
一、变压器的故障：各项绕组之间的相间短路油箱内部故障单项绕组部分线匝之间的匝间短路单项绕组或引出线通过外壳发生的单相接地故障引出线的相间短路油箱外部故障绝缘套管闪烁或破坏引出线通过外壳发生的单相接地短路二、变压器不正常工作状态：外部短路或过负荷过电流油箱漏油造成油面降低变压器中性点接地外加电压过高或频率降低过励磁等三、应装设的继电保护装置1、瓦斯保护（反应变压器油箱内部故障和油面降低），容量为800KV A及以上油浸式变压器和容量为400KV A及以上车间内油浸式变压器均应装设瓦斯保护；2、纵联差动保护或电流速断保护（反应变压器绕组和引出线的相间短路，对其中性点直接接地侧绕组和引出线的接地短路以及绕组匝间短路也能起保护作用。
）容量为6300KV A以下并列运行的变压器以及10000KV A以下单独运行的变压器，当后备保护时限大于0.5s时，应装设电流速断保护。
容量为6300KV A及以上、厂用工作变压器和并列运行的变压器、10000KV A及以上厂用备用变压器和单独运行的变压器、以及2000KV A及以上用电流速断保护灵敏性不符合要求的变压器，应装设纵联差动保护。
3、防止励磁涌流影响的方法：二次谐波制动，间断角闭锁，波形对称原理。
大型变压器（500kV及以上）差动保护中防止过励磁影响的方法：五次谐波制动。
四、变压器主保护定值整定计算以下差动保护采用二次谐波制动，以二圈变压器为例,所有计算均为向量和。
XX35kV供电系统继电保护定值整定计算书
XXX35kV供电系统继电保护定值计算书XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第一部分 短路参数计算1.计算公式说明变压器的标幺阻抗：变压器的相电阻：变压器的相电抗：架空线路或电缆线路标幺电抗 20*J Jd U LS X X =架空线路或电缆线路标幺电阻 20*J J d U LS R R =三相短路电流*)3(KJK Z I I ∑=三相短路容量*Kdd Z S S ∑=式中：X ----------线路单位长度上的电抗，Ω/Km10kV 架空线路为0.4Ω/km 10kV 电缆线路为0.08Ω/km0R ----------线路单位长度上的电阻，Ω/KmXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书*K Z ∑---------线路单位长度上的阻抗，Ω/Km )(22***d d K R X Z +=∑L ------------线路长度，kmd S -----------基准容量，MVA ，取100MVA dU -----------基准电压，kV ，dI ------------基准电流，kA*K X ∑-------- 短路回路总电抗的标幺值选择基准容量j S=100MVA 基准电压j U =avU35kV 基准电流kA 56.13731003jj j =⨯==U S I 10kV 基准电流kA 5.51031003jj j =⨯==U S I 2.35kV 系统母线短路参数计算根据2019年XXX 变电站35k V 母线参数标幺值:,。
35kV 母线故障最大短路电流（最大运行方式）3440.42302.01111d1max ===∑D X I35kV 母线最小短路电流(最小运行方式)XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书373.24214.01111d1min ===∑D X I3.10kV 系统母线短路参数计算（1）35kV 变压器标幺电抗计算 1#2#3#主变参数： Ud%=8；Sb=12.5MV A64.05.121001008100*=⨯=⨯=Sb S U X J d T 因系统为全分列运行，所以35kV 变电站内10kV 母线最大短路电流(最大运行方式)1492.18702.0112j d2max ===∑D X I35kV 变电站内10kV 母线最小短路电流(最小运行方式)9421.00614.1112j d2min ===∑D X IXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第二部分 继电保护整定计算1.XXX 变电站站内设备定值整定1.1、主变保护定值整定：1号、2号主变参数、各侧CT 变比一致。
变压器保护定值整定
变压器保护定值整定 Revised by Petrel at 2021变压器定值整定说明注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。
差动保护（1）、平衡系数的计算对上述表格的说明：1、Sn为计算平衡系数的基准容量。
对于两圈变压器Sn为变压器的容量；对于三圈变压器Sn一般取变压器高压侧的容量。
2、U h、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低压侧的实际运行的电压。
3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧的TA变比。
4、TA的二次侧均接成“Y”型5、I b为计算平衡系数的基准电流，对于两圈变压器，I b取高压侧的二次电流；对于三圈变压器I b一般取低压侧的二次电流。
如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足0.1<K<4；如果无论怎么选取基准电流都不能满足0.1<K<4的要求，建议使用中间变流器（2）、最小动作电流I op。
0Iop。
0为差动保护的最小动作电流，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：Iop.0=Nam)InUfi(n)*Krel(2∆+∆+式中：In为变压器的二次额定电流，K rel 为可靠系数，Krel=1.3—1.5；f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。
fi(n)=±0.03（10P），fi(n)=±0.01（5P）ΔU为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）；Δm为TA和TAA变比未完全匹配产生的误差，Δm一般取0.05。
一般情况下可取：I op.0=（0.2—0.5）In。
（3）最小制动电流的整定I res.0=Na1.0)In-(0.8。
（4）、比率制动系数K的整定最大不平衡电流的计算a、三圈变压器Iunb.max =KstKaperfiIs.max+ΔUHI+ΔUMI+Δm1I+Δm2I式中：K st 为TA 的同型系数，K st =1.0K aper 为TA 的非周期系数，Kaper=1.5—2.0（5P 或10P 型TA ）或Kaper=1.0（TP 型TA ） f i 为TA 的比值误差，f i =0.1；I s.max 为流过靠近故障侧的TA 的最大外部短路周期分量电流； I 、I x 分别为在所计算的外部短路时，流过调压侧（H 、M ）TA 的最大周期分量电流；I 、I 分别为在所计算的外部短路时，流过非靠近故障点的另两侧的最大周期分量电流；Δm 1、Δm 2为由于1侧和2侧的TA （包括TAA ）变比不完全匹配而产生的误差，初选可取Δm 1=Δm 2=0.05；b 、两圈变压器I unb.max =（K st K aper f i +ΔU+Δm ）I s.max 式中的符号与三圈变压器一样。
变电站继电保护整定值计算书
一．限时电流速断保护的作用
限时电流速断保护用来切除本线路电流速断保护范围以外的全长范围内的故障，并对末端短路有足够的灵敏度。
限时电流速断保护是线路的主保护。
二．限时电流速断保护的电流整定值计算
限时电流速断保护的最大保护范围为下级保护的电流速断保护的最小范围，如保护5的限时电流速断保护范围为保护10的速断保护的最小范围。故其电流整定值为：
变电站继电保护整定值计算书
继电保护装置是电力系统重要二次设备，它对电力系统安全稳定地运行起着重要的作用。电力系统对继电保护装置的要求是快速性、可靠性、选择性。要满足这三点要求，除选用性能良好的继电保护装置外，还必须正确地进行整定。性能再好的保护装置，如整定不正确，也不能正确地完成保护功能。
本章就采用微机保护装置的35kV变电站的线路、主变、电容等设备的保护定值的计算，作简单的介绍，以帮助用户正确地进行35kV变电站，继电保护装置进行整定，充分发挥各种保护装置的作用，保证变电站设备的安全和可靠、经济、稳定运行。
式中： 为分支系数，在有源分支电路时，分支系数>1，流过保护1的电流小于流过保护2的电流。
2．无源并联支路对限时电流速断保护整定值的影响：以图16-3所示电网为例，在线路2中的d点短路时，流过线路1的电流为：
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变电所主变后备保护定值的整定计算
文⊙ 唐佐栋（哈尔滨热电有限责任公司） 王晶（哈尔滨电业局）
摘要： 对哈尔滨市中心一次变电所新 竣工的 ＃ ２ 主变后备保护定值的整定计算 过 程 和 运 行 方 式 进 行 了 说 明 ，详 细 介 绍 了 ２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧复压闭锁过流保护、２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧过负 荷保护、６ ６ ｋ Ｖ 侧复压闭锁过流保护、６ ６ ｋ Ｖ 侧过负荷保护、１ ０ ｋ Ｖ 侧复压闭锁过流保 护、１ ０ ｋ Ｖ 侧过负荷保护定值的整定计算方 法。本 文 对 继 电 保 护 整 定 计 算 人 员 掌 握 变 压器后备保护定值计算方法提供了有益的 参考。 关键词： 过流；过负荷；配合；灵敏度 一、前言 黑龙江省哈尔滨市中心一次变电所现 共用两台主变，２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧为线路变压器组 接线方式，６ ６ ｋ Ｖ 侧为单母四分段接线方 式，１ ０ ｋ Ｖ 侧为单母三分段接线方式。＃ ２ 主变采用 Ａ Ｂ Ｂ 公司生产的变压器微机保 护，主变为三卷变压器，接线形式为 Ｙ ／ Ｙ／ Δ型，容量为 １８０／１８０／６０ＭＶＡ，电压 等级为 ２２０ ± ８＊１．５％／６６／１１ｋＶ，２２０ｋＶ 侧 电流互感器变比 ６ ０ ０ ／ ５ ，６ ６ ｋ Ｖ 侧电流互 感器变比 ２０００／５，１０ｋＶ 侧电流互感器变比 ３ ０ ０ ０ ／ ５ ，其他参数详见下图一。 ｔ ——保护动作时间 ２ ． 此定值与下级 ６ ６ ｋ Ｖ 侧过流保护定 值配合： Ｋ ｐ ｈ ＝ ８ ４ ０ ＊ ２ ２ ０ ／ ２ ４ ０ ０ ／ ６ ６ ＝ １ ． １ ７ ≥ １．１ △ ｔ＝０．３ｓ ≥ ０ ． ３ ｓ 式中 Ｋ ｐ ｈ ——上下级定值配合系数 △ ｔ ——上下级时间配合时差 ３ ． 校验此定值在 ＃ ２ 主变 １ ０ ｋ Ｖ 电抗 器前侧处的灵敏度： Ｋ ｌｍ＝ ＝２１７．４／（０．０３０６＋０．０８１９＋ ０．００５２）／２４００＝１．５９ｍ＝２．９４ ≥ １．５ 结论是定值满足要求 （四）６ ６ ｋ Ｖ 侧过负荷定值： 取 ＩｄｚＩ＝ＫｋＩｆｈｍａｘ＝１８８０Ａ ＩｄｚＩＩ＝４．７Ａ ｔ＝８．０ｓ 此时 Ｋ ｋ ＝ １ ． １ ９ ≥ １．１ （五 ） １ ０ ｋ Ｖ 侧 电 抗 器 前 侧 复 压 闭 锁 过流保护定值： １ ． 按躲开变压器可能的最大负荷电 流整定： Ｉｄｚ＝ Ｉｆｈｍａｘ＝ １．２／０．９５＊６００００／ ／ １０．５＝４１６７．４６Ａ 取 ＩｄｚＩ＝６０００Ａ Ｉｄｚ１ＩＩ＝１０Ａ，ｔ＝２．０ｓ 此时 ＝ １ ． ８ ２ ≥ １ ． ３ ２ ． 此定值与上级 ２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧过流保护 定值配合： Ｋ ｐｈ ＝８４０＊２２０＊／６０００／２／１０．５＝２．５４ ≥ １．１ ｔ＝２．０ｓ ≥ ０．３ｓ ３ ． 此定值与下级 １ ０ ｋ Ｖ 侧电抗器前侧 过流保护定值配合： Ｋ ｐｈ ＝６０００／４９８０＝１．２ ≥ １．１ △ ｔ＝０．３ｓ ≥ ０．３ｓ ４ ． 校验此定值在 １ ０ ｋ Ｖ 电抗器前侧处 的灵敏度： ＝４７６３／（０．０３０６＋０．０８１９＋０． Ｋ ｌｍ＝ ０５０７）／６０００＝４．８６ ≥ １．５ 结论是定值满足要求 （六）１ ０ ｋ Ｖ 侧电抗器后侧复压闭锁 过流保护定值： １ ． 按躲开变压器可能的最大负荷电 流整定： 同上 取 ＩｄｚＩ＝４９８０Ａ Ｉｄｚ１ＩＩ＝８．３Ａ，ｔ＝１．７ 此时 ＝ １ ． ５ １ ≥ １ ． ３ ２ ． 此定值与上级 １ ０ ｋ Ｖ 侧电抗器前侧 过流保护定值配合： Ｋ ｐｈ ＝６０００／４９８０＝１．２ ≥ １．１ △ ｔ＝０．３ｓ ≥ ０．３ｓ ３ ． 此定值与下级 １ ０ ｋ Ｖ 分段过流保护 定值配合： Ｋ ｐｈ ＝４９８０／４５００＝１．１ ≥ １．１ △ ｔ＝０．３ｓ ≥ ０．３ｓ ４ ． 校验此定值在 １ ０ ｋ Ｖ 母线处的灵敏 度： Ｋ ｌｍ＝ ＝４７６３／（０．０３０６＋０．０８１９＋０． ０５０７＋０．２１８３）／４９８０＝２．５ ≥ １．５ 结论是定值满足要求 （七）１ ０ ｋ Ｖ 侧过负荷定值： 取 ＩｄｚＩ＝ＫｋＩｆｈｍａｘ ＝３７２０Ａ ＩｄｚＩＩ ＝６． ２Ａ ｔ＝８．０ｓ 此时 Ｋｋ＝１．１８ ≥ １．１ 三、＃ ２ 主变的运行说明 （一）２ ２ ０ ｋ Ｖ 复压闭锁过流保护远跳永 源一次变 ２ ２ ０ ｋ Ｖ 永中乙线开关，跳 ＃ ２ 主 变的 ６６ｋＶ 和 １０ｋＶ 开关。 （二）６６ｋＶ ＩＩ、ＩＩＩ 母复压闭锁过流 ３． ５ ｓ 动作分别闭锁相应 ６ ６ ｋ Ｖ 分段备自投，３ ． ７ ｓ 跳本侧开关。 （三）１ ０ ｋ Ｖ 电抗器前侧复压闭锁过流 ２ ． ０ ｓ 远跳永源一次变 ２ ２ ０ ｋ Ｖ 永中乙线开 关，跳 ＃ ２ 主变的 ６ ６ ｋ Ｖ 和 １ ０ ｋ Ｖ 开关。 （四）１ ０ ｋ Ｖ 电抗器后侧复压闭锁过流 １．７ｓ 动作后分别闭锁 １０ｋＶ Ｉ 、Ｉ Ｉ 母分段备 自投、１ ０ ｋ Ｖ Ｉ Ｉ 、Ｉ Ｉ Ｉ 母分段备自投，并跳 本侧开关。 （五）２２０ｋＶ、６６ｋＶ 及 １０ｋＶ 侧的过负 荷保护动作只发信号，不跳闸。
二、计算过程（ 参考图一） （一）２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧复压闭锁过流保护 定值： １ ． 按躲开变压器可能的最大负荷电 流整定： Ｉｄｚ＝ Ｉｆｈｍａｘ＝１．２／０．９５＊１８００００／ ／ ２２０＝５９６．７Ａ 取 ＩｄｚＩ＝８４０Ａ Ｉｄｚ１ＩＩ＝７Ａ，ｔ＝４．０ｓ 此 时 ＝１．７８ ≥ １．３ 式中 Ｋ ｋ ——可靠系数，取 １．１－１．２； Ｋ ｆ ——返回系数，微机保护取 ０ ． ９ ５ Ｉ ｆ ｈ ｍ ａ ｘ ——变压器最大负荷电流 Ｉ ｄ ｚ ——保护动作值 Ｉ ｄ ｚ Ｉ ——保护整定值的一次值 Ｉ ｄ ｚ Ｉ Ｉ ——保护整定值的二次值
０．０５０７）／８４０＝１．５９ ≥ １．２ 结论是定值满足要求 （二）２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧过负荷定值： 取ＩｄｚＩ＝ＫｋＩｆｈｍａｘ＝５６６．４Ａ ＩｄｚＩＩ＝４．７Ａ ｔ＝８．０ 此时 Ｋｋ＝１．２ ≥ １．１ （三）６ ６ ｋ Ｖ 侧复压闭锁过流保护定 值 ： １ ． 按躲开变压器可能的最大负荷电 流整定： Ｉｄｚ＝ Ｉｆｈｍａｘ＝１．２／０．９５＊１８００００／ ／ ６６＝１９８９Ａ 取 ＩｄｚＩ＝２４００Ａ Ｉｄｚ１ＩＩ＝６Ａ ，ｔ＝３．７ｓ
９１
பைடு நூலகம்
此时
＝１．５２ ≥ １．３
２ ． 此定值与上级 ２ ２ ０ ｋ Ｖ 侧过流保护 定值配合： Ｋ ｐｈ ＝１．１７ ≥ １．１ △ ｔ＝０．３ｓ ≥ ０．３ｓ ３ ． 此定值与下级 ６ ６ ｋ Ｖ 侧分段过流保 护定值配合： Ｋ ｐｈ ＝２４００／２０８０＝１．１５ ≥ １．１ △ ｔ＝０．３ｓ ≥ ０ ． ３ ｓ ４ ． 校验此定值在 ６ ６ ｋ Ｖ 母线处的灵敏 度： ＝７５７．７５／（０．０３０６＋０．０８１９－ Ｋ ｌｍ＝