48-80-48m刚构连续梁桥设计
【桥梁方案】(48+80+48)m连续梁施工方案
目录1.编制依据及编制原则 (1)1.1.编制依据 (1)1.2.编制范围 (1)2.工程概况 (1)2.1.设计概况 (1)2.2.各梁端参数 (2)2.3.设计标准 (2)3.施工部署及施工计划 (3)3.1.施工组织机构 (3)3.2.施工人员计划 (3)3.3.材料计划 (4)3.4.施工机具及设备计划 (5)3.5.施工进度计划 (6)4.施工方案 (7)4.1.0#块施工 (8)4.1.2.0#块托架 (10)4.1.3.0#块托架预压 (12)⑵．预压材料选择 (12)4.1.4．模板 (13)4.1.5.钢筋绑扎及预应力孔道安装 (14)4.1.6.混凝土浇筑及养护 (15)4.2.悬臂段施工 (19)4.2.1.挂蓝设计、拼装、预压 (19)4.2.2.钢筋及预应力安装 (21)4.2.3.悬臂段混凝土浇筑及养生 (23)4.2.4.预应力施工 (24)4.2.5.挂篮前移 (27)4.3.边跨现浇段施工 (28)4.3.1.边跨现浇段结构 (28)4.3.2.边跨现浇段支架设计与施工 (28)4.3.3.边跨现浇段施工 (30)4.4.合拢段施工 (30)4.4.1.合拢顺序 (30)4.4.2.边跨合拢段施工 (31)4.4.3.中跨合拢段 (34)5.质量保证措施 (35)5.1.建立质量保证组织机构 (35)5.2.加强原材控制 (36)5.3.加强施工过程中控制 (36)5.3.1.施工内力及变形控制 (36)5.3.2.混凝土浇筑控制 (39)5.3.预应力施工控制 (40)5.3.4.挂篮施工控制 (43)6.安全保证措施 (43)6.1.建立健全的安全体系与安全制度 (43)6.2．安全技术措施 (44)6.2.1. 挂篮施工安全操作规定 (44)6.2.2 .预应力施工安全操作措施 (45)6.2.3.高处作业安全措施 (45)7.雨季施工安全措施 (46)8.文明施工措施 (46)9.附件 (47)（48+80+48）m连续梁施工方案1.编制依据及编制原则1.1.编制依据⑴晋陕黄河特大桥48+80+48m连续梁设计图；⑵《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）》；⑶《客运专线高性能混凝土暂行技术条件》；⑷《铁路客运专线桥涵工程质量检查与控制》；⑸《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建设〔2005〕160号）；⑹根据ISO9001--2008质量标准、ISO14001环境管理和OHSAS18001职业健康安全标准建立的中铁四局质量、环境和职业健康管理体系；⑺大西铁路客运专线工程11标段实施性施工组织设计。
48 80 48m连续梁合拢段及体系转换施工技术方案
48+80+48m连续梁合拢段及体系转换施工技术方案1、编制说明1.1编制范围适用石家庄跨京广铁路特大桥跨101省道58#～61#墩1联48+80+48m悬臂浇筑预应力混凝土连续箱梁合拢段及体系转换施工。
1.2编制依据《无砟轨道(48+80+48）m预应力混凝土连续梁》（双线）（通桥2008）（2368A-Ⅳ);《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ-213－2005；《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设（2005）157号；《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ-210－2005；《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》TB 10424－2003 J283－2004；《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设（2005）160号；《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》铁建设（2005）160号；《客运专线铁路工程施工质量验收标准应用指南》；《铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10415－2003)；2、工程概况石家庄跨京广铁路特大桥58#～61#墩为一联48+80+48m连续梁，连续梁全长为177.5m（含两侧梁端至边支座中心各0.75m）。
连续梁上跨101省道，101省道路面宽度9.5m，线路左线中线与101省道中线夹角为27°，桥下提供净空5.5m，净宽9.5m。
连续梁采用预应力混凝土连续箱梁结构，计算跨度为（48+80+48）m，中支点0#梁段高6.65m，跨中9m直线段及边跨13.25m直线段梁高为3.85m，梁底下缘按二次抛物线变化（抛物线方程：y=0.0024221x2），边支座中心线至两端0.75m。
梁体为单箱单室、变高度变截面结构。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40至100cm，按直线线性变化，腹板厚48至60、60至90cm，按折线变化。
全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
客专铁路（高铁）48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案
客专铁路（高铁）48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案高速公路双线特大桥(48+80+48)m连续梁劲性骨架设计方案1 合拢方式与拟定的锁定技术合拢段施工是悬灌梁体施工的一道关键工序，在主梁悬臂灌注完毕后均应尽快完成与边跨现浇段的合拢和中跨合拢段的现浇施工，使主梁由双臂状况转化为连续整体，结构体系发生变化，在合拢段施工过程中，因砼自重、温度变化、施工荷载的作用，在悬臂梁端产生位移，影响合拢段砼悬臂梁端的连接，易产生裂纹，施工中通常采用劲性骨架支撑和临时预应力的撑拉作用将合拢口锁定，同时在灌注砼时在合拢口处增减等载压重，保持合拢口两梁端无相对位移，在灌注砼时从而保证合拢段砼与悬臂梁端之间不产生裂纹。
根据连续梁结构的不同，其合拢方式和顺序亦不同，由此引起的结构恒载内力不同，体系转换时由徐变引起的内力重分布也不相同，本桥连续梁合拢段施工顺序为：先合拢边跨再合拢中跨。
因为合拢期短，可不计砼的徐变，由于温度升高将会产生数千吨的温度内力，刚性支撑无法承受，由于先边跨合拢后将边跨支架底模脱离开梁体后，中跨合拢段由于6＃墩为固定支座，只能通过主墩7＃和8＃墩的活动支座移动，故为方便施工，在边跨合拢段劲性骨架锁定后立即释放一端梁（5#或8＃墩）的滑动支座约束。
待边跨合拢张拉完成后用劲性骨架对中跨合拢段进行锁定，然后对7＃墩的临时固结装置进行解除，对7＃墩梁体滑动支座约束解除后，合拢段刚性支撑受力情况发生变化：箱梁在温度变化时引起的热胀冷缩产生的轴向应力一部分会因为支座的活动得以释放。
本桥合拢口的锁定拟定采用4根2[40C槽钢组合，焊接为劲性钢骨架支撑（临时外支撑）和张拉合拢口一定范围内的顶底板临时预应力束外拉的方式，再将两端悬臂临时联结共同锁定用刚性支撑抵抗砼升温时产生的压力，用预应力抵抗降温时产生的拉力，以保护合拢段混凝土的完整。
刚性支撑设置：边跨现浇段及11# 块端部顶底板各预埋4根400 mm 的槽钢，槽钢根部加焊锚筋进行加强，沿梁顶底板纵向设4 根400 mm 的槽钢支撑。
48 80 48m连续梁满堂支架设计计算书
跨石太铁路特大桥48+80+48m连续梁满堂支架设计计算书一、总体设计说明采用Φ48×3.5 mm碗扣式钢管支架。
梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受，翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。
具体布置为：①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距）60cm×60cm；翼缘板下的立杆布置为60cm×90cm。
考虑到腹板较重，腹板下立杆布置为60cm×30cm。
立杆步距均为60 cm。
②纵木采用10cm×10cm方木，间距20cm沿横桥向满铺，横木采用15cm×15cm方木。
③剪刀撑设置：横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。
④门洞部分布置：本方案共设置3种类型门洞，分别作为搅拌站进出通道、0#梁段处货运线通道及1#梁段处货运线通道。
1#梁段门洞部分采用Φ630×10mm 钢管作为立柱基础，纵向间距为6+11+5+11+6m，横向间距为2.3+2.2+2.2+2.3m。
0#梁段及搅拌站处采用贝雷片拼装作为支墩。
横梁及纵梁均采用贝雷片拼装而成。
支架的详细布置见设计图。
二、支架基本承载力与设计荷载1、支架基本承载力Φ48×3.5 mm碗扣式钢管，立杆、横杆承载性能见表1。
表1 立杆、横杆承载性2、设计荷载（1）箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m 3；（2）模板荷载，按 5.5 KN/m 2计； （3）施工荷载，按3.0 KN/m 2计； （4）砼振捣荷载，按2.5 KN/m 2计； （5）倾倒混凝土荷载，按3 KN/m 2计； （2）～（5）荷载合计为14 KN/m 2。
三、立杆竖向承载力验算1、0#梁段（梁高6.4m ）腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布60cm ×30cm ，层距60cm 。
48+80+48m连续梁施工方案PPT汇报模板ppt课件
• 一、计划 工期
序号
工序名称
1
连续梁0#块施工（含预压）
2
挂篮拼装、预压
3
悬臂段施工（共10个悬臂段， 每个节段10天）
4
边跨现浇段施工
开始时间
2017年9月25日 2017年11月5日 2017年11月16日
2018年3月27日
5
边跨合龙段施工
2018年5月7日
6
中跨合龙段施工
2018年5月23日
上铺土工布洒水养护；箱梁内室腹板、顶板
鼓不可漏捣不可过震，应注意坚决杜绝
与箱梁外侧腹板、翼缘板等可采用小导管自
捣固棒碰触波纹管。
48+80+48m连续梁施工方动案喷PPT淋汇报养模板护。
15
• 三、现场施工注意 事项
预应力张拉压浆
混凝土达到设计张拉强度时进行预应力张拉。
张拉时采用油表读数与钢绞线伸长量值，进行
48+80+48m连续梁施工方案PPT汇报模板
结束时间
2017年11月4日 2017年1月15日 2018年3月26日
2018年5月6日 2018年5月22日 2018年6月6日
工期（天）
40 10 130
40
15 15
7
2 工程重难点
48+80+48m连续梁施工方案PPT汇报模板
8
• 二、工程重 难点
488048m连续梁施工方案ppt汇报模板19施工现场常见问题488048m连续梁施工方案ppt汇报模板20四施工现场常见问题挂篮底部无防护488048m连续梁施工方案ppt汇报模板21四施工现场常见问题0块底支架固定不牢488048m连续梁施工方案ppt汇报模板22四施工现场常见问题作业人员未佩带防护用品488048m连续梁施工方案ppt汇报模板23四施工现场常见问题挂篮后锚锚固钢筋歪斜挂篮横梁未穿定位销488048m连续梁施工方案ppt汇报模板24四施工现场常见问题主梁焊缝开裂底梁螺栓未上488048m连续梁施工方案ppt汇报模板25四施工现场常见问题未预埋后锚套管而采用钻孔预埋套筒不符合设计要求488048m连续梁施工方案ppt汇报模板26四施工现场常见问题波纹管有空洞或进行焊接作业时损坏波纹管被堵塞或损坏488048m连续梁施工方案ppt汇报模板27四施工现场常见问题无张拉作业平台488048m连续梁施工方案ppt汇报模板28四施工现场常见问题文明施工意识淡漠
(48+80+48)m铁路连续梁节段胶拼造桥机设计
(48+80+48)m铁路连续梁节段胶拼造桥机设计02600摘要：我公司设计研发的TPZ80/2500型节段拼装造桥机可同时架设铁路64m简支箱梁及80m跨连续箱梁，并成功应用于京唐铁路潮白河特大桥2联（48+80+48）m连续梁胶接拼装施工。
本文主要阐述了造桥机总体构造设计理念及优势，采用MIDAS/Civil软件进行造桥机整体结构计算，对关键部位进行手算，保证造桥机各项设计均满足规范要求并达到安全使用的目的。
该造桥机适应能力强，自动化程度高，操作简便，工效高，安全可靠。
该造桥机的设计理念及计算过程，对同类设计具有借鉴意义。
关键词：铁路桥梁连续梁节段拼装造桥机1[] 前言目前我国的造桥机满足不了大跨度简支梁及连续梁的架设施工要求，铁路节段拼装连续梁造桥机架设在国内没有应用先例[1]，随着大跨梁段拼装梁在客货共线及客专桥梁中广泛应用，为加快铁路桥梁建设技术进步步伐，缩短桥梁施工工期，设计研制铁路节段拼装连续箱梁造桥机已迫在眉睫。
本文结合铁总课题，设计研发的TPZ80/2500型节段拼装造桥机可同时架设铁路64m简支箱梁及80m跨连续箱梁，满足了国内铁路节段拼装箱梁的架设需求[2]。
2[] 造桥机介绍2.1 承重梁承重梁为整体等高三角桁架结构，总长169.39m，由主梁、前导梁和尾梁组成，28个拼接节间，桁宽11m、高6.95m，实现了天车吊运梁段贯通行走并保证造桥机过孔的稳定性[3]。
2.2 支承系统整套支承系统由四条腿组成，各支腿均设有竖向可伸缩结构，通过液压系统调节高度，可适应线路纵坡30‰[4]。
2.3 悬吊装置梁段通过悬吊装置悬挂于造桥机上，梁段在横向、纵向及竖向均可精准调位[5]。
2.4 主要性能参数造桥机杆件材质为Q460C，其性能参数见表1所示[6]。
表1 TPZ80/2500型造桥机主要技术性能参数3 造桥机计算3.1 造桥机架设64m简支梁计算3.1.1 荷载（1）造桥机自重712.2吨（2）天车重50吨，施加在跨中（3）前支腿重16吨（4）64m简支梁总重2700吨，减掉两个1#段，按2500吨施加在桥机上计。
48 80 48m连续梁实施性组
1、编制说明1.1、编制依据(1)、铁道第四勘察设计院设计的《新建铁路广州枢纽新广州站及相关工程施工设计新街河特大桥》。
(2)、中铁工程设计咨询集团有限公司编制的铁路工程建设通用参考图《无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)》(48+80+48)m跨度。
(3)、国家及铁道部现行有关设计、施工规范、规则、标准。
(4)、中铁四局集团有限公司依据GB/T19001--2000质量标准体系、GB/T24001-1996环境管理体系和GB/T28001-2001职业健康安全标准建立的质量、环境和职业健康管理体系。
(5)、本公司的施工技术能力和类似工程施工经验及资源状况。
(6)、工程现场调查资料。
(7)、已获中铁四局集团有限公司批复的《新建铁路广州枢纽新广州站及相关工程实施性施工组织设计》[WG(施)-2005(01)]。
(8)、中铁四局集团有限公司武广客专线新广州站项目经理部发布的《武广客专线新广州站及相关工程试验段桥梁下部及路基施工作业指导书》(二00五年十一月)。
1.2、编制原则(1)、整个工程统筹组织，合理安排各专业施工顺序和工序的衔接，突出重点项目和关键工序，统筹兼顾，均衡生产，确保工期兑现。
(2)、从组织机构、施工方案、机械设备配备、工程材料供应等方面确保工程质量、施工进度和施工安全。
(3)、质量创优、安全无事故，执行GB/T19001标准，确保质量第一，保证施工人员人身健康安全。
(4)、临时工程本着节约用地、满足施工、精打细算的原则安排。
(5)、充分考虑并做好环境保护工作。
1.3、规范、标准(1)、《客运专线铁路桥涵工程质量验收暂行标准》(铁建设[2005]160号)(2)、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)(3)、《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)(4)、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号)(5)、《客运专线高性能混凝土暂行技术条件》(二00五年七月)(6)、《客运专线桥梁伸缩装置暂行技术条件》(科技基［2005］101号)(7)、《客运专线桥梁混凝土桥面防水层暂行技术条件》(科技基［2005］101号)2、工程概况2.1、主要设计标准及要求⑴、线路：客运专线、双线；⑵、设计荷载：ZK标准活载；⑶、设计速度目标值：基础工程350km/h；⑷、正线数目：双线；⑸、正线线间距：5.0m；⑹、最小曲线半径：7000m，连续梁位于圆曲线上；⑺、最大坡度：12‰；⑻、牵引种类：电力；⑼、轨道类型：框架式无碴轨道。
48+80+48连续梁施工方案
新建铁路大同至西安48+80+48连续梁梁部施工方案一、工程简况48+80+48连续梁位于新建铁路大同至西安客专线第二项目部第九标段，全桥平面位置0号台、1、2墩、3号台位于直线上，主跨横跨运三高速，竖向位置位于 2.5%上坡段，桥上部结构为48m+80m+48m，三跨为变截面三向（纵向、竖向、横向）预应力混凝土连续箱梁结构；箱梁顶面宽度为12m，底板宽为6.7m，箱梁根部梁高为 6.65m，边跨及中跨合拢段梁高为 3.85m，腹板宽48-60-90cm折线变化，底板40-100cm直线变化，梁底下缘按二次抛物线设置，纵向坡度为2.5%；主梁悬臂浇筑梁段划分依次长度为12.0米0号段+2×2.7米+1×3.1米+7×3.5米，合拢段长度2.0米；边跨现浇段长7.75米全桥长177.5m；全桥在中端支点、中跨中及中支点处设置5个横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。
悬臂施工采用三角桁架挂蓝施工。
二、设计依据1、《新建时速300～350公里客运专线铁路设计暂行规定》（上、下）铁建设【2007】47号。
2、《铁路桥涵设计规范》（TB10002.1～TB10002.5-2005）。
3、《铁路抗震设计规范》（GB50111-2006）。
4、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设【2005】157号及“局部修订条文”铁建设【2007】140号。
5、《客运专线无砟轨道设计指南》铁建设涵【2005】754号。
6、《客运专线综合接地技术实施办法》铁集成【2006】220号。
7、《铁路防雷、电磁、兼容及接地工程技术暂行规定》铁建设【2007】90号8、《客运专线铁路接触网H型钢柱》图（通化（2008）1301）9、2008年3月4日“客运专线箱梁桥面系优化专题论证会”专家意见。
10、2008年3月18日“关于印发时速350公里客运专线铁路无砟轨道32m箱梁通用参考图（通桥（2008）2322A-Ⅱ）设计审查会专家意见的通知”(经规标准【2008】33号)11、2008年5月21日“时速350公里客运专线无砟轨道40+64+40m、2×32m连续箱梁通用参考图优化设计审查会（通桥（2008）2368A-Ⅲ、通桥（2008）2342A-Ⅲ）”专家意见。
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48-80-48m刚构连续梁桥设计48+80+48m预应力混凝土连续刚构桥设计研究摘要：跨314省道特大桥是一座跨越深山峡谷的大桥，主跨为(48+80+48)m预应力混凝土连续刚构桥。
介绍该桥主跨的结构构造、分析计算及设计要点。
该连续刚构桥是位于高地震烈度区的高墩大跨铁路梁桥，此桥的建成将对铁路客运专线高墩大跨梁桥具有重大意义。
关键词：连续刚构；构造；刚构墩；设计要点1桥位概况石太线跨314省道特大桥位于山西省阳曲县范庄村东南1500m处,斜跨314省道。
桥址区为山间冲沟，冲沟呈“U”型，两岸沟壁陡立。
沟顶地形起伏不平，多为灌木植被覆盖，地势沿东北向西南逐渐降低。
经地质调查、钻探揭示，桥址区表层为第四系上更新统坡洪积层，上第三系上新统保德组地层；局部沟底为第四系全新统洪积层、人工堆积层,下伏奥陶系中统上马家沟二段石灰岩。
土壤最大冻结深度101cm，地震动峰值加速度为0.20g （Ⅷ），场地类别为Ⅱ类。
314省道顺沟而行，线路斜跨冲沟及314省道，夹角约35°。
桥址处主跨采用(48+80+48)m预应力混凝土连续刚构。
全桥立面布置见图1。
图1全桥立面布置（单位：c m）2主要设计标准(1)线路等级：客运专线，近期兼顾货运；(2)正线数目：双线；(3)设计速度：近期200km/h客货共线、远期200km/h以上的客运专线；(4)平面：全桥位于位于R=8000m曲线；(5)线路坡度：－13.4‰；(6)设计荷载: “中－活载”设计，ZK活载验算；(7)地震基本烈度: 8度。
(8)荷载组合①主力组合②主力+附加力组合取最不利组合进行设计。
3结构构造3.1上部构造连续刚构具有以下优点：1、主墩无支座；2、施工体系转换方便；3、伸缩缝少，行车舒适；4、顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度大，受力性能好；5、顺桥向抗推刚度小，对温度变化、混凝土收缩徐变及地震影响均有利。
此桥根据地形情况采用此种结构型式。
该桥主桥全部位于R=8000m曲线上，双线，线间距为4.6m。
桥式为(48+80+48)m预应力混凝土连续刚构，一联全长177.5m（含两侧梁端至边支座中心各0.75m）；道碴槽桥面，道碴槽宽9m，碴槽内采用2％的双向排水坡，桥面全宽13m。
主梁控制截面梁高分别为：端支座处及边跨直线段和中跨中处为3.6m，边跨直线段长9.75m；中支点处梁高 6.4m，平段长 6.5m；梁底按二次抛物线变化。
主梁梁体构造见图2所示。
图2梁体构造（单位：c m）为了减少上部结构的自重，增加跨度、减少下部结构的工程量，并使主梁具有足够的抗扭刚度，主梁采用单箱单室直腹板截面。
箱梁主梁构造如图3、图4所示。
图3中跨中截面（单位：c m）图4中支点截面（单位：c m）主梁上部结构为变截面悬浇预应力混凝土箱梁，梁体采用C50混凝土，箱梁截面为单箱单室，箱梁顶宽13m，顶板9m宽道碴槽内采用2％的双向排水坡，箱梁底宽 6.4m；顶板厚度35cm 至45cm，按折线变化；底板厚度40cm至100cm，按直线线性变化；腹板厚45cm至55cm、55cm至80cm，按折线变化。
横隔板全梁共设7道。
箱梁在每个中支点处设置2道个厚70cm的横隔板，该横隔板与墩壁边对齐，以利于传力；梁端支座处设置厚145cm 的端横隔板，中跨中合拢段设置厚80cm厚的中横隔板。
各横隔板均设置进人洞以便施工和养护维修。
全梁共分为75个梁段，中支点0号块及1号块12m，一般梁段长度为2.7m、3.1m、3.5m，合拢段长2m。
边跨墩顶托架施工段长3.75m。
挂篮、悬灌机具设备及工作人员计算重量为800KN。
挂篮灌注最大长度3.5米，节段混凝土的最大重量为1617KN。
该桥悬灌施工的合拢顺序为先中跨合拢再边跨合拢。
中跨合拢后各有1个4m长的延伸悬臂段。
箱梁采用三向预应力混凝土结构，纵向全预应力。
预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860MPa,Ep=1.95x105 MPa。
腹板束采用12-7φ5一束, 锚下张拉控制力为1300MPa；顶板束采用15-7φ5一束，锚下张拉控制力为1240MPa；底板束采用15-7φ5及17-7φ5一束，锚下张拉控制力为1240MPa及1260MPa。
锚固体系采用OVM系列，张拉采用配套YCWB型千斤顶，管道形成采用金属波纹管成孔，波纹管成孔内径均为D=90mm。
全桥共设204束纵向预应力束，其中中支点顶板2x30束，腹板2x32束，边支点顶板2x4束，中跨底板34束，边跨底板2x32束，边跨延伸段顶板2x2束，中跨合拢段2束。
纵向预应力筋布置见图5。
图5纵向预应力筋布置（单位：c m）梁体顶板横向预应力筋采用4-7φ5钢绞线，张拉控制应力R=0.68fpk（不包括锚口摩阻损失），伸长值为76.3mm，采用内径尺寸70mmX19mm 的扁形金属波纹管成孔。
锚固体系采用BM15-4（P）锚具及配套的支承垫板,张拉体系采用YDC240Q型千斤顶，在箱梁两侧交替单端张拉。
横向预应力筋只在横隔板处设置。
竖向预应力筋采用φ25精轧螺纹钢筋，其抗拉极限强度为830MPa，张拉控制应力为622.5MPa。
顶板为张拉端，底板为锚固端，千斤顶型号为JL785，锚固体系采用JLM-25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶；管道形成采用内径Φ35mm铁皮管成孔。
竖向筋在腹板厚45cm的梁段布置单筋，其它梁段布置双筋。
主梁每个边支点各设2个TGPZ-IV 9000-DX 多向活动支座及TGPZ-IV 6500-ZX纵向活动支座。
3.2下部构造连续刚构的刚构墩与主梁共同承受内力，而且结构内力按刚构墩和主梁的刚度进行分配。
梁部与下部刚构墩合理的刚度比，既可以满足全桥纵向刚度，又可以改善梁体的内力分布，提高材料的受力效率。
刚构墩纵向刚度不仅要满足桥梁施工、营运和稳定性等方面的要求，而且桥墩的柔度应适应温度的变化，混凝土收缩、徐变以及制动力等因素引起的水平位移。
刚构墩纵向刚度为了充分发挥墩身的抗弯能力尽量减小，而其横向刚度，因桥墩承受横桥向不平衡荷载或风载作用，易发生扭曲、变位，增大其横向桥的稳定性，使其横向刚度因大一些。
为了满足刚构墩的刚度要求，其横截面采用抗扭性能好，抗推能力强的矩形空心截面。
刚构墩考虑其8度地震力及动力仿真的影响，做了两个方案：方案一：梁体横向沿梁底放坡，纵向直坡；方案二：梁体横向沿梁底两侧各外包30厘米放坡，纵向直坡。
计算时通过梁高、刚构墩横向墩壁厚度、刚构墩纵向墩壁厚度、中跨合拢时顶力、施工合拢顺序及边跨不同施工方法的计算分析比较，确定合理的主梁高度、板厚、减小刚构墩的温度内力，选取方案二作为刚构墩尺寸。
该桥刚构墩结构尺寸的确定结合了全桥的静力及动力方面受力的合理性、经济美观以及施工方便等因素。
该桥刚构墩构造见图6。
图6刚构墩构造（单位：c m）刚构墩采用了矩形空心截面。
在墩顶处沿桥纵向墩顶宽 6.5m，墩壁厚0.7m；沿桥横向墩宽7.1m，墩壁厚 1.25m。
主墩沿纵向墩壁内外侧为直坡，横向墩壁内侧为1：27，外侧为1：20。
墩底以上5m范围为实体段。
为了便于施工和养护维修，在主墩墩顶底板上设置一进人洞。
刚构墩采用C50混凝土。
两个刚构墩墩高分别为54m和59m，计算时分别划分为14个和15个计算单元，一般刚构墩梁段4m或5m长。
刚构墩墩高为60m左右空心高墩，它属于偏心受压构件，在荷载作用下，墩柱截面上同时存在着轴向压力和弯矩。
经过内力计算，外力组合，计算刚构墩墩顶（空心截面）、刚构墩距墩底5m （空心截面）、刚构墩墩底（实心截面）等截面处的强度、稳定性计算，确定其截面配筋数量。
计算结果见下表：截面位置混凝土最大压应力σh（Mpa）最大受压钢筋应力σg'（Mpa）最大受拉钢筋应力σg（Mpa）刚构墩墩顶截面 3.61 28.42 13.51刚构墩墩底截面 4.93 38.44 50.01混凝土及钢筋容许值18.2 180 1804结构分析计算4.1整体结构纵向计算结构纵向计算采用曲线桥分析系统，分别进行了施工状态和运营状态计算。
计算时考虑刚构墩墩底固结。
桥面梁单元72个，刚构墩单元74～87 （墩高54m），89～103(墩高59m)，刚构墩与主梁不计自重单元4个。
计算时考虑的施工方法为分别以两个刚构墩为T形支撑，向两侧对称悬臂施工，先中跨合拢，再悬浇4m边跨梁段，最后边跨合拢，完成全桥施工。
施工过程中考虑了挂篮、悬臂段不平衡重、体系转换、风力等工况；运营阶段分别考虑了基础不均匀沉降0.01m；温度荷载――整体升温25度、降温25度、桥面板温度变化5度；活载及地震力的作用。
4.2主梁纵向计算主要结果1、结构的整体刚度项目数值允许值梁体竖向挠度（静中-活载） 1.58E-02 0.089梁体挠跨比（静中-活载） 5.05E+03梁体下挠梁端转角（静中-活载） 5.40E-04 0.002梁体反弯梁端转角（静中-活载）-5.38E-04 -0.001梁体水平挠度0.00258056 0.022、频率与周期此梁利用有限元软件MIDAS进行分析计算，计算结果如下表所示。
振型自振频率(H z)自振周期(s)振型描述第一振型0.693 1.444大里程边墩纵向弯曲振动第二振型0.733 1.364主梁横向弯曲振动，桥墩横向弯曲振动第三振型0.758 1.320全桥纵向振动，固定墩纵向弯曲振动第四振型 1.0050.995主梁横向弯曲振动，桥墩横向弯曲振动第五振型 1.3480.742主梁横向弯曲振动，桥墩横向弯曲振动第六振型 1.4340.697小里程边墩纵向弯曲振动结构满足自振周期的要求。
3、控制截面计算指标类型分类混凝土应力主拉应力主压应力抗裂安全系数强度安全系数钢束最大应力比钢束最大应力幅节点号21号支点37号中跨中10号边跨中53号支点Mpa Mpa上翼缘下翼缘成桥状上翼缘混凝土应力最大7.04 9.7 4.72 7.12态（二期恒载）(Mpa) 最小下翼缘混凝土应力(Mpa)最大4.76 7.7 7.8 4.67最小主力上翼缘混凝土应力(Mpa)最大7.88 12.76 7.18 7.98-3.06 13.96 1.41 1.55 2.17 0.594 31.583 最小 2.43 9.21 2.99 2.5下翼缘混凝土应力(Mpa)最大9.61 7.61 9.96 9.54最小 3.69 3.46 4.14 3.59主力+附加力上翼缘混凝土应力(Mpa)最大8.61 14.25 8.09 8.59-3.34 14.94 1.36 1.38 1.97 0.598 40.701 最小 2.34 8.66 2.5 1.98下翼缘混凝土应力(Mpa)最大9.76 8.49 10.68 10.15最小 2.87 1.31 2.88 2.93单线行车+地震力上翼缘混凝土应力(Mpa)最大7.05 11.12 5.59 7.15-1.69 12.91 1.67 1.76 2.41 0.589 11.638 最小 4.96 9.49 4.17 5.03下翼缘混凝土应力(Mpa)最大 6.9 7.39 8.32 6.81最小 4.59 5.43 6.36 4.49容许值运营主力混凝土容许应力16.75 Mpa3.1 20.1 1.2 1.220.6 140 运营主力+附加力混凝土容许应力18.425 Mpa 1.8该刚构桥的各项计算指标满足设计要求。