真空精馏塔设计说明书
精馏塔设计指导书
简单填料精馏塔设计设计条件与任务：已知F 、xF 、xD 、xw 或F 、xF 、xD 和η，塔顶设全凝器，泡点回流，塔底间接(直接)蒸汽加热。
1 全塔物料衡算求产品流量与组成（1）常规塔 全塔总物料衡算总物料 F = D + W 易挥发组分 F χF = D χD + W χW 若以塔顶易挥发组分为主要产品，则回收率η为DFDx Fx η=式中 F 、D 、W ——分别为原料液、馏出液和釜残液流量，kmol/h ；χF 、χD 、χW ——分别为原料液、馏出液和釜残液中易挥发组分的摩尔分率。
由（3-1）和（3-2）式得：WD WF x x x x FD --=(2) 直接蒸汽加热 总物料*0F S D W +=+易挥发组分**00F D W Fx S y Dx W x +=+式中 V 0 ——直接加热蒸汽的流量，kmol/h ；У0 ——加热蒸汽中易挥发组分的摩尔分率，一般У0=0； W * ——直接蒸汽加热时釜液流量，kmol/h ；χ*W ——直接蒸汽加热时釜液中易挥发组分的摩尔分率。
2 计算最小回流比设夹紧点在精馏段，其坐标为(xe,ye)则 min D ee ex y R y x -=-设夹紧点在提馏段，其坐标为(xe,ye)min min (1)(1)e W e Wy x R D qF LV R D q F x x -+==+--- 基础数据：气液相平衡数据3 确定操作回流比 min (1.1~2.0)R R =4 计算精馏段、提馏段理论板数① 理想溶液 图解法或求出相对挥发度用逐板计算法求取。
② 非理想溶液 相平衡数据为离散数据,用图解法或数值积分法求取 精馏段 11 RDfN x R x n ndxN dN x x +==-⎰⎰因 111D n n x Ry x R R +=+++所以 ()/Dfx R x n n D n dxN y x x y R =---⎰(4)提馏段 11 SfWN x S x n ndxN dN x x +==-⎰⎰因 11W n n x R y x R R +'+=-''蒸汽回流比(1)(1)(1)(1)V R D q F D F R R q W W W W+--'===+-- 所以 ()/(1)fwx S x n n n w dxN y x y x R ='---+⎰(5)式(4)、(5)中塔板由下往上计数。
空分精馏塔设计说明书(下塔提污氮)
目录设计任务书 (1)第一部分精馏计算 (2)一、下塔精馏计算 (2)到第六块塔板的时候氧浓度已经超过36了,故第I段取7块 (5)二、液空、污液氮、纯液氮节流气化率的确定 (5)三、液空节流后气液相组分的计算 (6)四、膨胀空气过热引起气化量的计算 (7)五、上塔的精馏计算 (7)六、实际塔板数的确定 (12)第二部分塔板流动工况及结构计算（下塔） (13)一、塔径的计算 (13)二、溢流斗结构设计计算 (15)三、塔板阻力计算 (16)四、溢流斗尺寸及塔板间距计算 (17)第三部分容器及强度计算 (19)一、塔体壁厚计算 (19)二、封头的设计计算 (20)三、塔体开孔及开孔补强 (21)四、支座设计 (24)五、支撑梁工字钢的选取 (27)设计任务书已知条件：上塔压力 MPa P 136.0=上下塔压力 MPa P 58.0=下氧产量 h Nm Vo /1000032=氧浓度 %6.992=o y 氮产量 h Nm V N /1000032=氮浓度 %99.992=N y加工空气量 h Nm V K /550003=液空氧浓度 O X21LK%36=过冷度 C t ︒=∆5冷过热度C t ︒=∆20热膨胀空气量14.0=PK V标准空气体积百分含量 20.95%2O ，0.93%Ar ，78.12%2N设计任务：1、三相液体精馏计算—确定上下塔板数；2、塔板动力工况及结构计算—确定塔径、塔板间距、溢流斗个数等；3、容器及强度计算—包括选材、壁厚、封头的选择计算；4、绘制下塔装配图—包括焊接形式及主要装配结构；5、书写设计说明书。
备注：1、 本设计中凡涉及标注1，2，3的均分别表示氧、氩、氮组分；2、 本设计为双高精馏塔，理论塔板数计算为三元逐板计算法；3、 假设纯产品为二元混合物，即纯2O 或2N 中杂质为Ar ；4、本设计中数据多采集自《深冷手册》和压力容器设计国家标准以及部分经验公式。
精馏塔设计书
精馏塔设计书精馏塔是化学和石油工业中常用的一种分离设备，其设计非常重要。
本文将从精馏塔的结构、操作条件、材料选择等方面进行详细介绍和建议，以帮助读者更好地进行精馏塔的设计。
一、结构设计1.1 塔体结构精馏塔的塔体一般分为直立式和横卧式两种类型。
直立式适合于处理高粘度、高沸点和易结晶的物料，横卧式适合于处理低粘度、低沸点和易挥发的物料。
在塔体的结构设计上，需要根据具体的工艺要求，确定塔的高度、直径和壁厚等参数，保证其能够在长期运行中保持稳定的分离效果。
1.2 塔盘结构塔盘是精馏塔的关键部件，其结构应该符合两相流动的要求，在连续计量流量的同时，实现物料的良好分离。
在设计塔盘时，需考虑填料的种类、布置和高度等因素，以保证塔盘的稳定性和分离效率。
二、操作条件2.1 进料方式精馏塔的进料方式有顶进、底进、侧进等多种方式，需根据具体的物料性质、流量和工艺特点等因素来选择。
在进料过程中，需控制进料速度和温度，避免液位过高和温度变化过大导致塔内压力波动，影响精馏效果。
2.2 温度和压力控制精馏塔的温度和压力是影响精馏效果的重要因素。
在运行过程中，需控制塔底温度和塔顶温度，避免出现气液两相不均匀、突然变化和温度不足等现象。
同时，还需控制塔内的压力，保证物料能够在塔内正常流动，达到良好的分离效果。
三、材料选择3.1 塔体材料精馏塔的塔体材料应该根据物料的性质和使用环境等因素选用。
常用的材料有碳钢、不锈钢、玻璃钢和聚合物等。
在选择材料时，需考虑其耐腐蚀性、强度和可焊性等因素，以保证塔体的稳定性和可靠性。
3.2 塔盘材料对于均相物料的精馏，塔盘一般选用不锈钢、有机玻璃或塑料等材料；对于非均相物料的精馏，塔盘则需选用更耐磨、更耐腐蚀的材料，如钛合金和镍基合金等。
总之，精馏塔的设计需要考虑多方面的因素，包括结构、操作条件和材料选择等，以保证其达到良好的分离效果和稳定性能。
通过科学、合理的设计，可实现更加高效、节能的生产过程，大大提高生产效率和质量，为工业生产带来更大的经济效益。
精馏塔说明书
精馏塔说明书一、产品介绍精馏塔是一种用于分离液体混合物的设备，广泛应用于化工、石油、食品等领域。
本说明书将详细介绍精馏塔的结构、工作原理、操作方法以及注意事项。
二、结构与工作原理精馏塔主要由塔体、进料口、出料口、塔板、冷凝器、再沸器等组成。
其工作原理是基于物质的沸点差异，通过加热和冷凝的方式实现液体混合物的分离。
具体来说，精馏塔内的液体混合物经过加热后，部分组分会蒸发并随上升蒸汽进入塔顶的冷凝器，在那里被冷却液化。
而未蒸发的组分会继续留在塔内，通过再沸器加热后再次蒸发，如此反复，直至达到所需的分离效果。
三、操作方法1、开启前检查：检查精馏塔及相关设备是否完好，管道、阀门有无泄漏，冷凝器、再沸器是否正常工作。
2、开启进料口：将待分离的液体混合物加入进料口，注意流量控制，保持稳定。
3、开启加热系统：根据需要调整再沸器的加热温度，使液体混合物在塔内蒸发并上升至冷凝器。
4、开启冷凝器：调整冷凝器的冷却水流量，使上升的蒸汽在冷凝器中被液化。
5、收集产品：将冷凝器下方收集到的液体产品通过出料口导出。
6、调整操作参数：根据实际分离效果，调整加热温度、进料流量等参数，以达到最佳分离效果。
四、注意事项1、操作过程中要保持设备密封性良好，防止泄漏。
2、严格控制加热温度，防止过热引起物料分解或设备损坏。
3、定期检查设备及相关管道，发现泄漏或其他异常情况应及时处理。
4、在操作过程中要保持安全距离，避免直接接触高温设备和液体。
5、如遇紧急情况，应立即停车并采取相应措施。
五、维护与保养1、定期检查设备及相关管道的密封性，发现泄漏应及时处理。
2、定期清理设备内部杂物及沉积物，保持设备清洁。
3、定期检查加热系统和冷却系统的工作情况，确保设备正常运行。
4、根据实际使用情况，适时调整设备的操作参数，以达到最佳分离效果。
5、在停车期间，应对设备进行全面检查和维护，确保设备良好运行。
六、常见问题及解决方案1、分离效果不佳：可能是由于加热温度、进料流量等参数调整不当所致。
过程设备设计精馏塔毕业设计说明书
前言这次毕业设计是学生在大学期间的最后一次运用4年所学的知识，进行的一个综合性设计。
作为过程装备与控制工程专业的本科生，不仅需要牢固掌握基本的理论知识，还要在设计，实践的过程中学会应用。
正因为如此，认真地去做设计肯定对将来的工作的一次练兵，为今后的发展起到铺垫作用。
课题题目是Φ4500mm常压塔机械设计。
工作介质是原油，地点武汉，最高工作温度360℃，最高工作压力为0.15Mpa。
此常压蒸馏塔应用于炼油工艺过程中期，是最常用的一种单元设备之一。
由于原油具有其独特性，因此在设计时也很有必要去注意一些实际问题。
本设计说明书介绍了设计的主要过程,包括设计的思路。
从材料的选取，结构参数设计和选型，厚度计算，强度与稳定性校核，开孔补强设计，以及主要零部件的制造工艺等，都有基本的叙述。
为做到设计的正确性，合理性，就要严格按照设计原则进行，所有数据必须经过查表和计算得到，同时要考虑实际中存在的问题，比如安装吊运、检修等。
考虑到设备和生产的经济性,设计中遵循最优原则,即在满足基本要求的前提下最大限度地提高经济性和效率。
此书是对整个设计过程的记录以及整合。
全书分为五章,与装配图紧密相连,互成整体。
这次设计工作是由陈世民同学在何家胜副教授的指导以及同学的帮助合作下完成的,在此对提供过帮助的老师和同学表示谢意！但是由于设计者水平有限,肯定会有不妥甚至错误之处,如有发现,请读者指正为谢!编者2010.06.01摘要原油常压蒸馏作为原油加工的一次加工工艺，在原有加工流程中占有举足轻重的作用，其运行的好坏直接影响到整个原有加工的过程。
而在蒸馏加工的过程中最重要的分离设备就是常压塔。
因此，常压塔的设计好坏对能否获得高收益，搞品质的成品油油着直接的影响。
本次设计的常压塔是原油炼制工艺过程的中期塔设备。
设计时要考虑实际要求，遵循塔设备的设计原则，要经历需求分析、目标界定、总体结构设计、零部件结构设计、参数设计和设计实施这几个过程。
精馏塔设计设计说明书
（3）有效补强面积
a、有效宽度B
取大值
故
b、有效高度 外侧有效高度 确定
取小值
故：
内侧有效高度 确定
取小值
故：
（4）多余金属面积
a、筒体有效厚度取
筒体多余金属面积
b、接管多余金属面积
接管计算厚度：
接管多余金属面积：:
c、接管焊缝区面积（焊角取6mm）
d、多余金属总面积
（5）所需另行补强面积
故
b、有效高度 外侧有效高度 确定
取小值
故：
内侧有效高度 确定
取小值
故：
（4）多余金属面积
a、筒体有效厚度取
筒体多余金属面积
b、接管多余金属面积
接管计算厚度
接管多余金属面积：:
c、接管焊缝区面积（焊角取6mm）
d、多余金属总面积
（5）所需另行补强面积
（6）补强圈设计
根据接管公称DN100选用补强圈标准 取补强圈外径 ，内径 （C型）。因 ，补强圈在有效补强范围内
b、补强计算方法判别
开孔直径
本筒体开孔直径 ，满足等面积补强计算的适用条件，故可用等面积补强法进行开孔补强计算。
（2）开孔所需补强面积
a、筒体的计算厚度
由公式
得
对于碳素钢、低合金钢 不小于3mm,所以计算厚度 ，取腐蚀裕量 ，
筒体名义厚度：
B、开孔所需补强面积
强度削弱系数 ， ， 所以
出气管有效厚度为
要想把低纯度的乙醇水溶液提升到高纯度，要用连续精馏的方法，因为乙醇和水的挥发度相差不大。精馏是多数分离过程，即同时进行多次部分汽化和部分冷凝的过程，因此可使混合液得到几乎完全的分离。化工厂中精馏操作是在直立圆形的精馏塔内进行的，塔内装有若干层塔板或充填一定高度的填料。为实现精馏分离操作，除精馏塔外，还必须从塔底引入上升蒸汽流和从塔顶引入下降液。可知，单有精馏塔还不能完成精馏操作，还必须有塔底再沸器和塔顶冷凝器，有时还要配原料液预热器、回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。
空分精馏塔设计说明书(下塔提污氮)
目录设计任务书 (1)第一部分精馏计算 (2)一、下塔精馏计算 (2)到第六块塔板的时候氧浓度已经超过36了,故第I段取7块 (5)二、液空、污液氮、纯液氮节流气化率的确定 (5)三、液空节流后气液相组分的计算 (6)四、膨胀空气过热引起气化量的计算 (7)五、上塔的精馏计算 (7)六、实际塔板数的确定 (12)第二部分塔板流动工况及结构计算（下塔） (13)一、塔径的计算 (13)二、溢流斗结构设计计算 (15)三、塔板阻力计算 (16)四、溢流斗尺寸及塔板间距计算 (17)第三部分容器及强度计算 (19)一、塔体壁厚计算 (19)二、封头的设计计算 (20)三、塔体开孔及开孔补强 (21)四、支座设计 (24)五、支撑梁工字钢的选取 (27)设计任务书已知条件：上塔压力 MPa P 136.0=上下塔压力 MPa P 58.0=下氧产量 h Nm Vo /1000032=氧浓度 %6.992=o y 氮产量 h Nm V N /1000032=氮浓度 %99.992=N y加工空气量 h Nm V K /550003=液空氧浓度 O X21LK%36=过冷度 C t ︒=∆5冷过热度C t ︒=∆20热膨胀空气量14.0=PK V标准空气体积百分含量 20.95%2O ，0.93%Ar ，78.12%2N设计任务：1、三相液体精馏计算—确定上下塔板数；2、塔板动力工况及结构计算—确定塔径、塔板间距、溢流斗个数等；3、容器及强度计算—包括选材、壁厚、封头的选择计算；4、绘制下塔装配图—包括焊接形式及主要装配结构；5、书写设计说明书。
备注：1、 本设计中凡涉及标注1，2，3的均分别表示氧、氩、氮组分；2、 本设计为双高精馏塔，理论塔板数计算为三元逐板计算法；3、 假设纯产品为二元混合物，即纯2O 或2N 中杂质为Ar ；4、本设计中数据多采集自《深冷手册》和压力容器设计国家标准以及部分经验公式。
设备选型-精馏塔设计说明书.
第三章设备选型-精馏塔设计说明书3.1 概述本章是对各种塔设备的设计说明与选型。
3.2设计依据气液传质分离用的最多的为塔式设备。
它分为板式塔和填料塔两大类。
板式塔和填料塔均可用作蒸馏、吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，根据具体情况进行选择。
设计所依据的规范如下：《F1型浮阀》JBT1118《钢制压力容器》GB 150-1998《钢制塔式容器》JB4710-92《碳素钢、低合金钢人孔与手孔类型与技术条件》HG21514-95《钢制压力容器用封头标准》JB/T 4746-2002《中国地震动参数区划图》GB 18306-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.3 塔简述3.3.1填料塔简述(1)填料塔填料塔是以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备，由外壳、填料、填料支承、液体分布器、中间支承和再分布器、气体和液体进出口接管等部件组成。
填料是填料塔的核心，它提供了塔内气液两相的接触面，填料与塔的结构决定了塔的性能。
填料必须具备较大的比表面，有较高的空隙率、良好的润湿性、耐腐蚀、一定的机械强度、密度小、价格低廉等。
常用的填料有拉西环、鲍尔环、弧鞍形和矩鞍形填料，20世纪80年代后开发的新型填料如QH—1型扁环填料、八四内弧环、刺猬形填料、金属板状填料、规整板波纹填料、格栅填料等，为先进的填料塔设计提供了基础。
填料塔适用于快速和瞬间反应的吸收过程，多用于气体的净化。
该塔结构简单，易于用耐腐蚀材料制作，气液接触面积大，接触时间长，气量变化时塔的适应性强，塔阻力小，压力损失为300～700Pa，与板式塔相比处理风量小，空塔气速通常为0.5-1.2 m/s，气速过大会形成液泛，喷淋密度6-8 m3/(m2.h)以保证填料润湿，液气比控制在2-10L/m3。
填料塔不宜处理含尘量较大的烟气，设计时应克服塔内气液分布不均的问题。
(2)规整填料塔填料分为散装填料、规整填料(含格栅填料) 和散装填料规整排列3种，前2种填料应用广泛。
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本科生毕业设计年产15000吨马来酸二甲酯项目真空精馏塔设计说明书学院化工学院专业化学工程与工艺年级2010级姓名杨豪帆指导教师张国亮李阳于涛2014年2 月20 日摘要马来酸二甲酯是一种重要的有机化工原料。
为了满足经济发展对马来酸二甲酯的需求，开展了此年产15000吨马来酸二甲酯项目，本设计中，对真空分离塔进行了工艺设计、结构设计和强度设计校核。
在工艺设计中，涉及了塔径、塔高、填料层高度及压降的计算。
在结构设计中，对塔设备的内件、支座、接管及附件等进行选型和设计。
除此之外，本设计叙述了过程控制方案和开停车方案并给出设备的管道仪表流程简图。
对温度、压力、原料配比、通气速率、反应时间等因素进行了敏感性分析。
考虑到对环境和社会的影响，还进行了HAZOP分析和环境影响评价，形成了一份较为完整的设计。
关键词：真空分离塔，工艺设计，过程控制，分析。
ABSTRACTDimethyl maleate is an important organic chemical raw material. This design focuses on the Dimethyl maleate project with annual production of 15000t, which includes process design, structural design and verification of strength design of vacuum separation tower. In the design of process, involving the calculations of diameter and height of tower, packed bed height and pressure drop. In the structural design，we design and select the internal equipment, bearings, and accessories of the tower. In addition, the design describes the way of process control and gives the Piping and instrumentation diagram, as well as the sensitivity analysis of temperature, pressure, material ratio, aeration rate, reaction time and other factors. Considering the impact on the environment and society, a HAZOP analysis and environmental impact assessment are also involved,Keyword: vacuum separation tower, process design, process control, analysis目录第一章初步设计条件 (1)1.1概述 (1)1.2设计条件与物性参数 (1)1.2.1设计条件 (1)1.2.2物性数据 (2)第二章模拟计算 (4)第三章设计方法说明 (6)3.1综述 (6)3.2塔设备的工艺设计 (6)3.2.1塔径的计算 (6)3.2.2填料层高度计算及分段 (8)3.2.3填料层压降计算 (8)3.2.4塔高的计算 (9)3.3塔设备的结构设计 (9)3.3.1填料支承装置 (9)3.3.2填料压紧装置 (10)3.3.3液体分布装置与液体收集及再分布装置 (10)3.3.4除沫器 (11)3.3.5裙座 (11)3.3.6接管 (11)3.3.7人孔 (12)3.3.8法兰设计 (12)3.3.9保温层设计 (12)3.3.10吊耳 (15)3.4塔设备的强度设计和稳定校核 (15)3.4.1塔壁和封头壁厚设计 (15)3.4.2质量载荷计算 (16)3.4.3自振周期计算 (17)3.4.4风载荷和风弯矩的计算 (17)3.4.5地震设计 (19)3.4.6偏心弯矩计算 (22)3.4.7塔体的强度与稳定校核 (22)3.4.8裙座的计算 (24)第四章过程控制 (25)4.1控制方案概述 (25)4.2 管道仪表流程图 (26)4.3开停工方案 (27)4.3.1真空分离塔开车方案 (27)4.3.2真空分离塔停车方案 (27)第五章敏感性技术分析 (28)5.1回流比对产品浓度影响的灵敏度分析 (28)5.2进料温度对产品浓度影响的灵敏度分析 (28)5.3进料位置对产品浓度影响的灵敏度分析 (29)5.4回流比对釜液产量影响的灵敏度分析 (29)第六章安全、环境因素分析 (30)6.1安全、环境因素分析 (31)6.2 HAZOP分析 (32)参考文献 (33)附录计算举例 (34)1.塔径计算 (34)2.填料层高度计算及分段 (34)3.填料层压降计算 (35)4.法兰设计 (35)5.塔高计算 (35)6.塔壁和封头壁厚设计计算 (35)7.质量载荷计算 (37)8.裙座的计算 (38)9.各接管的设计 (38)第一章初步设计条件1.1 概述本项目为年产15000吨马来酸二甲酯工艺，本文设计精馏工段真空分离塔设备，用于将反应工序所得粗马来酸二甲酯产品提纯，塔顶产品为马来酸二甲酯产品，该馏分为最终所获得产品；塔底馏分为未转换的马来酸单甲酯，该馏分经进料泵送至酯化塔的中部继续精制以获得马来酸二甲酯产品，并在中间加入十二烷基苯磺酸。
根据可行性研究报告结论，本设备应采用连续精馏形式，塔设备型式选用填料塔，塔内填料使用CY700金属丝网波纹规整填料，回流方式为内回流，分布器采用槽盘式分布器。
选定轻关键组分为马来酸二甲酯，重关键组分为未转化的马来酸单甲酯，由于马来酸二甲酯熔点低沸点高，受高温易分解，故采用减压精馏以降低操作温度，塔顶操作压力为-0.08MPa(G)。
根据本设备的设计要求及工艺总物料衡算结果，可确定对本设备详细设计各项条件。
1.2 设计要求与物性参数1.2.1 设计要求对本设备设计选取轻关键组分为马来酸二甲酯，重关键组分为马来酸单甲酯，总物料衡算结果如下表所示。
进料出料塔顶塔釜摩尔流量kmol/h13.667513.55000.1175体积流量m3/h 1.9352 1.8920.01516质量流量kg/h1939.8931924.60715.286顺酐000甲醇000马来酸单甲酯15.5910.30915.282马来酸二甲酯1920.2621920.2580.004水 4.040 4.04001.2.2 物性数据第二章模拟计算使用Aspen Plus软件进行真空分离塔模拟计算，选用NRTL作为物性计算方法。
使用RadFrac模型进行严格计算。
使用Vary-Design功能优化计算得出理论板数、馏出量、回流比等初步设计参数，并将该初步设计数据作为进一步设计的依据。
模拟计算结果如下：（表格做成三线表）Stage Temperature PressureHeatdutyLiquidfromVapor fromK MPa kW kmol/hr kmol/hr1 423.499 0.02-308.39721.38683 02 424.9091 0.0207 0 8.108416 21.386833 425.9366 0.0214 0 8.064623 21.358424 426.9497 0.0221 0 8.019898 21.314625 427.9595 0.0228 0 7.974171 21.26996 428.9712 0.0235 0 7.927149 21.224177 429.9899 0.0242 0 7.878588 21.177158 431.0202 0.0249 0 7.828327 21.128599 432.0653 0.0256 0 7.776342 21.0783310 433.1268 0.0263 0 7.722784 21.0263411 434.2039 0.027 0 7.668003 20.9727812 435.2928 0.0277 0 7.613465 20.91813 436.7643 0.0284 0 17.00733 17.0032514 441.5796 0.0291 0 16.66189 16.770215 450.8181 0.0298 0 16.45597 16.4247516 462.3579 0.0305 0 16.62683 16.2188317 470.8571 0.0312 0 16.90256 16.389718 475.2181 0.0319 0 17.06927 16.6654219 477.3145 0.0326 0 17.14689 16.8321420 478.5204 0.0333 0 17.18591 16.9097521 479.4105 0.034 0 17.211 16.9487722 480.1876 0.0347 0 17.23125 16.9738723 480.9194 0.0354 242.77760.237135 16.99412气相摩尔组成液相摩尔组成Sta geStageMMM DMM WATER MMM DMM WATER10.0002690.9855670.01416310.0009360.9984730.00059120.0009360.9984730.00059120.00320.9967752.46E-0530.0017960.9978290.00037630.006120.9938641.57E-0540.0028970.9967290.00037340.0098390.9901451.57E-0550.0042930.9953330.00037450.0145130.9854711.58E-0560.0060370.9935880.00037560.0203030.9796811.59E-0570.0081850.9914390.00037670.0273570.9726271.60E-0580.0107880.9888360.00037680.0357930.9641911.60E-0590.0138810.9857410.00037790.045670.9543141.61E-05100.017480.9821420.000378100.0569620.9430221.61E-05110.0215660.9780550.000379110.0695340.930451.62E-05120.0260820.9735380.00038120.0831310.9168531.62E-05130.0363780.9635695.30E-05130.1130950.8869032.23E-06140.1005550.8994422.26E-06140.2727210.7272798.65E-08150.2622220.7377788.77E-08150.5400760.4599242.76E-09160.5333530.4666472.80E-09160.7869990.2130016.93E-11170.7839190.2160817.03E-11170.9201320.0798681.48E-12180.9189970.0810031.51E-12180.9727380.0272622.96E-14190.9723550.0276453.01E-14190.9909990.0090015.79E-16200.9908740.0091265.87E-16200.9970580.0029421.13E-17210.9970180.0029821.14E-17210.9990410.0009592.20E-19220.9990290.0009712.23E-19220.9996870.0003134.32E-21230.9996850.0003154.38E-21230.9998980.0001028.52E-23液相质量组成StageMMM DMM WATER10.0008450.9990817.39E-0520.002890.997107 3.07E-0630.0055280.99447 1.97E-0640.008890.991108 1.96E-0650.0131190.986879 1.98E-0660.0183630.981635 1.99E-0670.0247610.975237 2.00E-0680.0324230.967575 2.01E-0690.041410.958588 2.02E-06100.0517050.948293 2.03E-06110.0631950.936803 2.03E-06 120.0756530.924345 2.04E-06 130.1032240.896775 2.82E-07 140.2528910.747109 1.11E-08 150.514560.48544 3.64E-10 160.7693310.2306699.39E-12 170.9122760.087724 2.04E-13 180.9698870.030113 4.09E-15 190.9900380.0099628.01E-17 200.9967420.003258 1.56E-18 210.9989380.001062 3.05E-20 220.9996540.000346 5.98E-22 230.9998870.000113 1.18E-23第三章 设计方法说明3.1 综述由Aspen 软件模拟结果得到塔板数、回流比、馏出量等重要工艺设计参数，作为填料塔详细工艺设计计算依据，计算项目包括塔的工艺设计和塔的机械设计，机械设计是在工艺设计的基础上进行。