深基坑边坡计算
深基坑计算
建筑基坑工程仪器监测项目表(GB50497-2009 )
监测项目 基坑类别 （坡）顶水平位移 一级 应测 二级 应测 三级 应测
墙（坡）顶竖向位移
围护墙深层水平位移 土体深层水平位移 墙（桩）体内力 支撑内力 立柱竖向位移 锚杆、土钉拉力 坑底隆起 土压力 孔隙水压力 地下水位 土层分层竖向位移 墙后地表竖向位移 竖向位移 周围建（构） 筑物变形 倾斜 水平位移 裂缝 周围地下管线变形 软土地区 其他地区
注：基坑类别的划分按照国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002执行。
深基坑监测点布置
设置在围护结构里的测斜管，按对基坑工程控制变形的要求， 一般情况下，基坑每边设1～3点；测斜管深度与结构入土深度一样。 围护桩（墙）顶的水平位移、垂直位移测点应沿基坑周边每隔10～ 20m设一点，并在远离基坑（大于5倍的基坑开挖深度）的地方设基 准点，对此基准点要按其稳定程度定时测量其位移和沉降。 环境监测应包括基坑开挖深度3倍以内的范围。房屋沉降量测点 则应布置在墙角、柱身（特别是代表独立基础及条形基础差异沉降 的柱身）、门边等外形突出部位，测点间距要能充分反映建筑物各 部分的不均匀沉降为宜。 立柱桩沉降测点直接布置在立柱桩上方的支撑面上。每根立柱 桩的隆沉量、位移量均需测量，特别对基坑中多个支撑交汇受力复 杂处的立柱应作为重点测点。对此重点，变形与应力量测应配套进 行。 在实际工程中，应根据工程施工引起的应力场、位移场分布情 况分清重点与一般，抓住关键部位，做到重点量测项目配套，强调 量测数据与施工工况的具体施工参数配套，以形成有效的整个监测 系统。使工程设计和施工设计紧密结合，以达到保证工程和周围环 境安全和及时调整优化设计及施工的目的。
（2）对于土压力的分析和计算采用朗肯理论和库仑 理论。朗肯土压力理论是根据土的应力状态和极限平衡 建立的，分析时假设①墙后填土面水平；②墙背光滑。 各类软件计算依据的规范为《建筑基坑支护技术规 程》 （JGJ120-99）。
基坑土方量计算公式
基坑土方量计算公式
1.截面法计算公式：
截面法根据基坑的不同截面形状，采用不同的计算公式。
矩形基坑的土方量计算公式为：
土方量=(底面积+顶面积)×坑深÷2
圆形基坑的土方量计算公式为：
土方量=(底面积+顶面积)×坑深÷3
梯形基坑的土方量计算公式为：
土方量=(底面积+顶面积)×坑深÷2
2.边坡法计算公式：
边坡法是基于坑壁的边坡形状来计算土方量的方法。
边坡法的计算公式为：
土方量=(底面积+上半边坡面积+下半边坡面积)×坑深
其中，上半边坡面积和下半边坡面积可以根据基坑的边坡坡度和高度来计算。
3.三角形法计算公式：
三角形法是基于基坑的深度和宽度来计算土方量的方法。
三角形法的计算公式为：
土方量=基坑底面积×坑深×宽度÷2
其中，宽度是指基坑底面宽度。
以上是一些常见的基坑土方量计算公式。
根据具体的基坑形状和尺寸，可以选择合适的计算方法来计算土方量。
在实际应用过程中，还需要考虑
土质的不均匀性、岩石的存在以及对挖掘方式的适应性等因素。
2019管道基坑边坡稳定计算书.doc
基坑边坡稳定性计算根据基槽路段统计表，槽深最深处不超过7.5m。
本工程按照三种槽深 2.5m、5.0m、7.5m分别进行边坡稳定计算。
开挖坡度1:1，平台设置宽度1.5m。
采用软件：理正岩土边坡稳定系统6.0采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)一、2.5m深基坑稳定计算计算项目：复杂土层土坡稳定计算 1------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.500 2.500 02 2.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽2.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 3编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 2.500 2.500-2 4.500 2.500附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数编号1 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,7,1,2,3,)2 18.000 20.000 120.000 --- ( 2,4,5,3,)3 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,3,-1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 15.000 13.000 10.000 25.0002 17.000 17.000 10.000 25.0003 17.000 17.000 10.000 25.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---2 --- --- --- ---3 --- --- --- ---[水面信息]采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力水面线段数 1 水面线起始点坐标: (0.000,-0.500)水面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 1.000 0.500[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (0.740,3.900)(m)滑动半径 = 3.970(m)滑动安全系数 = 1.693起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.000 0.865 -4.471 0.869 15.000 13.00 7.26 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.57 14.71 0.00 0.000.865 1.000 2.778 0.135 10.000 25.00 2.43 0.04 0.00 0.01 0.000.00 0.13 2.47 0.00 0.001.000 1.480 7.250 0.484 10.000 25.00 11.01 0.15 0.00 0.00 0.000.00 1.37 9.87 0.00 0.001.480 1.990 14.549 0.527 15.000 13.00 15.32 0.00 0.00 0.00 0.000.00 3.85 11.33 0.00 0.001.9902.500 22.337 0.552 15.000 13.00 18.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.01 12.21 0.00 0.002.5003.228 32.568 0.866 15.000 13.00 25.24 0.00 0.00 0.00 0.00 14.36 21.32 20.69 0.00 0.003.228 3.807 44.701 0.815 17.000 17.00 14.65 0.00 0.00 0.00 0.0011.57 18.44 19.56 0.00 0.003.8074.385 58.633 1.115 17.000 17.00 6.73 0.00 0.00 0.00 0.00 11.57 15.62 21.87 0.00 0.004.385 4.455 68.015 0.185 17.000 17.00 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 1.38 1.38 3.31 0.00 0.00总的下滑力 = 68.551(kN)总的抗滑力 = 116.024(kN)土体部分下滑力 = 68.551(kN)土体部分抗滑力 = 116.024(kN)二、5.0m深基坑稳定计算计算项目：复杂土层土坡稳定计算 2------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法[坡面信息]坡面线段数 4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.500 2.500 02 1.500 0.000 03 2.500 2.500 04 2.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽2.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 5编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 2.500 2.500-2 4.000 2.500-3 6.500 5.000-4 8.500 5.000附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数编号1 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,7,1,2,3,)2 18.000 20.000 120.000 --- ( 2,4,5,3,)3 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,3,-1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 15.000 13.000 10.000 25.0002 17.000 17.000 10.000 25.0003 17.000 17.000 10.000 25.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---2 --- --- --- ---3 --- --- --- ---[水面信息]采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力水面线段数 1 水面线起始点坐标: (0.000,-0.500)水面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 1.000 0.500[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.507,6.840)(m)滑动半径 = 6.989(m)滑动安全系数 = 1.485起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.013 0.033 -12.259 0.021 17.000 17.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.35 0.00 0.000.033 0.778 -9.079 0.755 15.000 13.00 6.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.97 12.73 0.00 0.000.778 1.000 -5.070 0.223 10.000 25.00 4.06 0.14 0.00 0.03 0.000.00 -0.32 4.05 0.00 0.001.000 1.750 -1.081 0.750 10.000 25.00 20.63 1.03 0.00 0.00 0.000.00 -0.37 16.64 0.00 0.001.7502.500 5.083 0.753 10.000 25.00 30.36 0.84 0.00 0.00 0.00 0.00 2.62 21.25 0.00 0.002.500 2.942 10.011 0.449 10.000 25.00 20.23 0.17 0.00 0.00 0.00 0.003.49 13.70 0.00 0.002.9423.471 14.087 0.546 15.000 13.00 23.17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 13.37 0.00 0.003.4714.000 18.612 0.558 15.000 13.00 21.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.006.92 13.12 0.00 0.004.000 4.500 23.130 0.544 15.000 13.00 20.99 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.25 12.61 0.00 0.004.5005.261 28.926 0.870 15.000 13.00 36.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17.53 20.38 0.00 0.005.2616.022 36.369 0.946 15.000 13.00 39.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.69 21.61 0.00 0.006.022 6.500 42.923 0.653 17.000 17.00 26.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17.77 16.94 0.00 0.006.500 6.662 46.568 0.236 17.000 17.008.67 0.00 0.00 0.00 0.00 3.05 8.51 6.48 0.00 0.006.6627.346 52.104 1.114 17.000 17.00 30.02 0.00 0.00 0.00 0.00 13.67 34.48 27.15 0.00 0.007.346 8.249 65.704 2.203 17.000 17.00 16.25 0.00 0.00 0.00 0.00 18.06 31.27 41.78 0.00 0.008.250 8.496 82.382 1.858 17.000 17.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.91 4.87 31.79 0.00 0.00总的下滑力 = 163.377(kN)总的抗滑力 = 242.676(kN)土体部分下滑力 = 163.377(kN)土体部分抗滑力 = 242.676(kN)三、7.5m深基坑稳定计算计算项目：复杂土层土坡稳定计算 3------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 6坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.500 2.500 02 1.500 0.000 03 2.500 2.500 04 1.500 0.000 05 2.500 2.500 06 2.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽2.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 7编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 2.500 2.500-2 4.000 2.500-3 6.500 5.000-4 8.000 5.000-5 10.500 7.500-6 12.500 7.500附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数编号1 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,7,1,2,3,)2 18.000 20.000 120.000 --- ( 2,4,5,3,)3 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,3,-1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 15.000 13.000 10.000 25.0002 17.000 17.000 10.000 25.0003 17.000 17.000 10.000 25.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---2 --- --- --- ---3 --- --- --- ---[水面信息]采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力水面线段数 1 水面线起始点坐标: (0.000,-0.500)水面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 1.000 0.500[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.880,11.360)(m)滑动半径 = 11.360(m)滑动安全系数 = 1.309起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.135 0.393 -8.179 0.260 17.000 17.00 0.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.10 4.63 0.00 0.000.393 1.095 -5.742 0.706 15.000 13.00 8.61 0.00 0.00 0.00 0.000.00 -0.86 12.57 0.00 0.001.095 1.798 -2.188 0.703 15.000 13.00 18.11 0.00 0.00 0.00 0.000.00 -0.69 14.72 0.00 0.001.7982.500 1.357 0.703 15.000 13.00 27.05 0.00 0.00 0.00 0.00天津市津水建筑工程公司0.00 0.64 16.78 0.00 0.002.5003.250 5.028 0.753 15.000 13.00 33.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.90 18.90 0.00 0.003.2504.000 8.841 0.759 15.000 13.00 31.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.89 18.65 0.00 0.004.000 4.500 12.046 0.511 15.000 13.00 22.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.69 12.74 0.00 0.004.5005.500 15.959 1.040 15.000 13.00 54.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.10 27.79 0.00 0.005.5006.500 21.291 1.074 15.000 13.00 66.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.26 30.48 0.00 0.006.5007.250 26.105 0.835 15.000 13.00 51.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.77 23.26 0.00 0.007.250 8.000 30.405 0.870 15.000 13.00 46.31 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.44 22.27 0.00 0.008.000 8.024 32.672 0.029 15.000 13.00 1.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.76 0.71 0.00 0.008.024 8.250 33.427 0.270 17.000 17.00 13.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.29 7.97 0.00 0.008.250 8.399 34.564 0.180 17.000 17.00 8.87 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.03 5.30 0.00 0.008.399 8.985 36.867 0.733 17.000 17.00 36.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 21.62 21.27 0.00 0.008.985 9.571 40.664 0.773 17.000 17.00 37.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.27 21.78 0.00 0.009.571 10.500 45.987 1.338 17.000 17.00 59.45 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 42.75 35.37 0.00 0.0010.500 11.500 53.617 1.687 17.000 17.00 51.47 0.00 0.00 0.00 0.00 19.80 57.38 41.61 0.00 0.0011.500 12.500 63.542 2.248 17.000 17.00 21.17 0.00 0.00 0.00 0.00 20.00 36.86 43.83 0.00 0.0012.500 12.564 69.673 0.183 17.000 17.00 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 3.12 0.00 0.00总的下滑力 = 293.092(kN)总的抗滑力 = 383.762(kN)土体部分下滑力 = 293.092(kN)土体部分抗滑力 = 383.762(kN)综上，在三种深度下，滑动安全系数分别为1.693、1.485、1.309，均满足规范大于1.3的要求。
深基坑-边坡稳定(1)
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综合上述分析，我们得到共计有5n-2个未知量， 我们能得到的只有各土条水平向及垂直向力的平衡以 及土条的力矩平衡共计3n个方程。因此，边坡的稳定 分析实际上是一个求解高次超静定问题。如果土条比 较薄(bi较小)，Ti与Ni的合力作用点可近似认为在土 条底部的中点，ai变为已知，未知量变为4n-2个。与 已有的方程数相比，还有n-2个未知量无法求出，要 使问题有唯一解就必须建立新的条件方程。解决的途 径有两个：一个是利用变形协调条件，引进土体的应 力～应变关系，另一个是作出各种简化假定以减少未 知量或增加方程数。前者会使问题变得异常复杂，工 程界基本上不采用，后者采用不同的假定和简化，而 导出不同的方法。
(3)定义安全系数为滑裂面上所能提供的抗滑 力矩之和与外荷载及滑动土体在滑裂面上所产生 的滑动力矩和之比；所有力矩都以圆心O为矩心。
(4)采用条分法进行计算。
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瑞典圆弧滑动法
d O
B
C
W
滑动面上的最 大抗滑力矩与 滑动力矩之比
假定滑动面为圆柱面，
截面为圆弧，利用土
体极限平衡条件下的
A
受力情况：
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瑞典圆弧法
基本假定 瑞典圆弧法又简称为瑞典法或费伦纽斯法，
它是极限平衡方法中最早而又最简单的方法，其 基本假定如下：
(1)假定土坡稳定属平面应变问题，即可取其 某一横剖面为代表进行分析计算。
(2)假定滑裂面为圆柱面，即在横剖面上滑裂 面为圆弧；弧面上的滑动土体视为刚体，即计算 中不考虑滑动土体内部的相互作用力(Ei，Xi不考 虑)。
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条分法实际上是一种刚体极限平衡分析法。其 基本思路是：假定边坡的岩土体坡坏是由于边坡 内产生了滑动面，部分坡体沿滑动面而滑动造成 的。滑动面上的坡体服从破坏条件。假设滑动面 已知，通过考虑滑动面形成的隔离体的静力平衡， 确定沿滑面发生滑动时的破坏荷载，或者说判断 滑动面上的滑体的稳定状态或稳定程度。该滑动 面是人为确定的，其形状可以是平面、圆弧面、 对数螺旋面或其他不规则曲面。隔离体的静力平 衡可以是滑面上力的平衡或力矩的平衡。隔离体 可以是一个整体，也可由若干人为分隔的竖向土 条组成。由于滑动面是人为假定的，我们只有通 过系统地求出一系列滑面发生滑动时的破坏荷载， 其中最小的破坏荷载要求的极限荷载与之相应的 滑动面就是可能存在的最危险滑动面。
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【最新整理，下载后即可编辑】xx项目污水处理装置生活、生产污水（废水）收集池格栅渠（460AB）基坑边坡稳定性验算书（放坡开挖施工）编制：审核：日期：二〇一二年九月十九日目录1．基坑简介 (1)1.1基坑概况 (1)1.2场地土质情况 (1)2．计算依据 (1)3．力学验算法的基本假定 (2)4．判定标准 (2)5．验算过程（泰勒图表法） (2)5.1 公式及字母意义 (2)5.2验算理论及方法 (3)5.3验算计算过程（H=7.8m） (4)5.4验算计算过程（H=3.2m） (5)6．结论 (6)1．基坑简介1.1基坑概况污水处理装置460AB（生活污水收集池格栅渠、生产废水收集池格栅渠）水池池体长度18.60米，宽度18.00米。
基坑底部开挖尺寸长度27.7米，宽度24.14米。
基坑有效工作深度-8.30米（绝对标高378.90m），上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m放坡比1:0.9。
基坑上部开挖尺寸长度41.98米，宽度38.42米。
1.2场地土质情况根据地勘报告（KC-2012-3-051）（详勘）结果（勘探点号21#，孔顶标高386.780m）：场地湿陷等级按Ⅰ级（轻微）设防。
2．计算依据采用力学验算法计算。
场地土质为粘性土，按圆弧滑动面法中表解法规则在图解和计算的基础上，经过分析研究，制定图表，供边坡稳定性验算时采用。
基坑周边无其它荷载。
按正常工作状态算:基坑总深度7.8米，正常工作状态基坑深度7.8米，上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m放坡比1:0.9，错台1.4米。
3．力学验算法的基本假定滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布及各土条(指条分法)之间相互作用力的影响。
再假定几个可能的滑动圆弧，按步骤分别计算相应的稳定系数，在圆心辅助线上绘出稳定系数对应于圆心的关系曲线K=f(o)，在该曲线上找出最小的稳定系数Kmin，与Kmin对应的滑动面就是最危险的滑动面。
土方边坡计算
三、挖方安全边坡计算
示意图
θ=55>φ=15° ，为陡坡。 当土体处于极限平衡状态时，挖方边坡的允许最大高度可按下式计算： h=2 × c × sinθ × cosφ/(γ × sin2((θ-φ)/2)) =2 × 8 × 0.819 × 0.966/(20 × 0.342 × 0.342)=5.411m 式中：
土方边坡计算书
一、 计算依据
1、 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、 《建筑施工计算手册》 3、 《实用土木工程手册》 4、 《施工现场设施安全设计计算手册》 5、 《建筑深基坑工程施工安全技术规范》JGJ311-2013
二、计算参数
坑壁土类型 坑壁土的内摩擦角φ(°) 边坡的坡度角θ(°) 粉土 15 55 坑壁土的重度γ (kN/m^3) 坑壁土粘聚力c(kN/m^2) 20 8
γ ——土的重度（KN/m³ห้องสมุดไป่ตู้ θ——边坡的坡度角(° ) φ——内摩擦角(° ) c——土粘聚力(kN/m2) 土坡允许最大高度为5.411m。
6m深基坑开挖放坡系数
6m深基坑开挖放坡系数6m深基坑开挖放坡系数的重要性与应用1. 引言在建筑工程中，基坑开挖是一个常见的工序。
基坑开挖是指在建筑施工过程中，为了埋设地下设施或建造地下空间，需要对地面进行开挖的过程。
基坑开挖的深度是一个重要的参数，它直接关系到基坑的稳定性和施工的安全性。
准确地确定基坑开挖的放坡系数变得尤为重要。
2. 什么是放坡系数放坡系数是指在基坑开挖过程中，为了确保基坑边坡的稳定性，需要给边坡设置的坡度。
放坡系数通常用于判断基坑边坡的稳定性和确定边坡的合理坡度。
在实际工程中，放坡系数的大小取决于多个因素，例如土体的力学性质、坡度的高低以及工程地质条件等。
3. 6m深基坑开挖的放坡系数在进行6m深基坑开挖时，选择合适的放坡系数对于确保施工安全和基坑边坡的稳定性非常重要。
放坡系数的大小会影响基坑开挖的难度、施工时间和成本。
在选择6m深基坑的放坡系数时，需要进行充分的评估和分析。
需要考虑土体的力学性质。
不同类型的土体具有不同的力学特性，例如黏土、砂土和岩石等。
这些土体的稳定性和抗力有所不同，因此需要根据具体土体类型来确定合适的放坡系数。
基坑边坡的高度也会对放坡系数的选择产生影响。
一般而言，当基坑边坡高度较大时，需要选择较小的放坡系数以确保边坡的稳定性。
而当基坑边坡高度较小时，可以考虑选择较大的放坡系数，以提高施工效率。
另外，工程地质条件也是选择放坡系数的重要考虑因素。
当基坑周围存在高斜度的山体或地质构造时，需要选择较小的放坡系数以确保边坡的稳定性。
还需要考虑地下水位、地下水压力等因素对边坡稳定性的影响，并选择合适的放坡系数来应对这些影响。
4. 6m深基坑开挖放坡系数的应用正确选择6m深基坑开挖的放坡系数不仅能够确保施工安全和基坑边坡的稳定性，同时还能够提高施工效率。
合理的放坡系数能够降低基坑开挖的难度和风险，减少施工时间和成本。
另外，通过合适的放坡系数设计，还可以最大限度地减少土方开挖量，并且可以提供足够的工作空间供施工人员进行操作。
深基坑工程设计计算
深基坑工程设计计算一．深基坑工程设计计算l基坑工程设计计算包括三个部分的内容，即稳定性验算、结构内力计算和变形计算。
l稳定性验算是指分析土体或土体与围护结构一起保持稳定性的能力，包括整体稳定性、重力式挡墙的抗倾覆稳定及抗滑移稳定、坑底抗隆起稳定和抗渗流稳定等，基坑工程设计必须同时满足这几个方面的稳定性。
l结构内力计算为结构设计提供内力值，包括弯矩、剪力等，不同体系的围护结构，其内力计算的方法是不同的；由于围护结构常常是多次超静定的，计算内力时需要对具体围护结构进行简化，不同的简化方法得到的内力不会相同，需要根据工程经验加以判断；l变形计算的目的则是为了减少对环境的影响，控制环境质量，变形计算内容包括围护结构的侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。
稳定性验算l整体稳定性l边坡稳定性计算l重力式围护结构的整体稳定性计算l抗倾覆、抗滑动稳定性l抗倾覆稳定性计算l抗水平滑动稳定性计算l抗渗透破坏稳定性边坡稳定性验算假定滑动面为圆弧用条分法进行计算不考虑土条间的作用力最小安全系数为最危险滑动面重力式围护结构的整体稳定性l重力式围护结构的整体稳定性计算应考虑两种破坏模式，一种是如图所示的滑动面通过挡墙的底部；另一种考虑圆弧切墙的整体稳定性，验算时需计算切墙阻力所产生的抗滑作用，即墙的抗剪强度所产生的抗滑力矩。
l重力式围护结构可以看作是直立岸坡，滑动面通过重力式挡墙的后趾，其整体稳定性验算一般借鉴边坡稳定计算方法，当采用简单条分法时可按上面的公式验算整体稳定性。
l上海市标准《基坑工程设计规程》规定，验算切墙滑弧安全系数时，可取墙体强度指标内摩擦角为零，粘聚力c=（1/15~1/10）qu。
当水泥搅拌桩墙体的无侧限抗压强度qu>1MPa时，可不考虑切墙破坏的模式。
锚杆支护体系的整体稳定性l两种不同的假定l一种是指锚杆支护体系连同体系内的土体共同沿着土体的某一深层滑裂面向下滑动，造成整体失稳，如左图所示；对于这一种失稳破坏，可采取上述土坡整体稳定的验算方法计算，按验算结果要求锚杆长度必须超过最危险滑动面，安全系数不小于1.50；l另一种是指由于锚杆支护体系的共同作用超出了土的承载能力，从而在围护结构底部向其拉结方向形成一条深层滑裂面，造成倾覆破坏，如右图所示。
理正深基坑二级放坡算例
理正深基坑二级放坡算例在深基坑工程中，放坡是一种常见的边坡支护方法，它主要通过在坑壁上开挖一定坡角的边坡来减小土体的自重和坑壁的水平面积，以增加边坡的稳定性。
以下是一个关于深基坑二级放坡的算例：假设基坑的尺寸为长30m、宽20m、深度20m，坑壁的土体为黏性土，平均角度为30°，土体的重度为18kN/m³。
根据土体力学原理，可以计算出在坡度为30°的情况下，黏性土的稳定性。
首先计算坡面的面积：坡面面积 = 坑壁长度 x（（坑底平方 + 坡度平方）的根号） = 30m x （20m² + 20m²）的根号= 30m x 28.28m= 848.4m²然后计算坡面的自重力：坡面自重力 = 坡面面积 x 土体重度= 848.4m² x 18kN/m³= 15291.2kN接下来计算坡面的水平力：坡面水平力 = 坡面自重力 x sin（坡度角度）= 15291.2kN x sin（30°）= 7645.6kN最后计算坡面的垂直力：坡面垂直力 = 坡面自重力 x cos（坡度角度）= 15291.2kN x cos（30°）= 13219.4kN将水平力和垂直力转换为x轴和y轴上的力，则有：x轴上的力 = 坡面水平力 x cos（坡度角度）y轴上的力 = 坡面垂直力 + 坡面水平力 x sin（坡度角度）最终，可以得到在坡度为30°的情况下，黏性土的稳定性为：x轴上的力 = 4408.5kN，y轴上的力 = 19104.4kN。
根据黏性土的稳定性，可以判断坑壁的放坡是稳定的。
理正深基坑二级放坡算例
理正深基坑二级放坡算例简介深基坑是指在土层中开挖的较深且边坡较陡的坑，常用于建筑物地下室、地下车库等工程。
在进行深基坑开挖时，为了保证施工安全和土方稳定，需要进行放坡设计。
本文将以理正深基坑为例，介绍二级放坡的算例。
算例背景理正深基坑位于某城市的市中心，用于建设一座高层商业综合体。
基坑的设计深度为25米，土层主要由黏土和砂土组成。
为了保证施工过程中的安全性和土方稳定性，需要进行放坡设计。
放坡设计原则放坡设计的主要原则如下： 1. 根据土层的物理力学性质，确定合适的边坡坡度。
2. 考虑施工过程中的振动、水位变化等因素，进行综合评估。
3. 保证基坑周边建筑物和地下管线的安全。
放坡设计步骤放坡设计的具体步骤如下： 1. 土层调查：通过进行现场勘察和取样分析，获取土层的物理力学性质和水平分布情况。
2. 边坡稳定性计算：根据土层的力学参数，采用合适的计算方法，进行边坡稳定性计算。
3. 放坡设计：根据边坡稳定性计算结果，结合工程实际情况，确定合适的放坡尺寸和坡度。
4. 安全评估：考虑施工过程中的振动、水位变化等因素，进行综合评估，确保放坡设计的安全性。
5. 放坡施工：按照设计要求，进行放坡施工，并进行监测和检测，确保放坡过程的稳定和安全。
理正深基坑二级放坡算例根据理正深基坑的实际情况和放坡设计原则，进行二级放坡算例。
1. 土层调查通过进行现场勘察和取样分析，得到理正深基坑的土层情况如下： - 上部土层：10米厚度的黏土，黏性较大，强度较高。
- 下部土层：15米厚度的砂土，黏性较小，强度较低。
2. 边坡稳定性计算根据土层的力学参数，采用合适的计算方法，进行边坡稳定性计算。
假设边坡坡度为1:1，计算结果如下： - 上部土层：稳定系数为1.2，满足稳定性要求。
- 下部土层：稳定系数为0.8，不满足稳定性要求。
3. 放坡设计根据边坡稳定性计算结果，结合工程实际情况，确定合适的放坡尺寸和坡度。
为了保证施工安全和土方稳定，决定采用二级放坡设计，即在边坡中设置一个中间台阶。
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xx项目污水处理装置
生活、生产污水（废水）收集池格栅渠
（460AB）
基坑边坡稳定性验算书
（放坡开挖施工）
编制：
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日期：二〇一二年九月十九日
目录
1．基坑简介 (1)
1.1基坑概况 (1)
1.2场地土质情况 (1)
2．计算依据 (1)
3．力学验算法的基本假定 (1)
4．判定标准 (2)
5．验算过程（泰勒图表法） (2)
5.1 公式及字母意义 (2)
5.2验算理论及方法 (2)
5.3验算计算过程（H=7.8m） (3)
5.4验算计算过程（H=3.2m） (4)
6．结论 (4)
1．基坑简介
1.1基坑概况
污水处理装置460AB（生活污水收集池格栅渠、生产废水收集池格栅渠）水池池体长度18.60米，宽度18.00米。
基坑底部开挖尺寸长度27.7米，宽度24.14米。
基坑有效工作深度-8.30米（绝对标高378.90m），上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m 放坡比1:0.9。
基坑上部开挖尺寸长度41.98米，宽度38.42米。
1.2场地土质情况
根据地勘报告（KC-2012-3-051）（详勘）结果（勘探点号21#，孔顶标高386.780m）：场地湿陷等级按Ⅰ级（轻微）设防。
土质情况（至基坑底部）依次为：
2．计算依据
采用力学验算法计算。
场地土质为粘性土，按圆弧滑动面法中表解法规则在图解和计算的基础上，经过分析研究，制定图表，供边坡稳定性验算时采用。
基坑周边无其它荷载。
按正常工作状态算:
基坑总深度7.8米，正常工作状态基坑深度7.8米，上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m放坡比1:0.9，错台1.4米。
3．力学验算法的基本假定
滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布及各土条(指条分法)之间相互作用力的影响。
再假定几个可能的滑动圆弧，按步骤分
别计算相应的稳定系数，在圆心辅助线上绘出稳定系数对应于圆心的关系曲线K=f(o)，在该曲线上找出最小的稳定系数Kmin ，与Kmin 对应的滑动面就是最危险的滑动面。
4．判定标准
国标50330-2002《建筑边坡工程技术规范》，5.3.1边坡稳定性评价： 边坡类别：二级边坡
当Kmin≥1.25认为边坡是稳定的。
当尺Kmin≤1.25时，则应放缓边坡，再按上述方法进行稳定性验算。
5．验算过程（泰勒图表法）
5.1 公式及字母意义 K=fA+
rH
C
B K 稳定系数
f 土的内摩擦第数，f=tan φ H 边坡高度 m
A B 取决于几何尺寸的系数，查下表 C 土的粘结力 Kpa r 土的容重 5.2验算理论及方法
基坑四周无其它荷载，用36度法确定圆心辅助线。
假定滑动面通过坡角，如图所示，各个滑动圆弧的圆心自基坑边缘Oo 点开始，取SO1=(0.25+0.4m)，m 为基坑开挖放坡坡率。
自O1点起每隔0.3H 确定一点，设为滑动坡面圆心。
分别为O2、O3、O4、O5。
5.3验算计算过程（H=7.8m ） 粘聚力c=18kpa 平均值 内摩擦角 φ=21.3o 平均值 容重γ=1
6.13KN/m3 平均值
土层内的抗剪强度参数建议值为：凝聚力C ：18Kpa ，内摩擦角Φ：21o 。
容重γ=15.4KN/m3。
f=tan φ=tan 21o =0.38386 c=18Kpa r=15.4KN/m 3 K=fA+
rH
C B 当边坡系数取1:0.9时，K 值计算如下： Ko1= fA+rH
C
B= 0.38386*1.992+18/15.4/7.8*4.736=1.474 Ko2= fA+rH
C
B= 0.38386*1.612+18/15.4/7.8*4.94=1.359 Ko3= fA+rH
C
B= 0.38386*1.356+18/15.4/7.8*5.44=1.336 Ko4= fA+
rH
C
B= 0.38386*1.224+18/15.4/7.8*6.208=1.4
Ko5= fA+
rH
C
B= 0.38386*1.088+18/15.4/7.8*7.38=1.524 K=ΣKoi/n=(1.474+1.359+1.336+1.4+1.524)/5=1.419＞1.25 符合要求。
5.4验算计算过程（H=3.2m ） 粘聚力c=18kpa 平均值 内摩擦角 φ=23o 平均值 容重γ=15.4KN/m3 平均值
土层内的抗剪强度参数建议值为：凝聚力C ：18Kpa ，内摩擦角Φ：23o 。
容重γ=15.4KN/m3。
f=tan φ=tan 23o =0.42447 c=18Kpa r=15.4KN/m 3 K=fA+
rH
C B 当边坡系数取1:0.5时，K 值计算如下： Ko1= fA+rH
C
B= 0.42447*1.142+18/15.4/3.2*2.7819=1.501 Ko2= fA+rH
C
B= 0.42447*0.9181+18/15.4/3.2*2.8905=1.445 Ko3= fA+rH
C
B= 0.42447*0.77+18/15.4/3.2*3.1724=1.486 Ko4= fA+rH
C
B= 0.42447*0.6914+18/15.4/3.2*3.621=1.616 Ko5= fA+
rH
C
B=0.42447*0.6133+18/15.4/3.2*4.27=1.82 K=ΣKoi/n=(1.501+1.445+1.486+1.616+1.82)/5=1.574＞1.25 符合要求。
6．结论
基坑开挖采取上部3.2m 放坡比1:0.5，下部4.6m 放坡比1:0.9，大于5.3.1边坡安全稳定系数要求。
符合《建筑边坡工程技术规范》（GB50300-2002）中二类边坡圆弧滑动法稳定安全系数要求。
基坑边坡整体安全稳定。