某特大桥桥墩专用定型钢模板计算书
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。
墩身模板设计方案计算书
墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。
根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。
取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
墩柱模板计算
目录一、编制说明 (2)1.1 设计依据 (2)1.2 工程概况 (2)1.3 设计说明 (2)1.3.1 模板构造 (2)1.3.2 材料容许应力 (3)1.3.3 内力符号规定 (3)1.3.4 基本假设 (3)二、混凝土侧压力计算 (3)三、钢模板设计计算 (4)3.1 面板计算 (4)3.2 竖肋计算 (5)3.2.1柱身竖肋 (5)3.2.2 柱帽竖肋 (6)3.3 背楞计算 (8)3.3.1长背楞计算 (8)3.3.2短边背楞计算 (12)3.4 拉杆计算： (13)3.5 模板结构说明 (14)后附模板的结构图 (14)郑徐客运专线ZXZQ5标段一分部桥墩模板计算书一、编制说明1.1 设计依据（1）设定的施工参数：浇筑速度2m/h；混凝土添加具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.20；混凝土坍落度暂定：180～220mm；取β2=1.20；模板使用有拉筋模式设计；面板采用δ=6mm热轧钢板；刚度要求：搭接（包括边墙基础）部分变形不超过2mm，其他部分变形不超过1mm；标准段分节高度2m，调整节按1m、0.5m配节；所有模板接缝按平口加工。
（2）《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设（2010）241号；（3）《钢结构设计规范》（4）《混凝土结构工程施工及验收规范》（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（6）《郑徐客运专线施工图商丘特大桥郑徐客专施图（桥）-9-Ⅰ》；（7）郑徐客运专线施工图桥梁综合参考图一（桥参）-2 郑徐客专施图（桥参）-4；铁路综合接地系统、沉降观测以及郑西公司下发其他的图纸文件等；1.2 工程概况本工程为郑徐铁路桥梁工程，涉及到的有墩柱规格有2×6m（直墩）及3.2×9，本计算书为2×6（直墩）的设计计算。
1.3 设计说明1.3.1 模板构造模板采用Q235B钢材加工，各断面由4块模板组拼而成，接缝为平口，加固方式按有对拉筋及无对拉筋两种分别验算。
（完整版）钢模板计算书
（完整版）钢模板计算书主墩⼤块钢模验算书⼀、薄壁墩概况1、两河⼝下游永久交通⼤桥主线2#、3#桥墩均采⽤双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中⼼间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩⾝⾼度50m ，3#墩⾝⾼度54m 。
2、每次浇筑节段⾼度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
⼆、薄壁墩模板设计1、按⾼度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m ⾼度的设8套，3.0m ⾼度的设4套。
2、块件组合：⼀套1.5m ⾼模板包括800×150cm ⼤板两块、200×150cm ⼤板两块；⼀套3.0m ⾼模板包括800×300cm ⼤板两块、200×300cm ⼤板两块。
模板构造：⾯板采⽤6mm 钢板，背⾯设置竖向⼩肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m ⾼度设置⼀层⼯10#⼯字钢⽔平肋，模板最外侧采⽤2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、计算依据：⑴、《公路桥涵施⼯规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施⼯计算⼿册》对模板计算的相关说明。
2、荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压⼒+振捣砼产⽣的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压⼒⑶、采⽤Q235钢材：轴向应⼒：140 1.25()175MPa ?=提⾼系数弯曲应⼒：145 1.25()181MPa ?=提⾼系数剪应⼒： 85 1.25()106MPa ?=提⾼系数弹性模量：52.110E MPa =?3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模⾯板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、荷载⑴混凝⼟浇筑速度：两岸主墩的浇筑⾯混凝⼟供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断⾯为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
XX特大桥(32+48+32)m连续梁墩边跨现浇段支架检算书
XX通道工程MHTJ-28标段仙江特大桥（32+48+32）m连续梁26#墩、29#墩边跨现浇段支架检算书目录1 计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.2边跨现浇段支架布置 (1)1.3材料参数 (2)2 底模板受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.312CM×12CM方木验算 (3)2.4I40A工字钢验算： (4)3 支架受力检算 (4)3.1钢管立柱间I40A验算 (5)3.2砂箱验算 (6)3.3钢管柱验算 (6)4 地基承载力计算 (8)5 侧模板受力检算 (8)6 结论 (8)仙江特大桥（32+48+32）m连续梁26#、29#墩边跨现浇段支架检算书1计算资料1.1工程概况仙江特大桥（32+48+32）m连续梁为纵向预应力结构，横、竖向均为钢筋混凝土结构，设计采用悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽7.6m，底宽4.2m，顶板厚度0.35cm，支点加厚至0.65m；腹板厚分别为0.4m～0.6m～0.7m，按折线变化；底板厚0.35～0.5m，按曲线变化，支点处按折线变化到0.65m和0.8m。
底板设30cm×30cm梗胁、顶板设30cm×90梗胁。
全联在端支点、中支点处设横隔板，横隔板设有孔洞。
中支点横隔板厚1.6m，端支点横隔板厚1.2m。
箱梁在端支点、中支点底板设置0.8×0.7进人洞。
梁全长为113.3m，计算跨度为（32+48+32）m，中支点截面中心梁高3.8m，跨中截面中心梁高2.8m及边跨9.65m直线段截面中心梁高为2.7m，梁底按圆曲线变化曲线半径R=236.881m；边支座中心线支至梁端0.65m。
边支座横桥向中心距3.2m，中支座横桥向中心距2.8m。
边跨现浇段长7.65m，梁高2.8m，桥墩顶部范围内顶板厚65cm，腹板厚70cm，底板厚65cm。
边跨现浇段钢筋混凝土62.2m3，重161.8t。
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某特大桥桥墩专用定型钢模板计算书
1、工程概况
本桥墩柱（身）共计91根（包括C、D匝道和楼梯），薄壁墩4个，其中φ0.8m 8
根，φ1.2m 16根，φ1.3m 2根，φ1.5m 59根，φ1.8m 6根。
薄壁墩施工采用翻模
施工，每次浇筑高度为4.5m，墩柱采用整根一次浇筑到顶。
2、墩柱钢模板检算
墩柱模板采用两块半圆形钢模拼制连接使用，每块高度按2.5m设计。
圆弧钢模
板面板均采用δ＝6mm厚钢板，φ0.8m、φ1.2m 、φ1.3m的钢模板竖肋（内楞）采
用［6.3槽钢，间距40cm，半圆形水平肋（外楞）采用［6.3槽钢，间距40cm。
φ1.5m
的钢模板竖肋（内楞）采用［8槽钢，间距40cm，半圆形水平肋（外楞）采用［10
槽钢，间距40cm。
φ1.8m的钢模板竖肋（内楞）采用［6.3槽钢，间距27cm，半圆
形水平肋（外楞）采用［6.3槽钢，间距40cm。
连接螺栓采用一端带帽一端带螺纹的
三号圆钢拉杆。
由于模板属于临时结构，故强度验算时采用容许应力法进行（不考虑荷载分项系数）。
2.3圆柱钢模板验算
2.3.1 直径φ1.8m墩柱钢模板
对于φ1.8m最高墩柱为14#墩，高度为14.452m。
⑴水平荷载计算
①混凝土对模板的最大侧压力：F＝0.22γt
0β
1
β
2
v1/2
式中：γ—混凝土的自重密度，取26kN/m3；
t 0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t
＝200/(T＋15）,T为砼入模温度(℃)，取
25,则t
＝5.0；
β
1
—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；
β
2
—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在50mm～9mm，取1.0；
v—混凝土浇筑速度（m/h）,取3.0；
所以 F＝0.22×26×5×1.2×1.0×31/2＝59.44kN/m2
②振捣砼对侧面模板的压力：按4.0kPa计算,荷载分项系数1.4。
③倾倒砼时冲击产生的水平荷载：按4.0kPa计算，荷载分项系数1.4。
水平压力为：F
＝59.44＋（4.0＋4.0）＝67.44kN/m2
m
④考虑到模板的连续性，按连续梁计算（计算跨径l＝27cm，竖向上宽度b取100cm），将侧压力化为线布荷载：
q＝67.44kN/m2×1.0m＝67.44kN/m
⑵钢面板验算
钢材容许弯曲应力 [σw]＝145MPa，[τ]＝85MPa， E＝2.1×105MPa，
截面抵抗矩：W＝bh2/6＝1.0×0.0062/6＝6×10-6m3
截面惯性矩：I ＝bh3/12＝1.0×0.0063/12＝1.8×10-8m4
①强度验算：
弯矩计算：M max＝ ql 2/10＝67.44×0.272/10＝0.49kN〃m
则σ＝M max/W＝0.49×106N〃mm/6×103mm3＝81.7＜[σw]＝145MPa 满足要求。
②刚度验算：
f ＝ql 4/( 150EI )＝67.44×2704/(150×2.1×105×1.8×104)
＝0.63mm＜[f0]＝l/400 ＝270/400 ＝0.675mm 满足要求。
⑶竖肋（内楞）验算
竖肋（内楞）间距为27cm，半圆形水平肋（外楞）间距为40cm，考虑到槽钢的
连续性，按三等跨连续梁计算，计算跨径为l＝40cm。
①荷载计算：q＝67.44kN/m2×0.27×0.4/0.27＝26.98 kN/m
②强度验算：
钢材容许弯曲应力 [σw]＝145MPa，[τ]＝85MPa， E＝2.1×105MPa，
截面抵抗矩：W y＝8.5cm3 截面惯性矩：I y＝11.9cm4 A＝8.45cm2
③弯矩计算：M max＝ ql 2/10＝26.98×0.42/10＝0.43kN〃m
则σ＝M max/W＝0.43×106N〃mm/8.5×103mm3＝50.5 MPa＜[σw]＝145 满足要求。
④剪力验算：
Q＝0.607ql＝0.607×26.98×0.4＝6.55 kN
τ＝Q/A＝6.55×103N/8.45×102mm2＝7.75 MPa＜[τ]＝85MPa 满足要求。
⑤刚度验算：
f ＝ql 4/( 150EI )＝26.98×4004/(150×2.1×105×11.9×104)
＝0.184mm＜[f0]＝l/400 ＝400/400 ＝1mm 满足要求。
⑷两半圆形模板对接连接螺栓验算
①荷载计算：
对拉螺栓的受力T=qD/2=26.98kN/m×1.8m/2=24.28kN
②验算：
查《路桥施工计算手册》表8-39：φ16螺栓容许拉力[N ]=21.67kN
φ18螺栓容许拉力[N ]=26.5kN φ20螺栓容许拉力[N ]=33.81kN
所以，采用φ18螺栓（一端带帽一端带螺纹的三号圆钢）即可满足要求，实际采用φ20螺栓，完全满足要求。
⑸由于半圆形模板连接螺栓能满足要求，半圆形水平肋（外楞）采用的是槽钢，其拉应力为[σ]＝140MPa，远远满足要求。
2.3.2 直径φ0.8m、φ1.2m 、φ1.3m、φ1.5m墩柱的钢模板
对于φ0.8m、φ1.2m 、φ1.3m、φ1.5m的钢模板验算，由以上φ1.8m钢模验算
可得，其钢板、竖肋（内楞）、半圆形水平肋（外楞）亦是完全满足要求，对拉连接
螺栓所受的拉应力反而会更小些，所以，螺栓也完全满足要求。