45T门式起重机轨道梁计算书
深圳地铁11号线11303标45T龙门吊安拆方案
中铁五局深圳地铁11号线11303标45T龙门吊安装、拆卸方案工程名称：深圳地铁11号线11303标碧海站工程地址：深圳市宝安区西乡宝源路与共乐路交汇处机械名称：箱式龙门吊型号： MDG45使用单位：中铁五局深圳地铁11号线11303标项目部二Ｏ一三年五月十日目录第一章：MGD45门式起重机钢结构计算书一、计算说明 (2)二、起重机主要性能参数 (2)三、钢结构计算 (3)四、基础验算 (7)第二章：MGD45门式起重机安装、拆卸方案一、工程概况 (8)二、施工内容、依据及组织机构 (8)三、工艺流程 (9)四、施工准备 (9)五、安全措施 (10)六、施工进度形象图 (11)七、安装方案 (12)八、设备调试 (17)九、拆卸方案 (18)十、施工安全及文明施工 (19)十一、起重机械的维护、检修、保养及报废制度 (20)十二、安全应急预案 (25)第一章：M G D45门式起重机钢结构计算书一、计算说明：1、设计主要依据:《起重机设计规范》(GB 3811-83);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《钢结构施工及验收规范》(GB50205-95);2、机械设计手册3、钢结构安全等级为二级4、充分考虑风载荷二、起重机主要性能参数1、额定起重量： 45T2、起升高度： 21m+8m3、大车走行距： 32.1m4、整机运行速度： 0-40m/min5、电葫芦额定起重量： 45T6、电葫芦起升高度： 30m7、电葫芦运行速度： 20m/min8、电葫芦起升速度： 7m/min9、整机运行轨道和基础：单轨P4310、总体方案见图 MH1243-00-00-000三、钢结构计算3.1主横梁综合性能计算 3.1.1已知：额定起重量： Q=45t 龙门吊整机重量：G=53t 电葫芦重量： G1=5.0t 龙门吊跨度： L=12m3.1.2主横梁主要截面的选取：（见《起重机设计手册》P597、P598） 3.1.2.1已知条件：P=Q+G1=51t ，L=12m ，[f]=L/700 3.1.2.2根据刚度条件，主梁所需的截面惯性矩为：Ia ≥][482f E PL =E PL 487002=E PL 487002=69.4PL 2=644881cm 43.1.3主横梁截面选取：如图3.1.4截面性能参数主梁整体截面惯性矩： Ia=930975cm 4， 主梁整体截面抗弯模量：Wa=11887cm 3，3.1.5已知： Q=45t G 小=5t q=0.7 t/m L=32m 计算主横梁最大弯矩：M max =84)1.1(2qL L G Q ++小 =151t.m3.1.6主梁强度校核计算：σ= Mmax/Wa=151×104/11887=127MPa σ＜[σ]=170Mpa验算结果：满足要求，通过检算 3.1.7主梁整体刚度验算： 主横梁跨中集中载荷下挠计算：f=EI PL 483=9309751.24810001.20233⨯⨯⨯⨯=2 cm=20102L =1005L ＜[f ]=700L主横梁跨中均布载荷下挠计算：f=EI qL 38454=9309751.238410001.205.054⨯⨯⨯⨯⨯=0.54cm 验算结果：主梁整体性能参数通过计算 3.2 支腿综合性能计算： 3.2.1支腿拉压杆强度计算：3.2.1.1支腿最大载荷分析：轴距B=5.5m ，支腿上开口距离：b=1.6m ，支腿高度h 支=8.14m P=Q+G 小+qL/2=28tP 斜=αsin 2P =5.76sin 228⨯=35.4t式中：α=arctg b B h -支2=arctg 6.15.514.82-⨯=76.5°（吊梁葫芦移至支腿极限位置时） 3.2.1.2初选支腿型材：材料Q235B3.2.1.3支腿截面性能参数计算：（有效截面计算） 3.2.1.4节间有效长度: Lx=Ly=8.14/sin α=837cm 截面惯性矩： Ix=79431 cm4压杆截面的惯性半径： rx=A I x=08.23879431=18.3cm 压杆的柔度（长细比）：λx=x x r L =3.18837=46压杆的折减系数： φx =0.9查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122 3.2.1.5 支腿性能校核计算：⑴强度校核：σ=支斜AP =2380810284⨯=12 Mpaσ＜[σ]=170Mpa 通过检算⑵刚度校核：λ=minγL=3.18837=46＜[λ]=80 通过检算⑶稳定性校核:σx=支斜AP X φ=238089.010284⨯⨯=14MPaσx <[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算 3.3龙门吊整机抗倾覆稳定性校核计算： 3.3.1龙门吊受力分析示意图： 3.3.2横向工况校核计算：3.3.2.1横向工况（大车走行方向，验算工况Ⅱ） ΣM=0.475（G1+G2）B-1.15F1h1 G1和G2：主梁和电动葫芦重力（N ） B ：为主从动轮组间轴距（m ）F1：横向作用于主梁及电动葫芦上的风力（N ）h1：主梁与电动葫芦横向挡风面积自支腿铰接点量起的形心高度（m ） 3.3.2.1.1条件计算：G1=45×104N G2=5×104N B=5.5m F1=CKhqA=1.5×1.0×250×45=16875N 迎风面积A=1.5×26+2×3=45m2 HZ=30m3.3.2.1.2抗倾覆稳定性校核： ΣM=0.475（G1+G2）B-1.15F1h1 =0.475×130000×5.5-1.15×16875×9 =164968N.m ＞0验算结果：按风压工况Ⅱ校核龙门吊，抗倾覆稳定性通过验算。
45t龙门吊基础承载力计算书
45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。
门式起重机轨道基础设计计算书
图4.2.3剪力图（端部加载时）
图4.2.4剪力图（中部加载时）
计算得到的剪力分布图如图4.2.3、4.2.4所示。可见，当门式起重机位于地基梁端部区域时，在地基梁内产生的最大剪力为146.701kN。而当门式起重机位于地基梁中部区域时，产生的最大剪力为146.661kN。
5地基梁配筋计算
5.1
为此，在桃花岛上设置预制场，采用门式起重机对拱肋进行吊运和存放。为确保门式起重机在桥梁施工工程中正常工作，预制场内设置门式起重机行走通道。对门式起重机基础进行专门设计。
3设计参数
3.1
苏家浩大桥移梁所采用的门式起重机结构见图3.1。其主要参数见表3.1。
图3.1门式起重机构造图
表3.1苏家浩大桥门式起重机基础设计参数
4.《公路工程水文地质勘测规范》（JTGC30-2002）;
5.《公路桥涵施工技术规范》（JTGT F50-2011）;
6.《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）;
7.苏家浩大桥地质勘探资料；
8.门式起重机生产厂家提所供有关资料；
9.现场考察资料。
2工程概况
2.1
长江.汉普顿项目位于重庆市巴南区木洞镇桃花岛，桃花岛在三峡175m蓄水后形成天然孤岛。项目地处长江上游，紧接广阳、中坝岛，南靠巴南木洞镇,与江北区五宝镇隔江而望。项目基地距市中心26公里，位于重庆1小时经济圈内。深圳联合金融充分利用岛内的优质生态景观系统，构建城市近郊休闲度假旅游及长江国际黄金水上旅游新地标，打造丰富、常年吸引人气的旅游项目，建设可以使游客停留的项目与设施，比如巴渝小镇、金融汉普顿、滨水演绎区、国际Town和体育公园等休闲娱乐设施等。
图3.2门式起重机基础一般构造图
3.2.1
MG45t(16t)-24m-9m+24m地铁门机计算书
MG45t/16t-24m-9m+24m A6 箱型双梁门式起重机设计计算书编制：审核：批准：日期：南京登峰起重设备制造有限公司1、设计依据1.1《起重机设计规范》GB3811-20081.2《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）1.3《起重机设计手册》中国铁道部出版社1.4 《机械设计手册》化学工业出版社（第三版）2、主要技术参数2.1额定起吊能力：45t/10t2.2起升高度：轨上9m+轨下24m2.3跨度：24m（可由20m跨每100mm连续变跨到24m）2.4悬臂：单侧有效悬臂3.5m；2.5主钩起落速度：0~20m/min2.6副钩起落速度：0~20m/min2.7小车运行速度：重载0~25 m/min；轻载0~40 m/min（变频调速）2.8大车运行速度：重载0~25 m/min；空载0~40 m/min（变频调速）2.9最大作业坡度：±1%2.10适应工作环境温度：-15~+40℃2.11适应风力：工作状态6级，非作业状态11级2.12装机容量：232kW2.13整机质量：120t2.14整机工作级别：A62.15机构工作级别：M62.16整机利用级别：U42.17载荷状态：Q32.18起重小车自重：约35t（含吊具）2.19吊具重量：2.5t3、起重小车计算3.1钢丝绳已知：起重能力Q静=Q+W吊具=45+2.5=47.5t滑轮倍率m=12倍滚动轴承滑轮组，效率η=0.95。
见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S：S=Q J静/（η*m）=47.5/（0.95*12）=4.2 t选择钢丝绳：6x29-20-1770-特-光-右交，GB1102-74，钢丝绳破断拉力总和F=28.6t 见《机械设计手册》第2卷P8-19，则钢丝绳安全系数n=F/S=28.6/4.2=6.8倍＞6倍3.2主起升机构起升功率：N=（45+2.5）*15/6.12*1.1=128kw取电机功率为：N电=132kw起重量45t卷筒尺寸2套φ650×2500容绳量500m绳槽宽度P=22mm钢丝绳φ20平均绳速45m/min电机型号YZB355L1-8-132KW（720r/min）减速机型号ZQ1000-31.5制动器型号（双制动）YWZ-400/1253.3小车走行机构验算计算载荷P max=(K载Q额+ G小)/4 =211.25kN式中：K载=1.1；Q额=450kN；G小=350kN；P min=G小车/4=87.5kNP c=（2 P max + P min）/3=170kN车轮直径选择已知：轨面宽b=46mmD≥P c/（bk1 c1 c2）=170×103/（46×7.2×1.17×1.12）=392mm选轮径500mm,轮踏面宽100mm,材质65Mn运行电机选择运行静阻力（重载运行）《起重机设计收册》P110摩擦阻力F m= (K载×Q额+G小车)×w=（1.1×450+350）×0.015=12.675kN坡道阻力Fp= (K载×Q额+G小车)×I=（1.1×450+350）×0.001=0.845 kN风阻力Fω=CK h qAC—风力系数，取C=1.3K h—风力高度变化系数，按海拔9m计算，K h=1.0 q—计算风压，按工作状态下6级风计算，取q=150N/m2A—小车迎风面积，计算得，A=25m2风阻力Fω=CK h QA/2=1.3×1.0×150×25×10-4=0.487 t运行静阻力F j=F m+Fp+Fω=12.675+0.845+0.487=14.007kN静功率P J =F J ×V O /（1000×m ×η）=14.007×25/（60×0.9×2）=3.24kW 式中V O —运行速度25m/min m —电机个数2个粗选P=K*d*PJ=（1.1~1.3）*3.24=3.6~4.3Kw选择电机YZB160M 1-6-5.5kw/930rpm 《机械零件设计手册》下册冶金P830 减速机选择(按空载计算)n 轮=V/（π×D ）=40/（3.14×0.5）=25.4rpm ，在额定转速（50Hz ）条件下的减速比i 减= n 电/n 轮=36.6，变频调速的实际减速比i==i 减×77Hz/50Hz=36.6×(77/50)=56.36.， 选取减速机减速比为59 选择减速机ZSC600-59。
石家庄地铁1号线11标45吨悬臂龙门吊轨道梁计算书
石家庄地铁1号线11标南村站45t龙门吊基础验算1、编制依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2010）。
1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。
2、编制说明勘探资料显示：场地内主要粉质粘土，其承载力为70KPa，在门吊基础施工前进行地基改良，预计承载力能达到130KPa。
根据南村站围护结构、主体结构尺寸，拟定门吊轨道左线布置在车站围护结构的混凝土冠梁之上，采用条形基础，仅布置防裂构造钢筋即可；右线龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
重点进行右线轨道基础设计：图2-1 基础横截面配筋图(普通段) 图2-2 基础横截面配筋图(梁端)（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置18φ18；箍筋选取φ10@250mm；基础顶面配置5φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，按45×4设置3道10mm 宽的伸缩缝（钢筋不断开），两侧支腿基础间距25.1m 。
3、参数选定 3.1、荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，45t 龙门吊行走台车最大轮压：P=300KN 。
砼自重按25.0KN/m 3 计。
根据地基改良情况，拟定取地基承载力特征值： fa=130KPa 截面惯性矩：Ι=0.0144m 4 ，其计算过程如下： I=bh 3/12=0.8×0.63÷12=0.0144 3.2、材料性能(1)、C30砼轴心抗压强度：fc=14.3 轴心抗拉强度：ft=1.43 弹性模量：Ec=3.0*10^4 Mpa (2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPaf y 300'=(3)、地基拟定取地基承载力特征值： fa=130KPa 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式计算基础受力。
45T龙门吊基础及轨道梁设计
中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区45t龙门吊基础及轨道梁演算编制：审核：批准：中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区经理部二O一二年一月八日目录一、设计依据 (3)二、设计说明 (3)三、基坑外轨道梁地基承载力演算 (4)3.1 演算模型 (4)3.2 基本参数 (5)四、基坑外轨道梁承载力演算 (7)4.1、验算基坑外龙门吊轨道梁 (7)4.2 参数准备 (8)4.3计算 (8)五、车站顶板轨道梁、轨道立柱的布置形式及受力演算 (9)5.1龙门吊轨道在顶板的布置形式： (9)5.2立柱与结构顶板各项承载力验算 (10)5.3轨道梁的各项承载力验算 (15)六、预埋钢板及预留筋 (18)6.1设置预埋加强钢板： (18)6.2设置预留筋： (19)45t龙门吊基础轨道梁设计一、设计依据1.1地质勘探资料；1.2龙门吊生产厂家提供有关资料；1.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；1.5《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）二、设计说明广播台站拟采用2台45t龙门吊进行出渣及吊装作业，2台龙门吊沿车站横断面并排布置；45t龙门吊跨径为12m，根据现场车站顶板标准段宽度（宽19.1m）情况，2台龙门吊沿车站方向布置4根轨道梁，其中中间2根轨道梁需要在顶板上设置临时立柱同时在临时立柱上架设轨道梁。
另外2根则铺设在基坑东西两侧地面上。
车站结构顶板上布置轨道梁立柱，柱子的截面尺寸为900mm×700mm（沿线路方向为900mm），沿线路方向中心间距为5000mm，与顶板纵梁中心间距1750mm。
立柱高度为2.55m。
采用在顶板上预留筋与顶板连接，布置在车站顶板上，如图2-1所示。
图2-1 轨道梁立柱平面布置图（单位：mm）轨道梁立柱上布置轨道梁，轨道梁全长40000mm，截面600mm，高800mm。
45T龙门吊轨道梁计算
目录1、编制依据 (1)2、工程概况 (1)3、轨道梁设计 (1)3.1轨道梁布置 (1)3.2轨道梁计算模型 (2)4、轨道梁验算 (3)4.1截面弯矩计算 (3)4.2端头抗剪计算 (5)4.3挠度计算 (5)1、编制依据《长沙市轨道交能1号线一期工程施工图设计》GB50017-2003《钢结构设计规范》《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社本公司深圳地铁同类工程施工经验。
2、工程概况本标段包括两个盾构区间：铁道学院站～友谊路站区间，友谊路站～省政府站区间，左线全长2434.834m，右线全长2432.795m。
区间盾构由省政府站始发沿芙蓉南路由南向北掘进，在友谊路站过站后，掘进至铁道学院站吊出。
本标段拟在省政府站盾构施工场地内安装2台45t龙门吊，做为垂直运输所用，以配合盾构机施工。
其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁，标准段跨度21.7m。
由于盾构始发井为扩大端，在盾构始发井上方需要设两道轨道梁，以便龙门吊能够在盾构始发井上方工作。
3、轨道梁设计3.1轨道梁布置轨道梁拟布置在桩号YDK27+799.3～YDK27+827.7，净跨14.6m，两端受力基础利用车站围护结构连续墙冠梁。
如图1、图2所示。
图1 轨道梁平面布置图图2 轨道梁纵断面布置图3.2轨道梁截面设计计算前，先假定轨道梁截面由4根400×400H型钢焊接成箱型结构，其截面如图3所示。
图3 轨道梁截面设计图3.2轨道梁计算模型车站围护结构连续墙冠梁设计成轨道梁的受力支柱，跨度13m，根据最不利原则，计算模型见图4，龙门吊技术参数见表1。
图4 轨道梁计算模型表1 45T龙门吊技术参数4、轨道梁验算4.1截面弯矩计算轨道梁各截面弯矩由梁受外力（也就是龙门吊工作是所受外力）和轨道梁自重（内力）两个方面共同作用形成，因此，在进行轨道梁各截面弯矩计算时，也分这两个步骤进行。
计算出各受力情况对轨道梁的弯矩最后进行弯矩叠加，即可计算出整个轨道梁各截面弯矩情况，从而确定轨道梁截面尺寸。
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中国中铁XX地铁XX线工程XX站～XX站区间45T门式起重机轨道梁计算书编制：复核：审核：中国中铁股份有限公司XX地铁XX线项目经理部2014年04月目录1.概述 (1)2.冠梁门吊轨道梁验算 (1)2.1 地基承载力验算 (1)2.2 XX站新轨道梁基础配筋 (3)3.车站顶纵梁门吊轨道验算 (6)3.1 设计资料 (6)3.2 主要材料指标 (6)3.3 模型简介 (6)3.4 荷载组合说明 (7)3.5 荷载组合说明 (8)3.6 验算结果表格 (8)3.7 梁的详细计算过程 (17)45T 门式起重机轨道梁计算书1.概述根据盾构掘进施工需要，本工程在XX 站施工场地需布置2台45T 门式起重机，用于XX 站施工场地。
根据龙门吊布置、荷载及场地地质情况，XX 站龙门吊轨道梁采用C35砼.东端头门吊基础位于冠梁上，为高0.56米,底部宽0.8米的基础；车站标准段基础位于车站顶纵梁上，龙门吊基础采用 40×100cm 混凝土基础。
详见下图,龙门吊单侧跨距8m 。
图1 单边轨道轮子布置2.冠梁门吊轨道梁验算2.1 地基承载力验算 ①计算参数 a 龙门吊轮压：根据45T 龙门吊技术参数表中数据，当龙门吊悬臂起吊最不利工况时，龙门吊最大轮压为342KN ，单边轨道梁共有1组4个轮子接触轨道。
由单边轨道轮子布置图可得内轮距为8m ，一边支腿轮距为2m 。
因基础直接作用于现有砼结构上，所以忽略条形基础扩散作用，作用面积长度为L=2.5+8+2.5=13m ，宽度为1.2米，面积为13m ×1.2m ＝15.6m 2，即在条形基础底部15.6 m 2内共承受悬臂侧一个龙门吊轮子荷载342KN 。
b 梁条形扩大基础底面为C35钢筋砼，该层的最小承载力fak=35MPa ； ②轨道梁的地基承载力验算 轮压：342×4=1368KN结构自重：钢筋砼C35自重，按25kN/m 3计。
50钢轨：50kg/m, 条形基础面积为10.4m 2地基承受的荷载f:a 250.560.8135013103424140.625131.54146.17KP 10.410.4100010.4f ⨯⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=⨯两者对比，f ak =35MPa>f=146.17KPa ，因此，持力层地基承载力足够。
对于轨道下面的钢筋混凝土基础， 查规范所得正截面受弯承载力计算为 受力模型简化：（1）忽略条形基础扩散作用，按照2.5m 的荷载作用长度计算，如下图受力所示。
将6.5m 的混凝土基础简化为一个整体，由混凝土及50轨产生的均布荷载：15010 2.5250.560.8 2.529.251000F KN ⨯⨯=⨯⨯⨯+=龙门吊滚轮产生的集中荷载：KN F 68423422=⨯=,所有荷载均通过梁作用在地基上，地基对混凝土梁产生均布的反作用力为129.253422285.3/2.5q KN m +⨯==。
（2）中间8m 范围内由混凝土及50轨产生的均布荷载：350108250.560.8893.61000F KN ⨯⨯=⨯⨯⨯+=，荷载通过梁作用在冠梁上，冠梁对混凝土梁产生均布的反作用力为393.611.7/8q KN m ==。
将整块混凝土梁反过来，以施加集中力的4个轮子作为基座。
以地基反力作为均布荷载作用在体系上，通过力学求解器求解出基座A 、B 、C 、D 点的内力，见下图。
受力模型简化x123( 1 )( 2 )( 3 )-64.2529.35-64.25弯矩示意图x 123( 1 )( 2 )( 3 )91.3046.80-46.80142.70-91.30剪力示意图结构为静定,通过力学求解器求得梁下表面受拉时在产生的最大弯矩为：M=64.25KN.m 在B 、C 点产生的剪力最大为V=142.7KN2.2 XX 站新轨道梁基础配筋设置在XX 站基坑两侧地面的龙门吊轨道梁采用高0.56m ，底部宽0.8m 的基础，已知矩形梁截面尺寸b ×h=800×560mm ，混凝土强度等级为C35，钢筋采用HRB335级钢筋。
混凝土下表面受拉时，矩形梁受到的最大弯矩为M 1=64.25kN.m ，混凝土上表面受拉时，矩形梁受到的最大弯矩为M 2=44.5kN.m 。
钢筋为HRB335,钢筋的强度设计值f y =300N/mm 2,轨道梁混凝土为C35，混凝土轴心抗压强度设计值f c =16.7N/mm 2,当混凝土强度≤C50时，混凝土受压区等效矩形应力图系数a 1=1.0,当混凝土强度≤C50、钢筋级别为HRB335时，界限相对受压区高度ξb=0.55。
①当混凝土下表面受拉时：环境类别为二a 类时，混凝土梁最小保护层厚度为25mm 。
假定受拉钢筋布置一排，设a s =35mm,则 h 0=h-a s =560-35mm=525mm 。
截面抵抗矩系数6221064.25100.0171.016.7800525s c M f bh α⨯===∂⨯⨯⨯1121120.0170.0170.55s b ζαζ=-=-⨯=<=按照单筋矩形截面进行设计则0.5(112)0.99s S γα=⨯-=622064.2510412.13000.99525S y s MA mm mm f h γ⨯===⨯⨯积：为截面受力钢筋的面数：称为内力矩的力臂系s s A γ配筋率：1min 0412.1 1.570.10%45450.24%800525300s t y A f bh f ρρ===<==⨯=⨯ 不能满足最小配筋率。
所以取1min 0.24%ρρ==2min min 00.24%8005251008As bh mm ρ==⨯⨯=选取配筋为Φ18@200，As=1017mm 2 承载力验算因为00.0175258.925270s x h mm a mm ξ==⨯=<=()s y 0s A h a 1017300(52535)149.5064.25u M f KN m M KN m =-=⨯⨯-=•>=• 所以，选用配筋满足承载力需求。
②当混凝土上表面受拉时：环境类别为二a 类时，C35梁的混凝土最小保护层厚度为25mm ，假定受拉钢筋布置一排，设a s =35mm ，则056035525s h h a mm =-=-=。
6221044.5100.011.016.71000525s c M f bh α⨯===∂⨯⨯⨯ 为截面抵抗矩系数s α1121120.010.010.55s b ξαξ=-=-⨯=<=按照单筋矩形截面进行设计 则0.5(112)0.99s S γα=⨯-=6/22044.510285.393000.99525S y s MA mm mm f h γ⨯===⨯⨯积：为截面受力钢筋的面数：称为内力矩的力臂系/s s A γ选用410Φ，/2314S A mm =/2min 0314 1.570.07%45450.24%800525300s t y A f bh f ρρ===<==⨯=⨯不能满足最小配筋率。
所以取1min 0.24%ρρ==2min min 00.24%8005251008As bh mm ρ==⨯⨯=选取配筋为Φ18@200，As=1017mm 2 承载力验算因为00.0175258.925270s x h mm a mm ξ==⨯=<=()s y 0s A h a 1017300(52535)149.5064.25u M f KN m M KN m =-=⨯⨯-=•>=• 所以，选用配筋满足承载力需求。
查规范所得正截面受剪承载力计算为：矩形截面的一般受弯构件，当符合下列公式要求是0025.17.0h sAf bh f V sv yv t +=,因混凝土等级为C35，所以f t =1.57N/mm 2,b=1000mm,h 0=525mm. 0.7ftbh 0=0.7*1.57*800*525=461.58KN00142.70.7 1.25svt yvA KN f bh f h s<+ 承载力计算可不进行斜截面的受剪∴仅需构造配筋，实际配筋Φ10@300。
轨道基础实际配筋图见下图。
截面复核：矩形截面受弯构件，其正截面受弯承载力应符合下列规定： 因混凝土等级为C35，所以21 1.0,16.7/,c f N mm ∂==有轨道梁配筋图可知h=560mm,b=800mm,a ′s =35mm,As=As ′=1017mm 2,钢筋为HRB335，得f y =300N/mm 2。
025*******s h h a mm =-=-=因为///12y s y s s c f A f A x f b-=<∂∂所以/0()3001017(49035)138.864.25u y s s M f A h a KN m KN m =-=⨯⨯-=⋅>⋅ 满足要求。
3.车站顶纵梁门吊轨道验算3.1 设计资料使用程序 : MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 ) 截面设计内力 : 3 维 构件类型 : 普通混凝土桥梁 公路桥涵的设计安全等级 : 一级 构件制作方法 : 现浇 3.2 主要材料指标表1：混凝土技术指标强度等级线膨胀系数标准值 设计值弹性模量容重(MPa) (kN/m 3)fck ftk fcd ftd(MPa) (MPa) (MPa) (MPa)C3531500.0025.001.000e-00523.402.2016.101.523.3 模型简介单元数量 : 梁单元 10 个; 柱单元 0 个 节点数量 : 11 个 边界条件数量 : 11 个 施工阶段 : 2 个步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化 激活 钝化 激活 钝化 CS1结构-边界-自重-二期- - - - 永久荷载-3.4 荷载组合说明1.荷载工况说明静力荷载计算：MG45/16 吨门式起重机自重约 127.4t，最大起吊重量为 45t，最大轮压为34.2t；龙门吊轨道采用 50kg/m 钢轨，龙门吊基础采用40×100cm 混凝土基础；龙门吊基础作用在顶板梁上，顶板梁截面尺寸分别为100×200cm、100×170cm；其龙门吊截面图如下图3-1 所示。
2 210图3-1龙门吊工作简图单位：m在龙门吊基础计算时，分别计算两道顶板梁，其永久荷载分别如下所示：＝0.5kN/m;钢轨荷载：Q1＝26×0.4×1＝10.4kN/m;龙门吊基础荷载：Q2＝26×0.8×（10.5+11.2）/2＝225.68kN/m;顶板荷载：Q3龙门吊基础按最大轮压进行计算，考虑荷载为移动荷载，其荷载简图如下图1.3-2 所示：342 342342 3422 82图 3-2 龙门吊移动荷载单位：m（kN）根据图 3-2 可知，其移动荷载为 F＝0.5342kN。