地下室抗拔桩计算
抗拔桩设计计算
抗拔桩设计计算1、设计依据中华人民共和国工业标准：建筑桩基技术规范JGJ94-942，计算条件图纸给出筏板面积：2180.86m2，每平米浮力：10t/m2。
则筏板所受总浮力为：21808.6t。
2.计算给定地层中单桩抗拔极限承载力标准值muk???qii?1sikuili（5.2.18-1）UKDD基桩极限抗拔承载力标准值uidd破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；根据勘察报告，本次计算QSIKD桩侧面第i层土的抗压极限侧阻力标准值为45kpa；λidd抗拔系数，按照表5.2.18-2取值。
本次计算λi＝0.75。
lidd第i土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度10m。
2.1桩径d=0.6m情况的单桩抗拔极限承载力标准值uk=0.75×45×0.6π×10=636.17(kn)=63.6t2.2桩径d=0.4m情况的单桩抗拔极限承载力标准值uk=0.75×45×0.4π×10=424.12(kn)=42.4t3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数? 0n？英国？sgp（5.2.17-2）其中：γ0DD建筑桩基重要系数，根据表3.3.3确定安全等级，根据I级（重要工业和民用建筑）计算值为1.1；NDD基桩的抗拔力设计值为218086t；gpdd基桩自重设计值。
γ根据表5.2.2，SDD桩侧阻抗力的分项系数取1.67。
3.1桩d的总桩数=0.6m1.1×21808.6q63.6/1.67×n+0.25×π×0.62×101.1? 21808.6? N463.6? 0.6? 10? 629.838? 6302件1.67计算置换率为? M纳帕？4d2？N178.132180.86a？零点零八一六八桩间距de?apm?0.25?d0.081682?1.86(m)3.2桩d的总桩数=0.4m1.1×21808.6q42.4/1.67×n+0.25×π×0.42×101.1? 21808.6? N442.4? 0.4? 10? 944.82? 9452件（件）1.67计算置换率为? Mapa？4d2？N118.752180.86a？0.05442（米）桩间距de?apm?0.25?d0.0544?1.524、对上述抗拔设计进行抗压验算4.1单桩竖向承载力设计值R其中：?sqsk?s??pqpk?p??cqck?c(5.2.2-3)Qsk和qpkdd分别为单桩极限侧阻力和极限端阻力的标准值；qckdd相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为qck？qck？acnqckdd承台底1/2承台宽度深度范围内（q5m）内地基土极限阻力标准值；acdd承台底地基土净面积；ηs、ηp、ηCDD为桩侧阻力群效应系数、桩端阻力群效应系数和桩帽地基阻力群效应系数，按表5.2.3-1取值；?c??icacaci??ecaceac(5.2.3)AIC和aecdd承台内部区域（周边桩边缘包络区域）和外部区域的净面积，AC=AIC+AECηic、ηecdd承台内部和外部区域土壤阻力的群桩效应系数应根据表5.2.3取值；γs、γp、γCDD分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数和承台地基阻力分项系数，按表5.2.2取值。
抗拔桩计算
柏林城地库抗浮计算一、根据勘察报告，抗浮水位室外地坪1.0米下，基础埋深5.5米，地下室室内地坪标高-5.000米，见下图：二、计算地板水浮力（K）：地下室底板浮力=10X（5.5-1.3）=42KN/m2三、纯地下室恒荷载（G结构自重）：（1）0.2米厚素混凝土面层（每平方重）：23X0.2=4.6KN/m2 （2）0.6米厚回填土重（每平方重）：18X0.6=10.8KN/m2（3）0.3米厚板混凝土重（每平方重包括梁、柱）：25X0.3X1.15=8.625KN/m2（4）0.5米厚基础筏板混凝土重（每平方重）：25X0.5=12.5KN/m2（1）+（2）+（3）+（4）=4.6+10.8+8.625+12.5=36.525KN/m2四、河南地基基础规范第12.1.2.4条：G/K≥S K取1.0536.525/42=0.87<1.05不满足规范要求。
五、抗浮桩计算抗浮验算内容《建筑工程抗浮技术标准》7.6.21 单桩竖向抗拔承载力和群桩的抗拔承载力计算；2 桩身受拉承载力计算；3 桩身抗裂验算。
以最大柱距7.7x8.2m计算，偏于安全每平方抗浮差值：42X1.05-36.525=7.575 KN/m2每个柱下设一根抗拔桩，则每根抗拔桩单桩抗拔特征值为:7.575X7.7X8.2=478.3 KN1 单根柱下差478.3kN，设1根抗拔桩，单桩抗拔承载力特征值为478.3kN。
2 取预应力空心方桩，边长500mm。
3 桩长为12m。
（伸入6层2.0m）4 选取08SG360预应力混凝土空心方桩图集中PHS-AB500。
5 桩侧抗拉极限侧阻力标准值计算·单桩竖向抗拔承载力《建筑桩基技术规范》5.4.5-2Nk≤Tuk/2+GpNk = 480kNTuk = Σλiqsikuili = 4×0.5×0.75x(42×2.5+50×4.7+56×2.8+68×2) = 949.2kNGp = 4.6X12 = 55.2kNTuk/2+Gp = 949.2/2+55.2 =530 kN＞480kN满足拔力要求。
地下室抗浮计算(抗拔桩、锚杆)
自重G
浮力F 抗拔力N 抗拔桩桩 锚杆数间距m
部位 底板 顶板
夹层 小计
地下室抗浮计算
板
梁
X向间距
Y向间距
项目 容重 厚度 小计
项目
8.4
12.7
宽度 高度 数量 宽度 高度 数量
自重 25.0 0.80 20.00 基础梁 0.00 0.00 0 0.00 0.00 0
面层 20.0 0.10 2.00
面层 0.0 0.00 0.00 地下一层次梁 0.00 0.00 1 0.00 0.00 1
回填 12.0 0.00 0.00
0.00
37.25
6.55
±0.00标高（m）
431.00m
抗浮设计水位(m)
437.00m
基底标高(m)
428.70m
水浮力（KN/m2）
计算浮力(KN)
需要计算抗浮！
抗拔力(KN)
0.00
自重 25.0 0.25 6.25 一层主梁 0.90 1.10 1 0.90 1.10 1
面层 20.0 0.00 0.00 一层次梁 0.40 0.95 2 0.40 0.95 2
覆土 18.0 0.50 9.00
6.55
自重 0.0 0.00 0.00 地下一层主梁 0.00 0.00 1 0.00 0.00 1
22.00KN/m2
基础梁、基础容重 取15.0
25.08KN/m2
0.00KN/m2 47.08KN/m2
83.00KN/m2 -40.07KN/ห้องสมุดไป่ตู้2
40.07KN N=1.05Fw-G 1068.8KN
160.3KN
4.0
抗拔桩抗浮计算
抗拔桩抗浮计算书一、工程概况：本工程±0.00相对标高为100.55m,依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98。
00m，即±0。
00以下2。
55m。
本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求,不需要进行抗浮计算；本工程副楼为地上三层，地下两层,对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下：二、浮力计算基础底板顶标高为:—（4。
5+5。
4+0。
4）=—10。
30m基础底板垫层底标高为：—(4.5+5.4+0。
4+0。
6+0。
15)=—11。
05m浮力为F浮=rh=10x（11.05—2.55)=85KN/m²1．主楼地上16层,能满足抗浮要求，不做计算；2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图)副楼地上3层部分,面积为401m²故上部三层q1=（486+550+550)x9。
8/401=38.76KN/m²地下一层面荷载为：q2=16KN/m²地下二层面荷载为：q3=14KN/m²基础回填土垫层：q4=15x0。
4=6KN/m²基础底板：q5=25x0.6=15KN/m²则F抗= q=38。
76+16+14+6+15=89。
76KN/m²F抗/F浮=89。
76/85=1。
056＞1。
05故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩副楼立面示意3。
对地上无上部结构的纯地下车库（下图阴影所示)：F抗=16+14+6+15=51 KN/ m²F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m²既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮三、抗拔桩计算依据《建筑桩基技术规范》第5。
4。
5条N k≤2T uk+Gp抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩,桩经采用d=600mm桩顶标高为筏板底标高：89。
50m，桩长L=15m。
依据《建筑桩基技术规范》，地质报告,抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值- 1 -- 2 -Tuk=∑λi q siku i l i=0.5x70x1。
桩抗拔计算
桩抗拔计算计算桩抗拔是在土木工程中非常重要的一项任务，它是通过计算来决定桩是否能够抵抗水位上升时产生的拔起力。
因此，正确而有效地计算桩抗拔对于有效地进行工程建设、建筑物保护和安全操作都至关重要。
桩抗拔计算的基本方程如下：P=F+U，其中F为桩阻力，U为桩自身的抗拔力。
桩的抗拔力主要由土体与桩接触处的摩擦力组成。
因此，当土体边坡角大小和土体组成成分发生变化时，桩的抗拔力也会发生变化。
桩阻力主要取决于桩的长度、芯材材料及其厚度等参数，并且与桩插入深度和土体施工技术有关。
基于上述原因，桩阻力和桩抗拔力这两个重要参数可以通过实验和计算机模拟获得。
桩抗拔计算的基本原理是使用施工立柱的高度、芯材的密度和土体的密度进行参数估算，然后根据实测和计算机模拟的结果计算桩的抗拔力。
因此，实施桩抗拔计算需要对施工立柱的高度、芯材的密度和土体的密度进行准确测量。
此外，桩抗拔计算还需要考虑各种非常规变化，如桩埋设在山地环境、复杂地形或有水库等环境中时，将会有不同程度的抗拔力影响需要考虑。
另外，桩抗拔计算还需要考虑桩埋设深度对桩抗拔力的影响。
在实施桩抗拔计算时，桩埋设深度的选择非常重要，如果桩的埋设深度偏小，桩的抗拔力可能会减小，而反之，桩的抗拔力则会更大。
除了上述考虑外，桩抗拔计算还受到水位上升时土体变形的影响，这对于准确计算桩抗拔力非常重要。
当水位上升时，桩的埋设深度也会发生变化，从而影响桩的抗拔力。
总之，桩抗拔计算是一项复杂的工作，它要求土木工程师在计算桩抗拔力时全面考虑水位上升时土体的变形以及桩埋设深度、芯材的密度和土体的密度等参数的影响。
因此，在实施桩抗拔计算之前，应该进行全面的技术调查，以保证计算结果的准确性。
桩抗拔承载力计算
桩抗拔承载力计算
桩抗拔承载力计算是通过计算桩的周围土体的抵抗力和桩身的承载能力来确定桩的抗拔承载力。
具体的计算方法如下：
1. 确定桩的几何参数，包括桩的直径、长度等。
2. 根据桩的几何参数和地下土体的物理力学性质，计算出桩周围土体的抵抗力。
3. 根据桩的截面形状和材料特性，计算出桩身的承载能力。
4. 根据桩周围土体的抵抗力和桩身的承载能力，计算出桩的抗拔承载力。
在计算桩周围土体的抵抗力时，需要考虑土壤的特性，包括土壤的密度、水分含量、抗剪强度等。
通常采用的计算方法有皮尔逊公式、比安奇公式、哈里森公式等。
在计算桩身的承载能力时，需要考虑桩的材料特性，包括桩的受压强度、抗弯强度等。
通常采用的计算方法有极限承载力法、单位桩侧阻力法、挤压桩法等。
需要注意的是，桩的抗拔承载力计算涉及的参数较多，计算过程较为繁琐。
因此，在实际工程中，通常需要进行现场试验验证计算结果的准确性。
单桩抗拔承载力计算(含裂缝)
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤
某地块保障性住房项目桩基础计算书Ⅰ、基础设计信息：1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。
2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用800，桩身砼等级C30.3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。
4、桩长选用≥13m.5、选取桩孔各土层信息根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / /<3-1> 0.68 3.2 12 38.4<4-1> -1.32 2 50 100<6-1> -4.62 3.3 80 264<6-2> -14.02 9.4 140 1316根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60<4-1> -1.05 1.5 50 75<4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280<6-3> -6.55 1.5 / /根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20<3-1> 2.53 2.7 12 32.4<4-1> 0.03 2.5 50 125<4-2> -1.77 1.8 25 45<6-1> -3.77 2 80 160<6-2> -10.27 6.5 140 910根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10<3-1> -0.65 6 12 72<4-1> -1.55 0.9 50 45<4-2> -2.95 1.4 25 35<6-1> -5.35 2.4 80 192<6-2-1> -15.65 10.3 / /Ⅱ、详细计算结果如下：1、单桩竖向承载力验算：a ）选取钻孔ZK116，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩长13mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1Q uk =π0.8×（12×4+50×1.5+75×2+140×2）+1×5000π×0.82/4 =1390+2512=3902KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNb ）选取钻孔ZK121，以强风化岩层为持力层，按摩擦桩计算，桩长按进入持力层7mp pk p i sik si rk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.6-2，取ψsi =1，ψp =1Q uk =π0.8×（12×3.2+50×2+80×3.3+140×7）+1500π×0.82/4 =3472.5888+753.6=4226KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNc ）选取钻孔ZK129，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩端进入持力层2.65mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1.40Q uk =π0.8×（12×5.65+50×0.9+25×1.4+80×2.4）+1.40×5000π×0.82/4 =853.5776+3516.8=4370KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KN综上，单桩竖向承载力特征值取R a =2000KN 。
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地下室停车场桩相关计算
室内标高 ：±（相当于绝对标高） 室外标高 ：
地下室顶板面：（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚： 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面： （建筑标高） 基础梁顶标高： 基础梁底标高： 桩顶标高 ： 底板厚 ：
底板面标高 ：（上覆土）
高水位标高 ：（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：× ，坡道处×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：`
d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN
顶板面恒载 ：2
45.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯
顶板面活载 ：2
35m KN
（消防车荷载）
底板面恒载 ：2
6.232005.018
7.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯
底板面活载 ：2
4m KN
高水位水浮力：()2
8.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-
低水位水浮力：()2
5.61101.225.8m KN =⨯-
承压计算:
恒+活： ()()2
49.1084357.04.135.16.2345.28m KN
=+⨯⨯+⨯+
2
2
2
99.465.6149.108m KN
m
KN
m
KN =-
KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （每根柱脚荷载导算）
94.11180
3
.2289=（根） 取整数 2根
结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:
恒 ： 2
526.2345.28m KN
=+
2
2
2
8.33528.85m KN
m
KN
m
KN
=-
KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （每根柱脚水浮力）
92.3420
7
.1646=（根） 取整数4 根
结论：每根柱脚需打桩4根。
坡道处抗拔计算:
坡道底板厚度取200mm
坡道底板恒载 ： 2
50.82005.02530.0m KN
=⨯+⨯
该处总的恒载：2
2
2
10.3260.2350.8m KN
m
KN
m
KN
=+
()()()241.4060
.745.560.710.3245.552m KN =+⨯+⨯+跨度跨度底板地下室顶板
()KN 8.24872
60.745.54.841.408.85=+⨯⨯- （每根柱脚水浮力）
92.5420
8
.2487=（根） 取整数6 根，420为单桩有效预压应力
通过计算得知，坡道处每根柱下打桩6根，其余每根柱下应打桩4根。
单桩有效预压应力计算:
环境类别：二a ，根据GB50010-2002中表得管桩在地下不允许出现裂缝。
即，单桩承受的拔力设计值应小等于单桩有效预压应力设计值。
管桩采用上海市建筑标准设计《先张法预应力混凝土管桩》2000沪G502 中PHC-AB400-80-25，
相应设计参数：直径 400mm ； 壁厚 80mm ； 取PHC AB 型； 混凝土强度等级 C80 有效预压应力
管桩有效截面积：()
2228042424040041mm S =-⨯⨯=π环
总的有效预压应力：KN N 42642624630.580424≈=⨯ 取420KN
管桩桩身受拉承载力设计值计算:
p py A f N ≤
N 管桩桩身轴向拉力设计值，KN ；
py f 预应力钢筋的抗拉强度设计值，MPa ；
p A 预应力钢筋面积，2
mm
KN N A f N p py 5755748459411420707.092≈=⨯⨯⨯⨯⨯=≤π
通过计算比较得知，设计时，单桩承载力取420KN 。
试桩加长部分的摩阻力：
s
i
si p d l f U R γ∑=
m d U p 256.12.014.3=⨯==π
2.911815.1156.3151.1=⨯+⨯+⨯=∑i si l f
端阻比=，查DGJ08-11-1999中表得83.1=s γ 所以：KN l f U R s
i
si p d 6383
.12
.91256.1=⨯=∑=
γ
试桩时，单桩最大上拔力不应小于()KN 7736.163420=⨯+
承台与桩连接验算:
混凝土填芯深度2000mm,内配纵向受力钢筋10根16，Ⅲ级钢。
详见 《先张法预应力混凝土管桩》（2000沪G502）41页。
KN KN 4207241000
3601.20110>=⨯⨯
满足要求。
桩与桩连接验算:
桩与桩通过钢板焊接进行连接。
钢板：Q235B ；焊条：E43型。
详见《先张法预应力混凝土管桩》（2000沪G502）33、34页。
焊缝验算：
w
t
w f tl N ≤
N 取420KN 焊缝高度： mm t
75.2=
焊缝长度：mm d l w 12472
5
.39440014.3=+⨯
==π
对接焊缝：2
205mm N
f w
t 取
KN N f tl N w
t w 703703000205124775.2==⨯⨯=≤
满足要求。
Qimstar ®同济启明星软件
桩基础设计计算软件Pile2006
****计算书****
工程名：C28抗拔
设计单位：
计算人：
计算时间：2007年12月10日
工程负责人：
检查：
审核：
规范：上海市地基基础设计规范(DGJ08-11-1999) 一、土层数据
天然地面标高为。
场地土层物理力学性质如下表：
地下水位标高:
土层平均泊松比:
二、基础数据
基础型式:桩基础
室内地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄
室外地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄
基础底面标高┄┄┄┄┄┄┄┄
7-1
-39.35
7-2-59.35
桩型名称：桩型3
桩型：预制管桩 桩长：25m 桩径：400mm 桩内径：240mm 桩数：1
根据土层侧阻力、端阻力计算单桩承载力：
fp=0kPa γs =,γp = 标准值：
设计值： 抗拔承载力设计值：×＝486KN 取值480KN 计算 结构强度： 端阻比：0
Qimstar ®同济启明星软件
桩基础设计计算软件Pile2006
****计算书****
工程名：C28
设计单位：
计算人：
计算时间：2007年12月10日
工程负责人：
检查：
审核：
规范：上海市地基基础设计规范(DGJ08-11-1999) 三、土层数据
天然地面标高为。
场地土层物理力学性质如下表：
地下水位标高:
土层平均泊松比:
四、基础数据
基础型式:桩基础
室内地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄
室外地面标高┄┄┄┄┄┄┄┄
基础底面标高┄┄┄┄┄┄┄┄
7-1
-39.35
7-2-59.35
桩型名称：桩型3
桩型：预制管桩 桩长：25m 桩径：400mm 桩内径：240mm 桩数：1
根据土层侧阻力、端阻力计算单桩承载力：
fp=4500kPa γs =,γp = 标准值： 设计值： 结构强度： 端阻比：。