抗拔桩设计计算
抗拔桩裂缝计算(修)
10
D
22
22
@
220
mm
2、裂缝计算
桩抗拔承载力标准组合值N=
680
kN
构件受力特征值
按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：
类型
受弯、偏心受压 偏心受拉 轴心受拉
αcr 构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用； 钢筋砼
1.9
2.4
2.7
αcr=
2.7
预应力砼
1.5
-
2.2
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1； 对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；
ψ= 0.300
σsk
按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构 件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；
σsk= 178.9 N/mm2
≤
fsk= 360
OK
Es 钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；
Es= 200000 N/mm2
cs
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当c>65 时，取c=65；
cs=
50
mm
ρte
按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte=0.01；
ρte= 0.010
有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心受压和
Ate 偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(bf-b)hf，此处，bf,hf为受拉翼缘的宽度，高度；(本表 格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)
抗拔桩计算公式
抗拔桩计算公式Nk≤Tuk/2+GpNk = 330kNTuk = Σλiqsikuili = 4×0.4×(0.68×35×2.4+0.68×40×2.5+0.72×50×3.5+0.72×72×5.6) = 866.28kNGp = 0.4×0.4×14×(25-10) = 33.6kNTuk/2+Gp = 1129.32/2+39.58 = 466.74kN＞330kN满足·群桩竖向抗拔承载力《建筑桩基技术规范》 5.4.5-1Nk≤Tgk/2+GgpNk = 330kNn = 3Tgk = ulΣλiqsikli /n= 5.2×(0.68×35×2.4+0.68×40×2.5+0.72×50×3.5+0.72×72×5.6) = 938.47kNGgp = 1.68×14×(20-10)/3 = 78.4kNTgk/2+Ggp = 938.47/2+78.4 = 547.14kN＞330kN满足·桩身受拉承载力《建筑桩基技术规范》5.8.7拉力全部由钢筋提供，已知桩所受轴向拉力N = 330kN。
钢筋等级为HRB400。
预应力筋抗拉强度设计值为1000MPa，用4根直径为9mm的预应力筋N≤fyAs+fpyApsAps = 4×64 = 256mm²As = (N-fpyAps)/fy = (330×1000-1000×256)/360 = 206mm²根据《先张法部分预应力方桩》第5页非预应力筋主筋直径不应小于14mm，A组桩最小配筋率不小于0.6%根据最小配筋率则所需要钢筋截面面积至少为As+Aps = A×0.6% = 960mm²所需非预应力筋的钢筋截面面积为As = 960-256 = 754mm²配4根16的钢筋，实配面积As = 804mm²此时桩身受拉承载力fyAs+fpyAps = 360×804+1000×256 = 545.44kN。
抗拔桩计算
所以单桩抗拔承载力满足要求。
2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500A型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋
对于Φ500A型125壁厚管桩 377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。
3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
La=Qt/fn*Upn=100x103(500-125*2)=573mm<2000mm
Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。
查省标锤击桩规程的表5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土 ；黏性土 ；风化土 。
承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
(DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8
=3.-10)x3.14x0.1252x13.5
所以取 2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
As=Qt/fy=100x103x1.35/360=375mm2(DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm2>375mm2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。
抗拔桩设计计算
抗拔桩设计计算1、设计依据中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JＧＪ 94－９４2、计算条件图纸给出筏板面积:２180.8６m2,每平米浮力:１０ｔ/m2。
则筏板所受总浮力为:2１808、6ｔ。
2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值(5、２。
18—１)Uｋ――基桩抗拔极限承载力标准值;u i――破坏表面周长,对于等直径桩取u＝πd;qｓik――桩侧表面第i层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为45KPａ;λｉ――抗拔系数,按照表5.２、18—2取值。
本次计算λi=0.７5、ｌi――第i土层厚度,本次计算仅涉及粘质粉土⑥层,厚度10m、2、１桩径d=0。
6ｍ情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕk=0、7５×45×０。
6π×１0 = 636.17(ＫＮ)=6３.６t2、2桩径d=０、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值Ｕｋ=0.75×45×０、４π×１0 = 424。
12(ＫＮ)＝42.4ｔ3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数(5.2。
１７-２)其中:γ０――建筑桩基重要性系数,按照表3。
3。
3确定安全等级,本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１;Ｎ――基桩上拔力设计值21８０8。
6t;Ｇｐ――基桩自重设计值。
γｓ――桩侧阻抗力分项系数,按照表５。
2、2取值1。
６7、3、１对ｄ=0.6m桩总桩数1、1×21８08、6≦6３。
６／1。
６7×ｎ + 0。
25×π×0、62×10 (根)计算置换率为桩间距(ｍ)3、2 对d=0。
４m桩总桩数1。
1×218０8。
6≦４２.4/1。
67× n ＋0.25×π×0。
42×10(根)计算置换率为桩间距(m)4、对上述抗拔设计进行抗压验算4。
1 单桩竖向承载力设计值(5.2。
桩抗拔计算
桩抗拔计算计算桩抗拔是在土木工程中非常重要的一项任务，它是通过计算来决定桩是否能够抵抗水位上升时产生的拔起力。
因此，正确而有效地计算桩抗拔对于有效地进行工程建设、建筑物保护和安全操作都至关重要。
桩抗拔计算的基本方程如下：P=F+U，其中F为桩阻力，U为桩自身的抗拔力。
桩的抗拔力主要由土体与桩接触处的摩擦力组成。
因此，当土体边坡角大小和土体组成成分发生变化时，桩的抗拔力也会发生变化。
桩阻力主要取决于桩的长度、芯材材料及其厚度等参数，并且与桩插入深度和土体施工技术有关。
基于上述原因，桩阻力和桩抗拔力这两个重要参数可以通过实验和计算机模拟获得。
桩抗拔计算的基本原理是使用施工立柱的高度、芯材的密度和土体的密度进行参数估算，然后根据实测和计算机模拟的结果计算桩的抗拔力。
因此，实施桩抗拔计算需要对施工立柱的高度、芯材的密度和土体的密度进行准确测量。
此外，桩抗拔计算还需要考虑各种非常规变化，如桩埋设在山地环境、复杂地形或有水库等环境中时，将会有不同程度的抗拔力影响需要考虑。
另外，桩抗拔计算还需要考虑桩埋设深度对桩抗拔力的影响。
在实施桩抗拔计算时，桩埋设深度的选择非常重要，如果桩的埋设深度偏小，桩的抗拔力可能会减小，而反之，桩的抗拔力则会更大。
除了上述考虑外，桩抗拔计算还受到水位上升时土体变形的影响，这对于准确计算桩抗拔力非常重要。
当水位上升时，桩的埋设深度也会发生变化，从而影响桩的抗拔力。
总之，桩抗拔计算是一项复杂的工作，它要求土木工程师在计算桩抗拔力时全面考虑水位上升时土体的变形以及桩埋设深度、芯材的密度和土体的密度等参数的影响。
因此，在实施桩抗拔计算之前，应该进行全面的技术调查，以保证计算结果的准确性。
抗拔管桩承载力计算
抗拔管桩承载力计算
单桩抗拔承载力特征值:实取：200kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ300mm
桩芯砼灌注长度4m
抗拔承载力设计值400 kN
桩芯砼強度等級C30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn0.3N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.106157113N/mm^2<ƒn=0.3N/mm^2
满足砼抗拉要求!
抗拔桩钢筋计算:
实配钢筋直径:20mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk360N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As1884mm^2
桩芯砼抗拉计算值=:212.31N/mm^2<ƒyk360N/mm^2
满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw120N/mm^2
对接焊缝厚度10mm
桩直径Φ300mm
抗拔承载力标准值400 kN
对接焊缝抗拉计算值42.46284501N/mm^2<ƒtw120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!。
单桩抗拔承载力计算(含裂缝)
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850）室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土）地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面：-7.100 （建筑标高）基础梁顶标高：-7.150基础梁底标高：-8.250桩顶标高 ：-8.150底板厚 ：0.400m 底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ）低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600桩型 ：PHC-AB400-80-25抗压承载力 ：＝1180 KN d R 抗拔承载力 ：＝480 KN `d R 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ： （消防车荷载）235m KN 底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ： 24m KN 高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯- 承压计算: 恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KN m KN m KN =- （每根柱脚荷载导算）KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （根） 取整数 2根94.111803.2289=结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN =+ 2228.33528.85m KN m KN m KN =- （每根柱脚水浮力）KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （根） 取整数4 根92.34207.1646=结论：每根柱脚需打桩4根。
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抗拔桩设计计算
1、设计依据
中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JGJ 9４-94
２、计算条件
图纸给出筏板面积：２１80、８６m2,每平米浮力：1０t/m２。
则筏板所受总浮力为:2180８、6t。
2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值
(5、2、18－1）
Ｕk――基桩抗拔极限承载力标准值；
uｉ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；
q sik――桩侧表面第ｉ层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为４5KPa;
λi――抗拔系数，按照表5、2、18－２取值。
本次计算λi=０、75。
l i――第ｉ土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度１０m。
2、1 桩径d=０、6m情况得单桩抗拔极限承载力标准值
U k＝0、7５×45×0、6π×１0 = 63６、1７（KＮ）=６3、6t
2、２桩径d＝0、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值
Ｕk=0、75×4５×0、4π×１0 = 424、１2(KN）＝42、４t
3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数
（5、2、１7－2)
其中：
γ０――建筑桩基重要性系数,按照表３、３、3确定安全等级，本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１；
N――基桩上拔力设计值21808、6ｔ;
Gｐ――基桩自重设计值.
γs――桩侧阻抗力分项系数，按照表5、２、2取值１、６7。
３、1 对d=0、6m桩总桩数
1、１×21８08、6≦６3、6/1、6７×ｎ＋ 0、２5×π×0、6２×10 (根)
计算置换率为
桩间距（m）
3、2 对d=0、４m桩总桩数
１、1×2１808、6≦42、4/1、６7× n + 0、２5×π×０、42×１０(根）
计算置换率为
桩间距(m)
4、对上述抗拔设计进行抗压验算
４、1 单桩竖向承载力设计值
（5、2、2—3)
其中：
Q sk、Q pk――分别为单桩总极限侧阻力与总极限端阻力标准值；
Q ck――相应于任一复合基桩得承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为
qｃk――承台底1／２承台宽度深度范围内(≦5m)内地基土极限阻力标准值; Aｃ――承台底地基土净面积;
ηｓ、ηｐ、ηc――分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5、2、3—1取用；
（5、2、3）
A iｃ、A e c――承台内区（外围桩边包络区）、外区得净面积，A c= A i c+Ａe c
ηi c、ηe c――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5、2、３取用；
γs、γｐ、γc――分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数、承台底土阻力分项系数，按表5、２、2取用.
4、2 单桩总极限侧阻力因素计算
当d=0、6m时，有
Q sｉk＝π×０、6×４5×10=848、２３（ＫＮ）
γｓ=1、６7；ηs=０、79３6
4、3 单桩总极限端阻力因素计算
(KＮ）
其中：
α――桩端阻力修正系数；p sk――桩端阻力标准值;Ａp――桩端面积。
γｐ=1、６7;ηｐ=1、491１
4、4 复合基桩承台下土阻力因素计算
其中承台平均土阻力极限值为
qｃk＝ηc f uk (5－16)
这里f uｋ为承台下地基土极限承载力标准值,本次计算为170KPa;
ηｉｃ=0、333６、ηeｃ=0、77２1；γc=1、6５
由于本次计算承台就就是基础筏板,所以Aｉc=A c、Aｅc=0、0。
则有
ηc＝０、3336×１＋0、7721×0、0=0、3336
q ck=ηcｆuｋ=０、3336×17０=56、７1 （ＫＰa）
ηc=５6、７１×2180、86/630=196、3１2（KＮ)
R=0、7936×８48、23/1、6７+1、4９1１×3１8、０9/1、6７+196、３12／1、65=806、０8（KN)
群桩总抗力:
ΣR = 6３0×806、08=507８30、4（ＫＮ）
lkzxm６３8网友,您得资料我学习了一下,整体感觉思路清晰,但可能存在一下笔误。
ﻫ
1、计算桩数得公式中,桩身自重只计算了桩得体积，而没有乘以容重。
地下水位以下取浮容重。
因为自
重占得比例较小,对结果影响不大.
ﻫ2、参数取值不太合理。
把桩得抗拔摩阻力与抗压摩阻力取得一样,都为45kPa，一般抗拔小于抗压值。
ﻫ３、只计算了桩数，而没有布桩方式。
有了等效桩距外,还要根据布桩方式来计算实际桩距。
一般采用等边三角形，则此时得桩距为de/1、０3。
ﻫ
4、根据实际布桩数(一般要多于计算布桩数，主要就是考虑对称与布桩方便等因素）计算桩得抗压性能. ﻫ。