缀板式格构柱计算
计算点距柱顶 高度
单肢角钢每米 重量
弯矩
N=
e=
F= L= k= Mx =
5589 40 0
19.41 71.17 227.4
KN mm KN m kg/m KN.m
My =
0.0 KN.m
柱的计算长度： 柱长
l=
5.11 m
长度系数 计算长度 二、格构柱强度验算
μ= le=μ *(l+5B)=
缀板式格构柱计算书
注：蓝色区域为需要填入的数据，其余为自动计算。
一、计算参数
由于格构柱x轴与y轴对称，因此仅按一个方向最不利情况考虑即可。
材料：
Q235
fy=
215 N/mm²
角钢：
L200×24
格构柱：
柱截面宽
A1= 9066.1 mm² ix= 60.7 mm z0= 58.4 mm B= 580 mm
4200 35.75 114.3 157.0
mm² mm mm mm
Ix= 6.755E+07 mm4
Iy= J = Ix + σT =IyT×= τTr=x/JT×=
ry/J =
1.057E+07 mm4 7.812E+07 mm4
19.2 N/mm² 26.5 N/mm²
～2～
≤
[f]=215N/mm²
3.5
＜
87.74 KN
剪力 T =V*a/2y1=
弯矩
M = V*a/4 =
b3=(b2-B+2b1)/2=
113.6 13.2 170
KN KN.m mm
Aw
0.7
h焊f 缝2 形b3心距2 h
缀板左端距
f
h2
x0 rx = b3
= -
r2y h=f h-2/x20 =+
0.7hf =
mx
1.00
ty
N
' Ex
2 EA 1.12
N mxM x tyM y
A
Wx
1
N
N
' Ex
Wy
1.00 5.988E+07 N
201.4
N/mm²
满足要求
四、分肢（单肢）稳定性验算
分肢轴力：
N1
N 4
Mx 4 y1
My 4 y1
λ1=
根据b类截面，查表得
1.643E+06 N
7.68 0.996
≤
[f]=215N/mm²
满足要求
25
满足要求
6
不满足要求
σV = T/Aw
=
焊缝综合应力：
T V f
2
T
N 2
27.1 N/mm² 53.3 N/mm²
≤ftw=160N/mm²
满足要求
～3～
L a
)ge
（注：须Mx≥My，取正数值）
（注：两端铰支μ=1，两端固定μ
=0.5，
一端固定一端自由μ=2，
一端固定一端铰支μ=0.7。）
≤
[f]=215N/mm²
三、弯矩作用整体稳定性验算
长细比 λ=le/i=
λ1=(a-h2)/i1=
0 2 12
根据b类截面，查表得
33.46 7.68 34.33 0.926
x y
N Mx My A xW yW
1 8.01 m
1.00 185.8 N/mm² 满足要求
～1～
Ix= 3.338E+07 mm4 i1= 39.04 mm b1= 200 mm y1 =B/2-z0= 231.6 mm h2= 300 mm a= 600 mm
M
x
=Ne+Fl+4(kL+7.85b2h2t
N1 A1
181.9 N/mm² 满足要求
五、其他验算及构造要求
λ1=
7.68
≤
40
λ1=
7.68
≤
0.5λmax=
缀板线刚度之 和：
柱分肢线刚度：
12
4t
B
h23 2
z
0
Ix/a=
1.943E+05 mm³ 5.564E+04 mm³
刚度比值： 缀板焊缝连接验 算：
V Af f y 85 235
缀板尺寸
b2= 520 mm
t=
10
mm缀板与柱肢连接Fra bibliotek焊缝 hf=10
mm
A 4A1
I 4 Ix y12 A1
36264.4 mm² 2.079E+09 mm4
i I A
239.4 mm
W = Wx = Wy = 2I/B = 7.168E+06 mm³
荷载：
轴力设计值
偏心距 横向水平力
格构柱受力计算书
格构柱受力计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1格构柱受力计算书计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为×；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=，Z0=，Ix0=，Iy0=；缀条的截面力学参数为 At=；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×[+×(65/2]=；Iy=4×[+×(65/2]= cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取；I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=，Iy=；A0 ──一个主肢的截面面积，取。
经过计算得到x=,y=。
3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=,0y=≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。
格构柱计算
格构柱计算格构柱重量及总金额一、高度：-16.3至-2.4米，总高度：13.9米二、四肢杆：∠180×16单根截面积：（0.18×2-0.016）×0.016=0.005504m2 单根体积：0.005504×13.9=0.00.0765056m3 单根重量：0.0795056×7.85=0.6吨四根总重：0.6×4=2.4吨三、缀条：∠80×5@500单根截面积：（0.08×2-0.005）×0.005=0.000775m2 每米体积：0.000775×1=0.000775m3 每米重量：0.000775×7.85=0.00608吨单面长度：13.9m÷0.5×1=27.8m 四面总长度：27.8×4=111.2m四面总重量：0.00608×111.2=0.6765吨=0.676吨四、一道撑与立柱节点1、100×100×12三角钢板8块2、4Φ25U形筋3、700×700×12钢板3 体积：0.7×0.7×0.012=0.00588 m3重量：0.00588m×7.85=0.046158=0.046吨五、第二道撑与立柱节点1、200×200×14三角钢板8块M1=0.2×0.2×4=0.16 m22、950×200×14钢板2块M2=0.95×.02×2=0.38 m23、550×200×14钢板2块M3=0.55×0.2×2=0.22 m24、总体积：（M1+M2+M3）×0.014=0.01064m35、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨六、第三道撑与立柱节点1、200×200×14三角钢板8块M1=0.2×0.2×4=0.16 m22、950×200×14钢板2块M2=0.95×.02×2=0.38 m23、550×200×14钢板2块M3=0.55×0.2×2=0.22 m24、总体积：（M1+M2+M3）×0.014=0.01064m35、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨七、单根总重G=2.4+0.676+0.046+0.083+0.083=3.288吨八、总根数：157-2.5=154.5九、总重：3.288×154.5=507.99吨十、总金额：507.99×2550=1295389.8元感谢您的阅读，祝您生活愉快。
缀板式格构柱计算
Mx =
80.2 KN.m
My =
80.2 KN.m
柱的计算长度： 柱长
l=
3.5 m
长度系数
μ=
1
计算长度 le=μ*l=
3.5 m
二、格构柱强度验算
x y N Mx My A xW yW
1.00 140.5 N/mm² 满足要求
三、弯矩作用整体稳定性验算
长细比 λ=le/i=
18.34
缀板式格构柱计算书
注：蓝色区域为需要填入的数据，其余为自动计算。
一、计算参数
由于格构柱x轴与y轴对称，因此仅按一个方向最不利情况考虑即可。
材料：
Q235
fy=
215 N/mm²
角钢：
L160×16
格构柱：
柱截面宽
A1= 4907 mm² ix= 48.9 mm z0= 45.5 mm B= 460 mm
=
3.942E+07 17.9 37.5 38.5
mm4 N/mm² N/mm² N/mm²
焊缝综合应力：
T V f
2
T
N 2
67.7 N/mm²
～2～
≤
[f]=215N/mm²
≤
[f]=215N/mm²
满足要求
25
满足要求
6
满足要求
≤ftw=160N/mm²
满足要求
理论教学的 压杆计算长
缀板尺寸
b2= 350 mm
t=
12
mm
缀板与柱肢连接角焊缝 hf=
8
mm
A 4A1
19628 mm²
I 4 I x y12 A1 7.151E+08 mm4
格构柱的验算.
（1）截面形式轴心受格构柱一般采用双轴对称对称截面。
常用的截面形式是用两根槽钢或工字钢作为肢件（图a～c），有时也采用四个角钢或三个圆管作为肢件（图d、e）。
格构柱的优点是肢件间的距离可以调整，能使构件对两个主轴的稳定性相等。
工字钢作为肢件的截面一般用于受力较大的构件。
用四个角钢作肢件的截面形式往往用于受力较小而长细比较大的构件。
肢件采用槽钢时，宜采用图a的形式，在轮廓尺寸相同的情况下，可得到较大的惯性矩 Ix，比较经济而且外观平整，便于和其他构件连接。
缀条式格构柱常采用角钢作为缀条。
缀条可布置成不带横杆的三角形体系或带横杆的三角形体系。
缀板式格构柱常采用钢板作为缀板。
（2）截面的初步选择设计截面时，首先应根据使用要求、受力大小和材料供应情况等选择柱的形式。
中、小型柱可用缀条柱或缀板柱，大型柱宜采用缀条柱。
然后根据轴力 N 和两个主轴方向的计算长度（ l0x 和l0y）初步选定截面尺寸。
具体步骤如下：①计算对实轴的整体稳定，用与实腹柱相同的方法和步骤选出肢件的截面规格。
②计算对虚轴的整体稳定以确定两肢间的距离。
为了获得等稳定性，应使λx = λy（ x为虚轴，y 为实轴）。
用换算长细比的计算公式，即可解得格构柱的λx，对于双肢格构柱则有缀条柱缀板柱由λx 求出对虚轴所需的回转半径ix= l0x/λx，可得柱的h≈ ix/a1。
（1）强度验算强度验算公式与实腹柱相同。
柱的净截面面积 An不应计入缀条或缀板的截面面积。
（2）整体稳定验算分别对实轴和虚轴验算整体稳定性。
对实轴作整体稳定验算时与实腹柱相同。
对虚轴作整体稳定验算时，轴心受压构件稳定系数应按换算长细比λ0x查出。
换算长细比λ0x，则按相关知识表中的有关公式计算。
（3）单肢验算格构柱在两个缀条或缀板相邻节点之间的单肢是一个单独的轴心受压实腹构件。
它的长细比为λ1=l0l/il，其中 l01为计算长度，对缀条柱取缀条节点间的距离，对缀板柱焊接时取缀板间的净距离（图）；螺栓连接时，取相邻两缀板边缘螺栓的最近距离； i1为单肢的最小回转半径，即图中单肢绕1－1轴的回转半径。
四肢缀板式钢轨柱计算
架桥机拼装支架安全性计算一、拼装方案说明桥台与相邻桥墩间作为拼装场所，填土整平，封闭层采用 20cm 厚级配碎石。
支架基础为50cm厚C35 砼，平面尺寸为×6.34m （两个）。
支架采用钢轨压杆（由四根43kg/m 钢轨组成），数量为32 个，高度。
架桥机主梁拼装完成后整体吊装，其他结构件分别吊装。
二、钢轨柱极限承载力计算支架采用 43kg/m 钢轨组成的格构式钢轨柱，总高度为。
中间用缀板进行连接，缀板高度为。
两端为××0.03m 的钢板。
整个高度的尺寸为：。
钢轨柱断面尺寸以下所示：绕 x、y 轴的辗转半径为：I x’= √(I ’x；I y’= √(I ’y四肢格构式轴心受压构件当缀材为缀板时，《钢结构设计规范》规定换算长细比按下式计算：λox=√(λx2+λ1x 2);λoy=√(λx2+λ2y 2)λx、λ y—整个构件对x、y轴的长细比；λ1x、λ 1x —分肢长细比。
1、分肢长细比λ1x、λ1xλ 1x=L o1/i1x=L o1/i x’；λ 2y=L o2/i2y=L o2/i y =1340mm/21.357mm=62.743;’2、λx、λx辗转半径 I x、I yI22]= √[(c/2)2’2 x=√[(c/2)+i 1x+(i x ) ] =√[(458/2)22；I y=√[(c/2)22]= √[(c/2)2+(i’2] +i 2y y )=√[(486/2)22；(1)两端固准时λx x ×；（在 yoz 平面内两端固定）λy 2 ×6310mm/243.937mm =12.934;（在 xoz 平面内两端固定）(2)一端固定，一段自由λx=2L/i x=2×；（在 yoz 平面内两端固定）λy=2L/i 2=2×6310mm/243.937mm=51.735;（在 xoz 平面内两端固定）3、换算长细比λox、λoy(1)两端固定λo x=√(λx 2+λ1x 2)=√22)=29.465;λo y=√(λx 2+λ2y 2)=√22；(2)一端固定，一段自由λo x=√(λx 2+λ1x 2)=√22)=59.836;λo y=√(λx 2+λ2y 2)=√22；4、极限承载力N(1)两端固定λo x ，查表知牢固系数φ x=0.938;λo y ，查表知牢固系数φ x由(N+G自重 )/ φA≤[ σ] 知：φx时：N≤ 0.938 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)=1138.474 ×103N=1138.474KN;φx时：N≤ 0.785 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8×× 103N=950.972KN;(2)一端固定，一段自由λo x=59.836;查表知牢固系数φ x=0.808;λo y ，查表知牢固系数φ x由(N+G自重 )/ φA≤[ σ] 知：φx时：N≤ 0.808 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)×103N=979.159KN;φx时：N≤ 0.679 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)× 103N=821.069KN;因此：1、两端若是在yoz 和 xoz 面内固结时，其最大承载力N=950.972KN;2、两端若是在yoz 和 xoz 面内一端固定、一端铰接时，其最大承载力。
矩形格构式根本计算书 缀板
1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659
1.35Fk'＝1.35×449＝606.15 1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18
1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352
2.5
0.8
C30
0
50
20
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
正确额钢格构柱计算
角钢: 序号 1 2 缀板: 序号 3 4 合计 角钢: 序号 1 2 缀板: 序号 3 4 合计 角钢: 序号 1 2 缀板: 序号 3 4 合计 型号 LP3 小计 (2)+(4)*1.05 格构柱长 度(m) 16 单桩 410*200*1 410*200*1 410*200*10 410*200*1 0钢板总量 0钢板块重 钢板总重 钢板间距 0钢板数 (块) kg (T) (块) 0.5 128 128 6.437 0.824 0.824 2.310 型号 LP3 小计 格构柱长 接头长度 实际角钢 格构柱数 度(m) (m) 用料(m) 量 16 0 16 1 单桩角钢 根数 140*10角 140*10角 140*10角钢 钢总长 钢米重kg 总重(T) (米) 4 64 21.5 1.376 1.376 型号 LP2 小计 (2)+(4)*1.05 格构柱长 度(m) 12.6 单桩 440*200*1 440*200*1 440*200*12 钢板间距 440*200*1 2钢板总量 2钢板块重 钢板总重 2钢板数 (块) kg (T) (块) 0.7 72 216 8.29 1.791 1.791 5.932 型号 LP2 小计 格构柱长 接头长度 实际角钢 格构柱数 度(m) (m) 用料(m) 量 12.6 0 12.6 3 单桩角钢 根数 140*12角 140*12角 140*12角钢 钢总长 钢米重kg 总重(T) (米) 4 151.2 25.522 3.859 3.859 型号 LP1 小计 (2)+(4)*1.05 格构柱长 度(m) 16 单桩 420*200*1 420*200*1 420*200*12 420*200*1 2钢板总量 2钢板块重 钢板总重 钢板间距 2钢板数 (块) kg (T) (块) 0.5 128 128 7.91 1.012 1.012 3.046 型号 LP1 小计 格构柱长 接头长度 实际角钢 格构柱数 度(m) (m) 用料(m) 量 16 0 16 1 单桩角钢 根数 140*14角 140*14角 140*14角钢 钢总长 钢米重kg 总重(T) (米) 4 64 29.5 1.888 1.888
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩：M=1668KN。
m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算：单桩竖向力设计值按下式计算:Q ik=（P + G )/n ±M/a2式中：Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN;G—桩承台自重，G=(4。
8×4.8×0.4+4。
8×4.8×1。
3)×25=979。
2KN；P+G=449+979.2=1428。
2KNn—桩根数，n=4；M-桩基础承受的倾翻力矩，M=1668+71×1.3=1760.3KN。
m;a—桩中心距，a=3.2m。
Q ik=1428。
2/4±1760.3/3。
2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。
08KN单桩最大拔力：Q拔=357.05—389.03=-31.98KN2、桩承载力计算:(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算:R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a-单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值;A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度.5号塔吊桩：对应的是8-8剖的Z52。
桩顶标高为—6。
8m，绝对标高为-1。
9m,取有效桩长52m，桩端进入6-1粘土层2。
19m.52R a = 0.8×3。
14×(4×12.51+16×3。
8+14×14。
4+18×19.1+30×2。
19）=1813。
51>746.08KN 满足要求3、承台基础的验算（1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746.08—979.2/4)×（3。
格构式轴心受压柱缀材的计算内力
格构式轴心受压柱缀材的计算内力
格构式轴心受压柱缀材的计算内力包括以下步骤：
1.根据设计要求和建筑规范，确定缀材的材质、尺寸和承载能力。
2.根据缀材的实际长度和受力情况，确定其所受压力的大小。
3.根据公式计算缀材所受的压力，公式为：N =
(π^2*E*I)/(KL/r)^2，其中N为缀材受力大小，E为缀材的弹性模量，I为缀材的截面惯性矩，K为约束系数，L为缀材的长度，r为缀材的
半径或截面宽度。
4.判断计算得到的内力是否超过了缀材的承载能力，如果超过了，则需要重新设计或采用更为强度的材料。
格构柱计算
七、单根总重
G=2.4+0.676+0.046+0.083+0.083=3.288吨
八、总根数：
157-205=154.5
九、总重：
3.288×154.5=507.99吨
十、总金额：507.99×2550=1295389.8元
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块
M2=0.95×.02×2=0.38 m2
3、550×200×14钢板2块
M3=0.55×0.2×2=0.22 m2
4、总体积：（M1+M2+M3）×0.014=0.01064m3
5、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨
10.12爆破
时间
毛重
车重
净重
10.15
32.34
18.12
14.22
10.17
8.44
4.12
4.32
10.18
47.74
18.12
29.62
10.2
10.54
4.12
6.42
10.21
13.7
10.21
61.36
10.25
9.38
10.25
15.66
总重
154.68
价格
3350
氧割费用
-180
金额
六、第三道撑与立柱节点
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块