钢结构设计格构式柱的等效惯性矩
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算◆钢结构连接计算一、连接件类别不焊透的对接焊缝二、计算公式1．在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算：2．在其它力或各种综合力作用下，σf，τf共同作用处。
式中N──-构件轴心拉力或轴心压力，取 N＝100N；lw──对接焊缝或角焊缝的计算长度，取lw=50mm；γ─-作用力与焊缝方向的角度γ=45度；σf──按焊缝有效截面(helw)计算，垂直于焊缝长度方向的应力；hf──较小焊脚尺寸，取 hf=30mm；βt──正面角焊缝的强度设计值增大系数；取1；τf──按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力；Ffw──角焊缝的强度设计值。
α──斜角角焊缝两焊脚边的夹角或V形坡口角度；取α=100度。
s ──坡口根部至焊缝表面的最短距离，取 s=12mm；he──角焊缝的有效厚度，由于坡口类型为V形坡口，所以取he=s=12.000mm.三、计算结果1. 正应力：σf=N×sin(γ)/(lw×he)=100×sin(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；2. 剪应力：τf=N×cos(γ)/(lw×he)=100×cos(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；3. 综合应力：[(σf/βt)2+τf2]1/2=0.167N/mm2；结论:计算得出的综合应力0.167N/mm2≤对接焊缝的强度设计值ftw=10.000N/mm2，满足要求！◆钢结构强度稳定性计算一、构件受力类别：轴心受弯构件。
二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：Mx/γxWnx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.800×106 N·mm,10.000×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取 1.2,1.3；Wnx,Wny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取 947000 mm3,85900 mm3；计算得：Mx/(γxWnx)+My/(γyWny)=100.800×106/(1.2×947000)+10.000×106/(1.3×85900)=178.251 N/mm2受弯的实腹构件抗弯强度=178.251 N/mm2 ≤抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/Itw ≤ fv式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=10.300×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取 S= 947000mm3；I──毛截面惯性矩,取 I=189300000 mm4；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；计算得：τmax = VS/Itw=10.300×103×947000/(189300000×8)=6.441N/mm2受弯的实腹构件抗剪强度τmax =6.441N/mm2≤抗剪强度设计值fv = 175 N/mm2，满足要求！3、局部承压强度计算τc = φF/twlz ≤ f式中φ──集中荷载增大系数，取φ=3；F──集中荷载,对动力荷载应考虑的动力系数，取 F=0kN；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；lz──集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，取lz=100(mm)；计算得：τc = φF/twlz =3×0×103/(8×100)=0.000N/mm2局部承压强度τc =0.000N/mm2≤承载力设计值f = 215 N/mm2，满足要求！4、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx ≤ f式中Mx──绕x轴的弯矩，取100.8×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；Wx──对x轴的毛截面抵抗矩Wx,取 947000 mm3；计算得：Mx/φbwx = 100.8×106/(0.9×947000)=118.268 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，满足要求！5、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.8×106 N·mm,10×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取 1.3；Wx,Wy──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取 947000 mm3, 85900 mm3；Wny──对y轴的净截面抵抗矩,取 85900 mm3计算得：Mx/φbwx +My/ γyWny =100.8×106/(0.9×947000)+10×106/(1.3×85900)=207.818 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，满足要求！◆钢筋支架计算公式一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢结构格构柱设计
σ max
N cr N cr ym h = + ⋅ = fy A Ix 2
规范取： 规范取：
Vmax Af = 85 fy 235
z
（4－82） － ）
（2）V的分布 ） 的分布 计算缀材时，近似 计算缀材时， 地以剪力V均匀分布计 均匀分布计。 地以剪力 均匀分布计。 并且， 并且，由承受该剪力的 两个缀材面分担， 两个缀材面分担，每个 缀材平面内的剪力V 缀材平面内的剪力 1为 V1=V/2
b)
V/2=1/2 l1/ 2 1/2
δ
γ1
l1/ 2 1/2
1/2 x y
c)
y
1
1 x
1 1 l1 l1 2 l1 2 γ 1 ≈ tgγ 1 = = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ l1 / 2 EI1 2 2 4 3 2 l1 l12 = 24 EI1
1/2 l1/2 1 M l1/4 M l1/2
Ncr Vmax V
ym y z o Ncr
L
y Vmax
V
实际
近似
2、缀材计算 、 V1 （1）缀条 ） α 缀条布置尤如桁架腹杆。 缀条布置尤如桁架腹杆。按桁 架腹杆设计。剪力由斜杆承受。 架腹杆设计。剪力由斜杆承受。 设斜杆（缀条）内力为Nt，有 设斜杆（缀条）内力为 V1 Nt=V1/cosα α （4－83） － ） 缀条可能受拉、可能受压， V1 缀条可能受拉、可能受压，一律按受 压设计，设计强度应于折减（ 压设计，设计强度应于折减（考虑缀 V 条自身稳定性）折减系数γ 条自身稳定性）折减系数γR为： V1 等边角钢 γR=0.6+0.0015λ λ 短边相连的不等边角钢 γR=0.5+0.0025λ （4－ λ － 长边相连的不等边角钢 γR=0.7 85） ） 中间无联系时， λ ——中间无联系时，按最小回转半径计算的长细比。 中间无联系时 按最小回转半径计算的长细比。
钢结构梁柱估算
钢结构梁柱估算梁的设计：1.型钢梁设计由梁的荷载和支承情况根据内力计算得到梁的最大弯矩，根据选用的型钢材料确定其抗弯强度设计值，由此求得所需要的梁净截面抵抗矩，然后在型钢规格表中选择型钢的型号。
最后对选定的型钢梁截面进行强度、刚度和整体稳定验算。
2.组合梁设计梁的截面选择步骤为：估算梁的高度（一般用经济高度）、确定腹板的厚度和翼缘尺寸，然后验算梁的强度、稳定和刚度。
柱的设计：1.实腹柱设计截面选择的步骤如下：（1）假定柱的长细比，一般在50―90范围之内，轴力大而长度小时，长细比取小值，反之取大值；（2）根据已假定的长细比，查得轴心受压稳定系数。
然后根据已知轴向力和钢材抗压强度设计值求得所需截面积；（3）求出截面两个主轴方向所需的回转半径（根据已知的两个方向的计算长度和长细比）；（4）由此计算出截面轮廓尺寸的高和宽；（5）通过求得的截面面积和宽以及高，再根据构造要求、钢材规格等条件，选择柱的截面形式和确定实际尺寸；（6）验算实腹柱的截面强度、刚度，整稳和局稳；2.格构柱设计截面选择的步骤如下：（1）假定长细比，一般在50―90之间；（2）计算柱绕实轴整体稳定，用与实腹柱相同的方法和步骤选出肢件的截面规格。
根据假定的长细比，查稳定系数，最后确定所需的截面面积；（3）计算所需回转半径；（4）算出截面轮廓尺寸宽度和高度；（5）计算虚轴长细比；通过求得的面积、高度和宽度以及考虑到钢材规格及构造要求选择柱的截面形式和确定实际尺寸。
（6）强度、刚度和整稳验算；（7）缀条设计和缀板设计；回转半径就是惯性半径。
定义：任意形状截面的面积为A，则图形对y轴和z轴的惯性半径分别为iy=sqrt(Iy/A),iz=sqrt(Iz/A).特征：惯性半径是对某一坐标轴定义的；惯性半径的量纲为长度的一次方，单位为M；惯性半径的值恒为正。
用处：1,惯性矩Ix,回转半径ix=sqrt（Ix/A),长细比λx=lox/ix,截面验算：局部稳定b/t=(10+0.1λ)sqrt(235/fy);h0/tw=(25+0.5λ)sqrt(235/fy).2,知道了柱子的轴力和计算长度-假定长细比初步估计截面-选定截面计算长细比，回转半径惯性矩等-截面验算。
格构柱的验算.
（1）截面形式轴心受格构柱一般采用双轴对称对称截面。
常用的截面形式是用两根槽钢或工字钢作为肢件（图a～c），有时也采用四个角钢或三个圆管作为肢件（图d、e）。
格构柱的优点是肢件间的距离可以调整，能使构件对两个主轴的稳定性相等。
工字钢作为肢件的截面一般用于受力较大的构件。
用四个角钢作肢件的截面形式往往用于受力较小而长细比较大的构件。
肢件采用槽钢时，宜采用图a的形式，在轮廓尺寸相同的情况下，可得到较大的惯性矩 Ix，比较经济而且外观平整，便于和其他构件连接。
缀条式格构柱常采用角钢作为缀条。
缀条可布置成不带横杆的三角形体系或带横杆的三角形体系。
缀板式格构柱常采用钢板作为缀板。
（2）截面的初步选择设计截面时，首先应根据使用要求、受力大小和材料供应情况等选择柱的形式。
中、小型柱可用缀条柱或缀板柱，大型柱宜采用缀条柱。
然后根据轴力 N 和两个主轴方向的计算长度（ l0x 和l0y）初步选定截面尺寸。
具体步骤如下：①计算对实轴的整体稳定，用与实腹柱相同的方法和步骤选出肢件的截面规格。
②计算对虚轴的整体稳定以确定两肢间的距离。
为了获得等稳定性，应使λx = λy（ x为虚轴，y 为实轴）。
用换算长细比的计算公式，即可解得格构柱的λx，对于双肢格构柱则有缀条柱缀板柱由λx 求出对虚轴所需的回转半径ix= l0x/λx，可得柱的h≈ ix/a1。
（1）强度验算强度验算公式与实腹柱相同。
柱的净截面面积 An不应计入缀条或缀板的截面面积。
（2）整体稳定验算分别对实轴和虚轴验算整体稳定性。
对实轴作整体稳定验算时与实腹柱相同。
对虚轴作整体稳定验算时，轴心受压构件稳定系数应按换算长细比λ0x查出。
换算长细比λ0x，则按相关知识表中的有关公式计算。
（3）单肢验算格构柱在两个缀条或缀板相邻节点之间的单肢是一个单独的轴心受压实腹构件。
它的长细比为λ1=l0l/il，其中 l01为计算长度，对缀条柱取缀条节点间的距离，对缀板柱焊接时取缀板间的净距离（图）；螺栓连接时，取相邻两缀板边缘螺栓的最近距离； i1为单肢的最小回转半径，即图中单肢绕1－1轴的回转半径。
格构柱计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最大拔力：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
钢结构梁柱估算
构造取：
单向板：短边的1/35
双向板：短边的1/40
悬臂板：悬臂长的1/12
不过个人觉得板厚一般
不要小于80，通常取的板厚有80，100，120，130，150
楼板厚度估算：
单向板：短边的1/35
也可根据柱子支撑楼板的面积所承受的恒载、活载及墙重等，计算柱的最大竖向轴力设计值 ，考虑水平荷载的影响乘上系数预估柱子截面尺寸 。
式中 ——柱组合的轴向压力设计值；
S——按简支状态计算的柱的负载面积；
——折算在单位面积上的重力荷载代表值；
——考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数；非地震1.05～1.10;地震1.10～1.20
次粱 （1）、宽度为200mm、250
mm
（2）、 粱高为1/10-1/14
悬挑梁
一般取为悬臂长的1/4~1/6
常用的梁高有：250、300、…、750、800、900、1000。
6 框架扁梁 ～
现浇整体式钢筋混凝土框架扁梁
7 框架扁梁 ～
预应力混凝土框架扁梁
三、板
在一般荷载下，板厚度取板跨的1/36-1/45左右，但不小于100mm（个别房间也不应小于80mm）。
板的最小高跨比
板的支承形式 板 的 类 型
1) 抗剪要求的最小厚度twmin。twmin =1.2Vmax/(h0·fv)
2) 经济厚度twe。twe=h01/2/3.5
3) 构造要求。规范GB50017规定：h0/tw≤250·(235/fy)1/2
最终腹板厚度的确定：tw≥ twmin，tw≈twe并满足构造要求。
3、翼缘板的宽度b、厚度t：
钢结构设计格构式柱的等效惯性矩
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
2内力分析
空间整体分析：复杂，软件（STS,3D3S,MST) 平面框架：简单，方便,手算。
横向框架
合理模型
计算模型
计算跨度取上段柱轴线间距离， 计算高度取柱脚底面至屋架下弦轴线间的距离，（屋架为上升式） 柱脚底面至屋架端部高度形心处的距离。（屋架为下降式）。
国家级精品课程—钢结构设计
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
课程主要内容：
1、荷载 2、内力分析 3、内力组合
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
厂房横向框架的计算
1荷载
恒载：结构自重、屋盖及墙面等重量 活载：屋面活荷载、风、雪、
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房
厂房柱设计
柱设计（1）
柱的形式和构造
1.厂房柱形式
实腹式柱：构造简单，
适用于柱高度≤10m,吊 车额定起重量≤20t；
阶形柱：根据吊车层
数分为单阶柱和双阶柱， 吊车梁支承在截面改变 处，偏心小，构造合理， 应用广泛；
(a)等截面柱；(b)实腹单阶柱；(c)格构单阶柱；
第国家2级5精讲品课重程—型钢结单构层设计工业厂房横向框架的计算和厂房 柱设计（1）
屋架的等效惯性矩：
I0 ( A1 y12 A2 y22 )
式中，A1、A2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面积； y1、y2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面形 心至屋架中和轴的距离
-考虑屋架高度变化和腹杆变形的修正系数，
屋架端弯矩对屋架杆件的最不利作用组合：
格构柱受力计算书
格构柱受力计算书
计算依据：
(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》
1. 格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为×；
主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；
缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；
主肢的截面力学参数为A0=，Z0=，
Ix0=，Iy0=；
缀条的截面力学参数为At=；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
Ix=4×[+×(65/2]=；
Iy=4×[+×(65/2]= cm4；
2. 格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中H ──格构柱的总计算长度，取；
I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=，Iy=；
A0 ──一个主肢的截面面积，取。
经过计算得到x=,y=。
3. 格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N ──轴心压力的计算值(N)；取N=4×105N；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=,0y=≤150（容许长细比）满足要求!
经过计算得到：
X方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。
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第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
格构式柱的等效惯性矩：
I0 0.9( A1x12 A2 x22 )
式中，A1、A2—分肢1和分肢2的截面面积； x1、x2—分肢1的重心线和分肢2的重心线至中和轴的距离，
初选截面时屋架的惯性矩I0可先近似地按简支屋架计算:
y y1 y2 y3 y4
对单跨厂房，当框架柱两侧的吊车梁同时有2台吊车时，一榀横向框架将同时承受4台吊 车的荷载的作用，但这是小概率事件，因此通常设定在一榀横向框架中参与组合的吊车台 数不多于两台； 对多跨厂房，在同一柱距内同时出现2台以上吊车的机会增加。但考虑隔跨吊车对结构 的影响减弱和计算方便，容许在计算吊车竖向荷载时，最多考虑4台吊车； 而在计算吊车横向水平荷载时，由于多台吊车同时制动的机会很少，最多只考虑2台吊 车。
（1）框架柱最不利内力组合 控制截面：柱顶、上段柱下端、下段柱上端及柱脚 还应组合柱脚锚栓的计算内力。
① +Mmax及相应的N、V； ② -Mmax及相应的N、V； ③ Nmax及相应的M、V； ④ Nmin及相应的M、V；
1
1
2
2
3
3
4
4
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
课程主要内容： 1、荷载 2、内力分析 3、内力组合
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
厂房横向框架的计算
1荷载
恒载：结构自重、屋盖及墙面等重量 活载：屋面活荷载、风、雪、
积灰和吊车荷载、地震荷载
作用在横向框架上的吊车荷载：
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
2内力分析
空间整体分析：复杂，软件（STS,3D3S,MST) 平面框架：简单，方便,手算。
横向框架
合理模型
计算模型
计算跨度取上段柱轴线间距离， 计算高度取柱脚底面至屋架下弦轴线间的距离，（屋架为上升式） 柱脚底面至屋架端部高度形心处的距离。（屋架为下降式）。
✓ 柱的截面宽度不宜小于0.4m。
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
2.柱身构造
横向加劲肋 • 腹板采用纵向加劲肋， • 腹板的高厚比≥80时， • 其间距约为（2.5~3）hw • 当有水平力作用时，应设置横向加劲肋。 纵向加劲肋
I0
M m axh
2f
式中：Mmax—简支屋架跨中的最大弯矩； h—屋架跨中上下弦杆轴线间的距离；
f—钢材的强度设计值。
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
3内力组合
内力分析方法：力法、位移法、弯矩分配法，
静力计算手册或图表
内力组合：考虑承载力极限状态和正常使用极限状态， 求出各控制截面上可能的最不利内力
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
框架柱截面由所承受荷载大小确定：
用于边列柱
用于中列柱
✓ 实腹柱：等截面柱（h≤1m)、阶形柱 上柱、截面高度较小的下柱、分离式 柱的屋盖肢和吊车肢。
✓ 格构柱：
阶形柱的下柱（h＞1m)
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
屋架的等效惯性矩：
I0 ( A1 y12 A2 y22 )
式中，A1、A2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面积； y1、y2-屋架跨中上弦杆和下弦杆的截面形 心至屋架中和轴的距离
-考虑屋架高度变化和腹杆变形的修正系数，
屋架上弦坡度
1/8 0.65
（2）屋架最不利内力组合
施工时先安装屋面，再将屋架与柱固定•在屋盖自作用下简支桁架的内力分析，
•其它荷载作用下按屋架和框架柱
屋架与柱 临时固定
M1
M1
刚接分析内力
M1
M1
屋架与 柱固定
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
（2）屋架最不利内力组合
施工时先将屋架与柱固定，再安装屋面在所有荷载作用下均按屋架和框架 柱刚接计算。
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1） 厂房横向框架的计算--小结
➢ 掌握作用在横向框架上的荷载计算方法 ➢ 了解横向框架模型简化方法 ➢ 掌握框架和屋架最不利内力组合
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
厂房柱设计
1 柱的截面形式和构造 2 柱的截面验算 3 阶形柱变截面处的构造 4 柱脚构造和计算
厂第房柱25设讲计重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
柱的形式和构造 1.厂房柱形式
实腹式柱：构造简单，适用于
柱高度≤10m,吊车额定起重量 ≤20t；
阶形柱：根据吊车层数分为单
阶柱和双阶柱，吊车梁支承在截 面改变处，偏心小，构造合理， 应用广泛；
(a)等截面柱；(b)实腹单阶柱；(c)格构单阶柱；
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
柱的截面形式和构造
1.厂房柱形式 分离式柱：
✓屋盖肢:和横梁形成框架 ✓吊车肢:承受吊车竖向荷载 ✓两肢分别单独承担荷载,减小吊车肢在 框架平面内的计算长度, ✓构造、制作及安装简单方便，但刚度 较差，用钢量大，通常在扩建厂房中采 用。
(d)分离式柱；(e)双阶边柱；(f )双阶中柱
屋架端弯矩对屋架杆件的不利作用： • 原有内力（拉杆和或压杆）增大； • 使原来受拉杆件变成受压。
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
屋架端弯矩对屋架杆件的最不利作用组合：
①使屋架下弦产生最大压力，如图3-22(a)所示； ②使屋架上弦产生最大压力，如图3-22(b)所示； ③使腹杆产生最大拉力，如图3-22(c)所示； ④使腹杆产生最大压力，如图3-22(d)所示；
最大竖向压力： 最小竖向压力：
Dmax Pmax g y
Dmin Pmin g y
横向水平力：
T T1g y
第25讲 重型单层工业厂房横向框架的计算和厂房柱设计（1）
式中，Pmax，Pmin—吊车每个车轮的最大及最小轮压； T1—吊车每个车轮所传来的水平横向制动力 ∑y—最不利车轮位置，各个车轮处的影响线纵坐标之和。