某4万方AAO池计算
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q=K•Q式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；（2）、确定设计污泥龄θC需反硝化的硝态氮浓度为N O=N-0.05(S0-S e)-N e式中：N——进水总氮浓度，mg/L；S0——进水BOD值【1】，mg/L；S e——出水BOD值，mg/L；N e——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算K de=N OS0计算出Kde 值后查下表选取相应的VD/V值，再查下表取得θC值。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d 反硝化设计参数表（T=10~12℃） X 00.102θC •1.072(T -15)（3）、计算污泥产率系数 Y 【2】Y = K [0.75 +0.6- S 0 1+0.17θC •1.072(T -15)]式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取 K =0.9 ；X 0 ——进水 SS 值 mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：L S =SθC •Y (S 0 - S e )式中：L S ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS • d )。
反应池 MLSS 取值范围 10003× t E（4）、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
取定 MLSS(X)值后，应用污泥回流比 R 反复核算R =X X R - XX R =0.7 • SVI式中：R ——污泥回流比，不大于 150%；t E ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h （5）、计算反应池容积V=24QθC Y(S0-S e)1000X计算出反应池容积V后，即可根据V/V的比值分别计算出缺氧D反应池和好氧反应池的容积。
生物反应池（SBR、AAO）与高程计算
⽣物反应池（SBR、AAO）与⾼程计算⽣物反应池（SBR、AAO）与⾼程计算⼀、SBR⽣物反应池平均⽔量40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800 T/d，主要设计参数：⽣物选择池反应时间：1hr；⽣物主反应池：进⽔同时曝⽓，其中进⽔时间0.5 hr，曝⽓反应时间2.8 hr，沉淀时间1 hr，排⽔时间0.5 hr，⼀个周期共4.8 hr，每天有24/4.8=5个周期。
设排出⽐1/m=1/4，（选取）反应池MLSS=3500 mg/L，BOD污泥负荷0.07kgBOD/kgMLSS.d,单池反应器容积：V=qnNm=40000454=8000m3有效⽔深：6m,故所需⽔⾯积为1333 m2, 设主曝⽓区单格平⾯尺⼨（组）：长55.0×宽24.0m，则所需表⾯积为1320 m2。
反应器运⾏⽔位计算如下：（反应器⽔位概念图如图3.4）h1（LWL排⽔结束后的⽔位）=m4414125.116=-h2（MWL的⽔位）=m33.5125.116=h3（HWL1个周期的最⼤污⽔量进⽔结束后的⽔位）=6m,h4（ HHWL超过1个周期最⼤污⽔量的报图3.4 反应器⽔位概念图警、溢流⽔位）=6+0.5=6.5m, hs（污泥界⾯）=4-0.5=3.5m.⽣物选择池容积为：40000/24?1=1667 m3有效⽔深：6m（与主反应区同深）,故所需表⾯积为278 m2⽣物选择池数量：2池，每池与两主反应区对应净尺⼨约为：2池×3.0×48.0m实际有效容积：1728m3⽣物反应池计算简图⽣物选择池搅拌功率：3～5 w/m3设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5原污⽔BOD5为150mg/L,经预处理后降低25%，则进⼊反应池的污⽔，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L⽔中⾮溶解性BOD5值：BOD5=7.1bXaCe式中 Ce——处理⽔中悬浮固体浓度，取值20mg/L Xa——活性微⽣物在处理⽔中所占的⽐例，取值0.4 b——微⽣物⾃⾝氧化率，⼀般介于0.05～0.1之间，取0.1代⼊各值，BOD5=7.10.10.420=5.7 mg/L处理⽔中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥量：0.998.254800/1000=4843kgDS/d 污泥龄：7.0/ 48435.331680?=16d SBR需氧量：O D A MLVSS T +4.57N -2.86N D a Lr b O =?+?∑∑式中 O D ——每周期需氧量，kg O 2/周期；Lr ——BOD 去除量，kg BOD/周期； ∑MLVSS ——反应器内的⽣物量，kg ； T A ——曝⽓时间， h/周期； N o ——硝化量，kg N/周期； N D ——脱氮量，kg N/周期； a ——系数，kgO 2/kg BOD 5，取1；b ——污泥⾃⾝氧化需氧率，kgO 2/（kg MLVSS ·h ），取0.07；D O =198.254800/(51000)+0.07 3.52283 2.8+4.57354800/(51000)-2.863054800/(51000)=1778 kg O 2/周期 =635 kg O 2/h最⼤需⽓量：%20%5.214.1635??=10548m 3/h=176 m 3/min⽓⽔⽐：400002460176??=6.3︰1混合液回流⽐：R 1=20%；上清夜排出装置：每池的排⽔负荷===60115440000D d NnT Q Q 33.3 m 3/min每池设⼀台滗⽔器，则排⽔负荷为33.3 m 3/min ，考虑到流量变化系数为548001.3740000=，则滗⽔器的最⼤排⽔负荷为33.3×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。
活性污泥法AAO计算
活性污泥法AAO计算活性污泥法（Activated Sludge Process，简称ASP）是一种常见的废水处理方法，它是通过将废水与富含微生物的活性污泥进行接触和反应，以去除废水中的有机物、氮、磷等污染物。
ASP通常由一系列的处理单元组成，包括曝气池、絮凝池、二沉池等。
为了更好地了解ASP的运行情况和效果，计算AAO（Ammonia Assimilation Oxygen）是一种常用的方法。
AAO是指水中氨氮（NH3-N）利用氧的效率，是用于衡量活性污泥法除氨氮能力的一个重要参数。
AAO的计算公式为：AAO = （Q_in * S_in - Q_out * S_out）/ DO其中，Q_in和Q_out分别表示进水和出水的流量（m³/d），S_in和S_out表示进水和出水的氨氮浓度（mg/L），DO表示曝气池内的溶解氧含量（mg/L）。
AAO的数值越高，表示ASP处理废水的效率越好。
为了提高AAO的数值，可以采取以下措施：1.提高曝气池中的溶解氧含量：增加曝气设备的投入，加大氧气供应，以提供更多的溶解氧供活性污泥进行氧化反应。
2.控制进水氨氮浓度：通过事先对进水进行预处理，如通过调节pH 值、加入化学药剂等方法，来降低进水中的氨氮浓度。
3.提高活性污泥的浓度：增加曝气池内的活性污泥浓度，可以加强废水与活性污泥的接触和反应，提高氨氮的去除效率。
4.加强中后升气管的曝气功能：对升气管进行优化设计，提高曝气效果，增加溶解氧的输入量。
5.控制污泥的回流比例：适当增加回流比例，可以提高活性污泥的接触时间，增加降解能力，有利于降低废水中的氨氮浓度。
通过计算AAO并采取相应的措施，可以更好地监测和改进ASP的运行效果，提高废水处理系统的处理能力和废水的净化效果。
同时，需要注意与其他废水处理指标相互协调，综合考虑废水的性质和环境要求，实现经济性、可持续性的废水处理。
AAO公式整理
AAO公式整理A0生化反应池总容积：V=V 1+V 2=XN QL S 024 Q 1 好氧段容积，m 3Q 2 缺氧段容积，m 3Q 污水设计流量，m 3/hL 0 生物反应池进水BOD 5浓度，kg/m 3N S BOD 污泥负荷，kgBOD 5/(kgMLSS ·d)X 污泥浓度，kg/m 3水力停留时间： t=QV t 水力停留时间，h剩余污泥量：W=aQ 平L r - bVX v + S r Q 平 50%X v =ｆ·XW 剩余污泥量，kg/da 污泥产率系数，kg/kgBOD 5,一般为0.5~0.7 kg/kgBOD 5b 污泥自身氧化速率，d -1,一般为0.05d -1Lr 生物反应池去除BOD 5浓度，kg/m 3Q 平 平均日污水流量m 3/dX v 挥发性悬浮固体浓度，kg/m 3S r 反应器去除的SS 浓度，kg/m 3，且满足S r =S 0+S e S 0, S e 生化反应池进出水的SS 浓度，kg/m 350% 不可降解和惰性悬浮物量（NVSS ）占总悬浮颗粒物量（TSS ）的百分数。
ｆ系数，取0.75剩余活性污泥量X W =aQ 平L r - bVX vX W 剩余活性污泥量kg/d湿污泥量Q S =)1(1000P W Q S 湿污泥量，m 3/dP 污泥含水率，%曝气池混合液浓度X=r X R R ⨯+1 R 污泥回流比，%内回流比R N =%100-1⨯TNTN ηη R N 内回流比，%TN η总氮去除率，%AAO生化反应池总容积：V=V 1+V 2=XN QL S 024 Q 1 好氧段容积，m 3Q 2 缺氧段容积，m 3Q 污水设计流量，m 3/hL 0 生物反应池进水BOD 5浓度，kg/m 3N S BOD 污泥负荷，kgBOD 5/(kgMLSS ·d)X 污泥浓度，kg/m 3水力停留时间：Vt=Qt 水力停留时间，h剩余污泥量：W=aQ平L r - bVX v + S r Q平 50%W 剩余污泥量，kg/da 污泥产率系数，kg/kgBOD5,一般为0.5~0.7 kg/kgBOD5b 污泥自身氧化速率，d-1,一般为0.05d-1Lr 生物反应池去除BOD5浓度，kg/m3Q平平均日污水流量m3/dS r反应器去除的SS浓度，kg/m3，且满足S r=S0+S eS0, S e生化反应池进出水的SS浓度，kg/m350% 不可降解和惰性悬浮物量（NVSS）占总悬浮颗粒物量（TSS）的百分数。
A2O法工艺计算(带公式)
一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。
A2O计算书
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。
AO生化池计算
8000 mg/L 100% 62.5% 167%
取SVI=150 一般取50%-100%
取200%，求除磷系统R内同理
= = = =
762.7 510 1272.7 0.61
kg/d kg/d kg/d kg/d
惰性物质及沉淀池固体流失 去除1kgBOD产生干污泥量
= = = = = =
625 0.25 562 1042 0.36 679
A1O工艺主要计算（动力学计算法） 原始条件：（生物除氮） 1 设计流量 Q = 15000 m3/d 2 进水BOD S0 = 160 mg/L 3 出水BOD Se = 20 mg/L 4 进水TSS X0 = 180 mg/L 5 出水TSS Xe = 20 mg/L 6 进水总氮 TN = 40 mg/L 7 出水总氮 TN = 15 mg/L 8 9 10 11 12 13 14 进水氨氮 出水氨氮 VSS/TSS 进水碱度 pH 水温 混合液 NH3-N NH3-N SALK = = = = = = = 30 8 0.7 280 7.2 14 4000 mg/L mg/L mg/L ℃ mg/L
N W 0.124
Y (S 0 S ) (1 K d c )
4 5 （四）供气管道 1
kgNO3-N/kgMLVSS 2
（三）曝气池总容积 1 总容积 V 2 总泥龄 θ （四）碱度校核
= =
4993.0 m3 16.24 d
1
剩余碱度 SALK1
=
181.5 mg/L
>100mg/L（以CaCO3计）
（五）回流比 1 污泥回流R 回流污泥浓度XR R 2 混合液回流比R内 脱氮率 η N R内 （六）剩余污泥量 1 生物污泥 Px Ps 2 剩余污泥 Δ X 3 单位BOD产干污泥 （七）回流污泥渠、管道 1 回流污泥量Q 流道面积 A 管径 D 2 回流混合液量Q 流道面积 A 管径 D
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为 式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ；0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y【2】式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD；K；K——修正系数，取9.0=X——进水SS值mg/L;T——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：式中：L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS•d)。
S活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算式中：R——污泥回流比，不大于150%；t——浓缩时间，其取值参见下表。
E浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积计算出反应池容积V后，即可根据V/的比值分别计算出缺氧反应池和VD好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：A V ——厌氧反应池容积，m 3。
3、曝气量的计算： （1）、实际需氧量的计算 式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ；C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ； ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ； ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
SS≤300mg/l；TN≤60mg/l ；NH3-N≤50mg/l。 3、出水水质：COD≤60mg/l；BOD≤20mg/l；TP≤1.0mg/l；SS
设计取 200% （3）反应池容积
V=QS0/NX=40000×250/0.12×2700=30864m3 总水力停留时间：T=18.52h
AAO 池分四组，单组池容 7750m3，各池的水力停留时间：
厌氧：1.8h ，容积 750m3
缺氧：6.0h ，容积 2500m3
好氧：10.8h，容积 4500m3
≤20mg/l；TN≤20mg/l；NH3-N≤8mg/l。 （1）判断能否采用 A2O 处理工艺
COD/TN=490÷60=8.16＞8 TP/BOD5=5÷250=0.02＜0.6 因此符合要求，可以采用 A2O 处理工艺。 （2）、设计参数 BOD 污泥负荷：N=0.12kgBOD5/(kg.mlss.d) 回流污泥浓度：Xr=6000mg/l 污泥回流比：r=80% 混合液悬浮固体浓度：X=r/(1+r)×Xr=2700mg/l TN 去除率：η=（50-20）/50×100%=60% 混合液回流比：R=η/(1-η)×100%=150%
好氧段总氮负荷： Q×TN/(X×V 好) =40000×60/（2700×18000） =0.049kg TN /( kgmlss×d)
厌氧段总磷负荷： Q×Tp/(X×V 厌)= 40000×5/（2700×3000）
(4) 风量计算
=0.025 kg TN /( kgmlss×d)
1、BOD 的去除量
(5)、风压计算
空气压力按照以下公式计算：
P=（1.5+H）×9.8
P—空气压力，KPa；
H—空气扩散装置距水面的深度，m。
因此：P=（1.5+5.5）×9.8=68.8KPa
O2=Oc×St+4.57Nht-2.86Not=1.15×10580+4.57×1860-2.86× 1140=17406.8kgO2/d=725.28kgO2/h
单位耗氧量：O2/St=1.74kgO2/kgBOD5
5、标准需气量
①空气扩散装置出口处的绝对压力：
Pb=P+9.8×103H=1.013×105+9.8×103×5.5=1.55×105pa
④修正系数
Ko=Cs(20)/[α(βCsw-Co)×1.024（T-20）]
=9.17/[0.85×（0.9×9.78-2）1.024（25-20）]=1.41
⑤标准需氧量：
OSOR=Ko×O2=1.41×17406.8=24543.59kgO2/d=1022.65kgO2/h 6、系统的供气量
Gs=Os/0.28EA= =18261.6m³/h
St=fc×Qa（So-Se）×10-3=1.15×40000（250-20）×10-3 =10580kg/d
2、消化的氨氮量
Nht=24Q[N-0.05（So-Se）-2]×10-3 =24×1666.67[60-0.05(250-20)-2]×10-3=1860kg/d
3、反消化的硝酸盐量
Not=24×1666.67No/1000=24×1666.67×28.5/1000=1140kg/d 反消化的硝态氮浓度：No=N-0.05(250-20)-Ne=28.5mg/l 4、系统总耗氧量
②气泡离开反应池水面时氧的百分比：
21（1 -
Ot=[79 + 21(1
EA） - EA)]
100%
=17.54%
EA：空气扩散装置氧气转移效率，取 20%。
③好氧池中平均溶解氧饱和度 NhomakorabeaCsw（25）=Cst（25）[1.55/2.068+17.54/42]
=8.38[1.55/2.068+17.54/42]=9.78mg/l