大型立式储油罐结构设计
1000立方立式油罐标准
1000立方立式油罐标准
1000立方立式油罐的标准如下：
1.直径大约为12米，高约为12米。
2.壁厚因不同的材料和设计要求而异。
对于碳钢储罐，壁厚通常为
6-8毫米，对于不锈钢储罐，壁厚通常为4-6毫米。
如果储罐需要承受更高的压力，壁厚应相应增加。
1000立方立式油罐具有以下特点：
●结构稳固：立式油罐的罐体采用立式圆柱形设计，由钢板焊接而
成，结构稳固，能够承受较大的压力和重力。
●储存容量大：1000立方立式油罐的储存容量大，可以容纳大量的
液体。
●安全性高：立式油罐的设计和制造符合相关标准和规范，配备了
安全保护装置，如液位计、温度计、压力表等，能够及时监测储存液体的状态，保证设备运行安全可靠。
●适应性强：立式油罐适用于各种不同的液态介质，如石油、化工、
食品等，能够满足不同领域的需求。
●维护方便：立式油罐的维护和检修方便，可以通过罐盖方便地进
行进出料和维修保养。
●总之，1000立方立式油罐具有结构稳固、储存容量大、安全性高、
适应性强和维修方便等特点，是一种可靠的液态介质储存设备。
50000M3立式浮顶储罐施工方案
50000M3立式浮顶储罐施工方案1.编制说明及工程概况1.1编制说明本方案仅叙述了50000M3储罐的主要施工程序，施工前将进行细化，满足指导施工的要求。
其焊接工作将以焊接专业方案为准。
1.2工程概况储罐基本结构由罐底、壁板、浮顶（包括罐顶附件）、抗风圈、加强圈、梯子平台、排水管等组成。
储罐公称容量50000 M3，储罐内径60M，高度19.46M，双盘浮顶，储罐共分八层带板，总重1207.4吨。
壁板纵缝、环缝、底板全部为对接焊，浮顶底板和顶板为搭接焊。
第一带壁板焊后立即进行消氢处理。
密封装置安装和罐体保温本方案没有考虑。
2.编制依据及施工方法的选择2.1编制依据SH3530-93 石油化工立式圆筒形钢制储罐施工工艺标准GBJ128-90 立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范2.2施工方法的选择根据储罐的特点，结合我单位的施工经验，选用内外悬挂脚手架正装法施工本储罐。
本方法可以增加工序交叉程度，充分利用机械和劳动力，有利于缩短工期。
同时也可以保证施工质量。
在土建施工阶段进点，及早介入。
节约中间交接时间。
并在土建交工前完成大部分预制工作和全部的安装准备工作。
在施工现场建立预制场，完成壁板卷制、浮顶分片预制、抗风圈卷制等工作，减少运输时间和费用。
焊接采用自动焊，壁板、底板、浮顶焊缝采用自动焊接，浮顶桁架使用手工焊接。
浮顶在临时支架上组对。
储罐组对采用150吨和50吨吊车吊装，使用间隙板、卡具固定调整。
消氢处理使用电加热。
外脚手架悬挂在壁板外面上，外架采用分段预制好的抗风圈，内架为挂在壁板上可移动的钢架。
外部盘梯在平台上分段预制，及时分段安装。
附罐管道在罐体试验时完成。
防腐工作与安装同时进行，在组装前完成罐底板底面打沙和刷漆，罐体和浮顶防腐在充水试验后进行，在预制厂完成梯子平台打沙和底漆、面漆涂刷，组装后及时补漆。
保温工作在防腐后及时完成。
3.施工准备完成施工图纸会审；施工方案、排板图通过审批；原材料、配件通过验收合格；施工现场三通一平完成；正装施工需要的脚手架、间隙板、卡具、弧形胎架等已准备好；打砂工机具准备好，具备打砂条件；施工人员、机具到位。
储罐的结构
球瓣在不同带位 置尺寸大小不 一，互换有限； 下料成型复杂， 板材利用率低； 球极板尺寸往往 较小，人孔、接 管等容易拥挤， 有时焊缝不易错 开。
焊缝布置复杂， 施工组装困难， 对球壳板的制造 精度要求高。
适用于各种 容量的球 罐。
容积小于 1 2 0 m 3球 罐 。
5.2 储罐的结构
过程设备设计
5.2.3 球形储罐
罐体 支座 人孔和接管 附件
21
过程设备设计
5.2 储罐的结构
5.2.3 球形储罐
过程设备设计
分类
22
外观
球形 椭球形
壳体构造方式
球壳层数 球壳组合方案
单数 多数
桔瓣式 足球瓣
支撑方式
支柱式支座 筒形或锥形裙式支座
混合式
5.2 储罐的结构
典型结构示例
圆球形单层纯桔瓣式 赤道正切球罐
1-球壳
8-可熔塞
2-上部支柱 9-接地凸缘
3-内部筋板 10-底板
4-外部端板 11-下部支耳
5-内部导环 12-下部支柱
6-防火隔热层 13-上部支耳
7-防火层夹子
36
过程设备设计
图5-12 支柱结构图
5.2 储罐的结构
支柱的结构
支柱 底板 端板
过程设备设计
单段式 双段式
单段式
由一根圆管或卷制圆筒组成，其上端与球壳相接的圆弧 形状通常由制造厂完成，下端与底板焊好，然后运到现 场与球罐进行组装和焊接。
1-球壳；2-液位计导管；3-避雷针；
4-安全泄放阀；5-操作平台；6-盘梯；
26
7-喷淋水管；8-支柱；9-拉杆
5.2 储罐的结构
过程设备设计
大型立式油罐和大型储罐罐底的设计
大型立式油罐罐底设计探讨摘要：大型储罐已经成为石油化工装置和储运系统的重要组成部分，而储罐的安全在很大程度上又取决于储罐的设计。
由于储罐的罐底承受着来自各方巨大的压力，因此，罐底的设计是大罐设计的重要部分。
本文主要从罐底结构方面来介绍大型立式油罐罐底的设计，对大罐设计、施工和维修都有着重要的意义。
关键词：立式油罐罐底设计排版坡度储罐是一种用于储存液体、固体或气体的密封容器。
在工业中通常使用的是钢制储罐，钢制储罐是石油、化工、粮油、食品、消防、交通、冶金、国防等行业必不可少的、重要的基础设施，钢制储罐在国民经济发展中起着非常重要的作用。
根据储罐放置位置、存储介质、形状进行划分，其主要结构形式有：正圆锥形罐底；倒圆锥形罐底；倒偏锥形罐底；单面倾斜形罐底；阶梯式漏斗形罐底。
而大型立式油罐罐底多采用锥形罐底的形式。
1、罐底的结构形式和特点大型立式油罐罐底通常采用倒圆锥形罐底。
这种罐底及其基础成倒圆锥形。
中间低四周高，罐底坡度一般取2%—5%。
随排除污泥杂质，水分的要求高低而定。
在罐底中央焊有集液槽，沉降的污泥和存液集中与此，由弯管自上或由下引出排放。
这种罐底形式的特点如下：1）液体放净口处于罐底中央。
不管日后罐底如何变形，放净口总是处于罐底的最低点，这对排净沉降的杂质，水分，提高储存液体的质量十分有利。
2）因易于清洗，对于燃料油罐可以不再设置清扫孔。
3）倒圆锥形罐底可以增加储罐容量，储罐直径越大，罐底坡度越陡，可增加的容量越多。
4）因较少形成凹凸变形和较少沉积，可以改善罐底腐蚀状况。
5）罐底受力比较复杂，储罐基础设计，施工要求比正圆锥形罐底更加严格。
2、大型立式油罐罐底的设计要求大型立式油罐罐底是油罐重要的组成部分，其罐底除了承受油罐自身的重力外，还要受到储液的静力和基础沉降所产生的附加力等，罐底板边缘部分受力状况非常复杂，为保证油罐的功能性和安全性，罐底的设计上不容忽视。
经实测，罐底的径向应力σx和环应力σy 略向中心移动便迅速衰减。
5.2 储罐的结构
过程设备设计
5.2.1 卧式圆柱形储罐
地面卧式储罐
卧式圆柱形储罐 地下卧式储罐
5
5.2
储罐的结构
过程设备设计
图5-1 100m 3 液化石油气储罐结构示意图 1-活动支座；2-气相平衡引入管；3-气相引入管；4-出液口防涡 器；5-进液口引入管；6-支撑板；7-固定支座；8-液位计连通管； 9支撑；10-椭圆形封头；11-内梯；12-人孔；13-法兰接管； 6 14-管托架；15-筒体
储罐的结构
过程设备设计
1. 罐体
作用
球形储罐主体，储存物料、承受物料工作压力和液柱静压力 纯桔瓣式罐体 按其组合方式分 足球瓣式罐体 混合式罐体
25
5.2
储罐的结构
过程设备设计
（1）纯桔瓣式罐体
球壳全部按桔瓣片 形状进行分割成型 后再组合
图5-9 赤道正切柱式支承单层壳球罐
1-球壳；2-液位计导管；3-避雷针； 4-安全泄放阀；5-操作平台；6-盘梯；
可以改善拉杆的受力状况， 从而获得更好的球罐稳定性
பைடு நூலகம் 5.2
储罐的结构
过程设备设计
C 相隔一柱单层交叉可调式拉杆
图5-16 相隔一柱单层交叉可调式拉杆
45
5.2
储罐的结构
过程设备设计
固定式
拉杆常用钢管制作，管状拉杆必 须开设排气孔。拉杆一端焊在支 柱加强板上，另一端焊在交叉节 点的中心固定板上。也可取消中 心板将拉杆直接十字焊接。
埋没并达到规定的埋土深度
8
5.2
储罐的结构
过程设备设计
地面卧式储罐 区别
地下卧式储罐 接管集中安放 管口的开设位置
9
5.2
立式储罐油罐标准图集
立式储罐油罐标准图集立式储罐油罐是一种常见的储存液体物质的设备，广泛应用于石油、化工、制药、食品等行业。
它具有结构简单、安装方便、占地面积小等优点，因此备受青睐。
本文将为大家介绍立式储罐油罐的标准图集，帮助大家更好地了解和使用这一设备。
首先，我们来看一下立式储罐油罐的结构。
通常，它由罐体、支撑、液位计、进出口、排放口、防雷装置等部分组成。
罐体通常采用圆柱形或矩形，具有一定的承载能力和密封性能。
支撑部分则是用来支撑罐体的结构，保证其稳定性。
液位计用于监测储罐内液体的液位，进出口和排放口则是用来进行液体的进出和排放。
防雷装置则是为了避免储罐在雷电天气下受到损坏。
通过这些标准图集，我们可以清晰地了解立式储罐油罐的结构和各个部分的作用。
其次，我们需要了解立式储罐油罐的选材和制造标准。
在选材方面，通常采用碳钢、不锈钢、玻璃钢等材料。
不同的材料具有不同的耐腐蚀性能和承载能力，因此在选择时需要根据具体的使用环境和要求进行合理的选择。
在制造标准方面，立式储罐油罐通常需要符合国家相关标准，如《钢制储罐技术条件》（GB150）等。
这些标准对于储罐的设计、制造、安装、使用等方面都有详细的规定，确保了储罐的安全性和可靠性。
此外，我们还需要了解立式储罐油罐的安装和使用注意事项。
在安装时，需要确保储罐的基础稳固、支撑结构完好，并且要进行水平校正和密封检查。
在使用过程中，需要定期检查液位计、进出口阀门等部分，确保其正常运行。
同时，要注意储罐的防腐蚀和防静电措施，避免发生安全事故。
通过这些标准图集，我们可以清晰地了解立式储罐油罐的安装和使用注意事项，确保其安全运行。
综上所述，立式储罐油罐是一种常见的储存液体物质的设备，具有重要的应用价值。
通过本文介绍的标准图集，我们可以更好地了解和使用立式储罐油罐，确保其安全、可靠地运行。
希望本文能够为大家在实际工作中提供一定的帮助，谢谢阅读！。
5000立方米储罐设计.
1绪论1.1大型储罐的意义有“工业血液”之称的原油作为国家重要的战略物资，是支撑国民经济发展和国家安全的重要支柱。
随着我国国民经济的快速发展，石油短缺问题越来越严重。
自1993年开始，我国已成为纯石油进口国，2000年我国原油、成品油进口总量约为七千万吨，2001年的进口总量约为六千万吨[1]。
据有关部门预测，2010年和2020年我国石油供需缺口分别为一亿两千万吨和两亿一千万吨左右，而我国原油储备设施和能力与国民经济发展的要求很不适应，目前拥有包括油田生产、运输、加工和贸易各个环节的原油储罐容量约为二千万吨，其中炼油企业原油储罐容量约为一千六百万吨，我国的原油储存能力仅供炼油厂加工20天左右。
美国、日本等发达国家均建立了完备的石油储备制度，它们的石油储备均以原油为主，日本从1994年开始至今，其储备量一直保持在150天的石油消费量，美国是世界上最大的石油储备国，1992年其石油储备量达到两亿零一百七十万吨，达到了93天的石油消费量。
我国原油储存不具备战略性储备能力，其抵御风险和应付突发事件的能力非常脆弱[2]。
由此可见，将原油提炼为成品油作为战略储备储存起来也成为了一项至关重要的任务。
而有效、经济、合理地设计出一个成品油储罐，对成品油的储存有着非常重大的意义。
1.2设计目的及要求设计一个5000m³成品油储罐。
设计压力：1.8KPa，容积：5000 m³，设计温度：0-45℃，设计风压：750Pa，地震烈度：7度。
2国内外研究现状及发展趋势国内大型储罐设计建造技术发展可分为四个阶段。
第一阶段为整体技术引进，包括材料、设计技术及施工技术，如20世纪80年代中期在大庆、秦皇岛建设的10×104m³储罐；第二阶段实现了设计技术及施工技术国产化，仅高强度材料进口，如20世纪90年代在上海、镇海、兰州、黄岛等地建设的10×104m³储罐储罐；第三阶段全面实现了国产化，从高强度材料、设计技术及施工技术，如在北京燕山建设的4台10×104m³储罐。
GB50341储罐设计计算
1.设计基本参数：
设计规 范设：计压 力设：计温 度设：计风 压：
GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》
P
2000 Pa
-490 Pa
T
70 °C
ω0
500 Pa
设计雪压
Px
350 Pa
附加荷 载地：震烈 度罐：壁内 径罐：壁高 度充：液高 度液：体比 重罐：顶半 径焊：缝系 数腐：蚀裕 量钢：板负偏 差：
ths=0.42RsPower(Pw/2.2,0.5)+C2+
设计外载 荷
C1 Pw=Ph+Px+Pa
9.15 mm 4.98 KPa
注：按保守计算加上雪压值。
实际罐顶取用厚度为
th=
6
mm
本设计按加肋板结构
顶板及加强筋（含保温层）总质量 md=
53863 kg
罐顶固定载荷 4.2顶板计算
Pa
3429.03 N/m2
罐体总高
H'=H1+Hg
17.89 m
拱顶高度
Hg=Rs(1-COSθ)
1.89 m
7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：
N3=PtπD2/4
384845 N
罐体试验压力 7.2.3.储液 在最高液
7.3地脚螺栓计算：
Pt=1.25P N4=1.5PQπD2/4
2500.00 Pa 738841 N
μz—风压高度变化系数，
顶部抗风圈的实际截面模数 W=
∵ W>Wz故满足要求
0.690 KPa 0.500 KPa 1.00 1.00 1.38 500.00 cm3
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课程设计任务书1 储罐及其发展概况油品和各种液体化学品的储存设备—储罐是石油化工装置和储运系统设施的重要组成部分。
由于大型储罐的容积大、使用寿命长。
热设计规范制造的费用低，还节约材料。
20世纪70年代以来，内浮顶储油罐和大型浮顶油罐发展较快。
第一个发展油罐内部覆盖层的施法国。
1955年美国也开始建造此种类型的储罐。
1962年美国德士古公司就开始使用带盖浮顶罐，并在纽瓦克建有世界上最大直径为187ft（）的带盖浮顶罐。
至1972年美国已建造了600多个内浮顶罐。
1978年国内3000m3铝浮盘投入使用，通过测试蒸发损耗标定，收到显著效果。
近20年也相继出现各种形式和结构的内浮盘或覆盖物[1]。
世界技术先进的国家，都备有较齐全的储罐计算机专用程序，对储罐作静态分析和动态分析，同时对储罐的重要理论问题，如大型储罐T形焊缝部位的疲劳分析，大型储罐基础的静态和动态特性分析，抗震分析等，以试验分析为基础深入研究，通过试验取得大量数据，验证了理论的准确性，从而使研究具有使用价值。
近几十年来，发展了各种形式的储罐，尤其是在石油化工生产中大量采用大型的薄壁压力容器。
它易于制造，又便于在内部装设工艺附件，并便于工作介质在内部相互作用等。
2 设计方案各种设计方法正装法此种方法的特点是指把钢板从罐底部一直到顶部逐块安装起来，它在浮顶罐的施工安装中用得较多，即所谓充水正装法，它的安装顺序是在罐低及二层圈板安装后，开始在罐内安装浮顶，临时的支撑腿，为了加强排水，罐顶中心要比周边浮筒低，浮顶安装完以后，装上水除去支撑腿，浮顶即作为安装操作平台，每安装一层后，将上升到上一层工作面，继续进行安装。
倒装法先从罐顶开始从上往下安装，将罐顶和上层罐圈在地面上安装，焊好以后将第二圈板围在第一罐圈的外围，以第一罐圈为胎具，对中点焊成圆圈后，将第一罐圈及罐顶盖部分整体吊至第一、二罐圈相搭接的位置，停于点焊，然后在焊死环焊缝。
用同样的方法把下面的部分依次点焊环焊，直到罐底板的角接焊死即成。
卷装法将罐体先预制成整幅钢板，然后用胎具将其卷筒，在运至储罐基础上，将其卷筒竖起来，展成罐体装上顶盖封闭安装而建成。
各种方法优缺点比较正装法这种装焊方法需要采用多种设备和装配夹具，大多数装配焊接都要搭脚手架，此外，装配工作在吊架吊台上工作，不仅操作不方便，不宜保证焊接质量，还花费时间，而且高空焊接薄钢焊接容易变形，工序烦琐，各工种相互制约，施工速度慢，也不安全，所以在大型储罐中很少采用正装法。
倒装法这种方法不用搭脚手架，并且操作人员是在地面上工作，安全增加，有利于提高工程质量，但相比于卷装法来说，由于倒装法也是在工地作用，因此劳动强度还是比较大，而卷装法生产效率和产品质量上都比前两中大有提高。
综上所述，采用卷装法。
油罐的基础为了确保有一个稳定性，排水良好，具有足够承载能力，必须建造油罐基础或底座，大的油罐常需带有混淋土的基础，以便把整个基础封闭起来，增加稳定性。
油罐基础座，根据油罐的类型，容易满足生产使用要求，地形、地貌、地基条件，以及施工技术条件的因素。
合理选用的油罐基础有以下常见几种：护坡式基础、环墙式基础、外环墙式基础、特殊构造的基础。
根据比较选用，护坡式基础[2]。
3 罐壁设计 罐壁的强度计算 罐壁厚的计算)(][2mm C PPP t i++=ψσσ （）式中：P —设计压力：（Mpa ）；i P —罐的内径：15000（mm ）；t ][σ—设计温度下材料的许用应力230（Mpa ）；ψ—焊缝系数：查表得；1C —钢板的负偏差（mm ）； 2C —腐蚀裕度KB =2C ；K —腐蚀，轻微腐蚀（mm ）； B —容器的使用寿命10年；3C —壁厚减薄量0（mm ）； ∴mm 1004.98.12.09.023*******2.0=≈++⨯⨯⨯=δ取mm 10=δ罐壁的应力校核[][]MPa MPa c c D p i t23036.2039.0)8.110(2)8.110(150002.0)(2)(<=⨯-⨯-+⨯=--+=ϕδδσ） 故满足材料要求 按照试验应力公式校核s i T T c c D P σψδδσ9.0)(2)]([≤--+=（）式中：s σ—为材料的屈服极限MPa s 345=σ,MPa P T 2.0=∴MPa T 2.2549.0)8.110(2)8.110(15000[25.0=⨯-⨯-+⨯=σ而 MPa MPa s 5.3103459.09.0=⨯=σMPa MPa s T 5.3109.02.254=<=∴σσ故满足要求。
储罐的风力稳定计算 抗风圈浮顶储罐没有固定顶盖，为使储罐在风载作用下保持上口圆度，以维持储罐整体形状，故需在储罐上部整个圆周上设置一个抗风圈。
抗风圈所需要的最小截面系数W Z假定作用月储罐外壁还风面的风后按正弦曲线分布。
风取分布范围所对应的抗风圈区段为两段较的圆拱，如图[4]所示，圆拱所对应的圆心角为 60°mm 10=δMPat36.203=δMPa T 2.254=σ图 抗风圈区段储罐上半部罐壁所承受的风载荷有抗风圈承担][σωmzxZ M =式中Z ω—抗风圈所必须的最小截面系数（m 3）； ][σ—材料许用应力（Mpa ）；且MPa s 345=σ MPa 5.3103459.0][=⨯=σ mzx M —圆拱的跨中弯矩（N ·m ）；12220m ax -=θπR P M （）式中R —储罐半径.（m ）；θ—圆拱对应的圆心角 弧度047.160=︒=θ； P 0—罐壁驻点线上单位弧长的风载荷（N ·m ）；由风洞实验得出H P H P P 11032.08.08.05.0=⨯⨯=）（H —罐壁全高（m ）； P 1—设计风速（N/m 2）；0111ωK K P =其中体形系数K 1=7.0=DH,风速高度变化，系数15.12=K (取离地15m 高处的值)则有0207.0HW D Z =ω 式中D —储罐直径（m ）；0ω—建罐地区的基本风速（N/m 2）；查表得550（N/m 2）； Z ω—抗风圈所必须的最小截面系数（mm 3）；在选择抗风圈截面时，应满足使抗风圈的截面系数Z ωω≥min 则有:21/75.44255015.17.0m N P =⨯⨯=m N H P P /64.14875.1075.44232.032.010=⨯⨯== m N P M /47.104671047.114.35.72220m ax=-⨯= 37max 1037.35.31047.10467][mm M Z ⨯===σω 取34min 105.3mm ⨯=ω当抗风圈遇到盘梯而需开口时，应进行加强，使其断面系数不低于 。
开口的罐壁应采用角钢加强，角钢两端伸出开口的长度应不小于抗风圈的最小宽度。
抗风圈腹板开口边缘应采用垂直安放的扁钢加强。
抗风圈的外周边可以是圆形或多边型，它可以采用型钢或型钢与钢板的组合件制成。
所用的钢板最小厚度为5mm 。
角钢的最小尺寸为63×6，如图所示抗风圈形式。
为满足强度条件，抗风圈本身的接头必须采用全焊透的对接焊缝，抗风圈与罐壁之间的焊接，上表面采用连续满角焊，下面可采用断焊。
加强圈计算在风载荷作用下，罐壁筒体应进行稳定性校核，防止储罐被风吹瘪。
判定储罐的侧压稳定条件为0P P cr ≥ 式中P cr —罐壁许用临界应力（Pa ）； P 0—设计外压（Pa ）；21/75.442mN P =mN P /64.14870=mN M /5.10467max=罐壁许用临界应力的计算由SH3046—92推荐的方法，得在外压作用下的临界压力公式LD E P cr 5.15.259.2δ= 式中P cr —临界压力（Pa ）；E —圆筒材料的弹性模量：192×109（Pa ）； σ—圆筒壁厚（m ）； D —圆筒直径（m ）； L —圆角长度（m ）；Pa P cr 45.15.2391082.05.1015)1010(1019259.2⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=- 罐壁设计外压计算 罐壁设计外压用下式表示，即q w P Z S +=0025.2μμ （） 式中P 0—罐壁设计外压（Pa ）； s μ —风载荷体形系数； z μ —风压高度变化系数； 0w —基本风压（Pa ）； q —罐内负压（Pa ）；对固定顶储罐，罐壁的设计外压计算公式为：0q w P Z +=0025.2μ （） 0w —基本风压（Pa ）；s μ —风载荷体形系数；Cr P Pa P <=⨯⨯+⨯⨯=3.126603.08002.15500.125.20故满足要求。
加强圈数量及间距由于P cr > P 0，所以在罐壁上不需要设置加强圈。
储罐的抗震计算 地震载荷的计算 自震周期计算acrp P 41082.0⨯=PaP 3.12660=储罐的罐液耦连震动基本自震周期为351]7147.0[10743.7δDDD H eT w DHw +⨯=- （） 式中 T 1—储罐的罐液耦连震动基本自震周期（s ）； e —自然对数的底：；Hw —储罐底面到储液面的高度：； D —储罐的内直径：15mm3δ—位于罐壁高度1/3处的罐壁名义厚度：10×10-3m 则)(10131.110101515]155.107147.0)718.2[(10743.723155.1051s T ---⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯= 水平地震作用几效应计算g m K F eq Z H α= （） ϕL eq m m = （）式中 H F —储罐的水平地震作用（N ）；α—水平地震影响系数，按罐液耦连震动基本自震周期确定 m eq —等效质量（Kg ）； m L —储液质量（Kg ）； g —重力加速度取s2 ϕ—动液系数； K Z —综合影响系数取K Z =；kg H D m Kg V m L 14836505.101548004/800223=⨯⨯⨯=⨯==ππρ油Kg m eq 05.252221483650017.0=⨯=∴N F H 49.8115681.905.2522282.04.0=⨯⨯⨯=∴水平地震作用对罐底的倾覆力矩M 1=m N H F W H /42.3834645.1049.8115645.045.0=⨯⨯=⨯罐壁竖向稳定许用临界应力计算第一周罐壁的竖向稳定临界应力11D EK C cr δσ=sT 2110131.1-⨯=05.25222=eqm NF H49.81156=42.3834641=M]1706.01][0429.01[0915.011HD HK C -+=δ 第一周罐壁稳定许用临界应力ησσ5.1][crcr =式中 E —罐壁材料的弹性模量（Pa ）； D 1—第一圈罐壁的平均直径（m ）； 1σ—第一圈罐壁的有效厚度（m ）；H —罐壁的高度（m ）； K C —系数； η—设备重要度差别；165.0]5.10030.151706.01][010.05.100429.01[0915.0=-+⨯=∴C KPa D E K C cr76111011.2030.15010.010192165.0⨯=⨯⨯⨯==δσPa cr cr 771041.100.15.11011.25.1][⨯=⨯⨯==∴ησσ抗震验算罐底周边单位长度上的提离力2114D M Ft π=（）g H F S W y b L ρσδ=0 （） 式中 Ft —罐底周边单位长度上的提离力（N/m ）； F L0—储液和罐底的最大提离反抗力（N/m ）； 当其值大于g S 10.02HwD ρ时，取g S 0.02HwD1ρ；σy —罐底环形边缘板的屈服点（Pa ）；)m b 度（罐底环形边缘的有效厚-δ P X —储液密度（Kg/m 3）；Pa D gy P b y 24.76010.02030.15]10)5.1081.925.1101325([2]10)([660=⨯⨯⨯⨯+=⨯+=∴δρσ165.0=C KPacr71011.2⨯=σ[]Pacr 71041.1⨯=σPa y 24.76=σm N F t /1016.203.1542.383464432⨯=⨯⨯=π m N F L /06.2581.98005.1024.76010.00=⨯⨯⨯⨯=m N g D H S W /1048.2030.1581.98005.1002.002.041⨯=⨯⨯⨯⨯=ρg D H F S W L ρ1002.0<Θ m N F L /06.250=∴罐底周边单位长度上的提离反抗力110D N F F L L π+= （） 式中L F —罐底周遍单位长度上的提离反抗力（N/m ）； N 1—第一圈罐壁底部所承受的重力（N ）；N g m N L 611046.181.91483650⨯=⨯==∴m N F L /1009.303.1514.31046.106.2557⨯=⨯⨯+=无锚固储罐应满足的条件罐底部压应力 1111Z M A N C +=σ （） 式中 C σ—罐壁底部的竖向压应力（Pa ）； A 1—第一圈罐壁的截面积，111A σπD = (m);Z 1—第一圈罐壁的截面抵抗矩，12110.785D Z σ=（m ）；Pa c 7271012.3010.003.15785.042.383464010.003.1514.31046.1⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯=∴σ 由于 []cr c σσ>所以采取用锚固螺栓通过螺栓座把储罐锚固在基储上。