锅炉高温再热器泄漏分析与措施
四管泄漏原因及事故处理
四管泄漏原因及事故处理一、简述锅炉四管是指省煤器、水冷壁、过热器、再热器管道，管道内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、腐蚀和磨损的环境影响，所以很容易发生泄漏问题。
一月份京能电力发生的8起非停事件中，就包含3起四管泄露事故，其中一起再热器泄漏，两起水冷壁泄漏，威胁机组安全运行。
本文对四管泄漏原因、现象、处理几个方面进行详细分析。
二、四管泄漏原因1.管道金属材料不良、设计裕度不够，制造、安装或焊接质量不合格。
（岱海发电3号锅炉屏式再热器管爆管原因为综改后屏式再热器设计中未充分考虑材料使用性能裕量，局部管排在负荷升降过程中存在超温现象）2.飞灰、高温烟气冲刷使受热面磨损。
（盛乐热电2号机组锅炉2号角燃烧器水冷壁两次泄漏原因为扩散后的二次风携灰冲刷水冷套外侧管，管子不断磨损减薄，最终强度不足爆破泄漏）3.受热面结焦、积灰严重，管壁长期超温导致爆管。
4.氧化皮脱落堵塞或管内有杂物，受热面工质流量分配不均匀，导致受热面过热超温。
5.吹灰器位置不正确、吹灰前未能疏尽疏水或者吹灰器内漏，导致受热面吹损。
（本次1号炉检修发现水冷壁部分区域管壁被吹灰减薄，因此对炉膛吹灰器喷嘴内调约4mm，防止吹灰器吹损周边炉管）6.给水品质长期不合格，受热面内结垢严重引起垢下腐蚀。
7.燃烧不正常，火焰冲刷管屏或锅炉热负荷分配不均，导致部分管材高温腐蚀。
8.受热面膨胀不良，热应力增大。
三、四管泄漏现象1.DCS四管检漏装置报警。
2.就地检查可能听到泄漏声，严重时密封不严处有蒸汽外冒。
3.泄漏区域烟气温度降低，泄漏点后管壁温度和工质温度上升。
4.炉膛压力大幅摆动。
5.水冷壁泄漏可能造成燃烧不稳。
6.引风机出力增大。
7.给水流量不正常大于蒸汽流量，两台小机出力增加。
8.锅炉排烟温度降低。
9.电除尘器可能闪络，输灰中水分增加，可能造成输灰管道堵塞。
10.两侧主再热汽温度或减温水调节门的开度可能出现明显偏差。
四、处理1.立即汇报值长、汇报锅炉主管及部门领导，通知设备部各专业人员到现场进行检查，确定泄漏区域，启动事故预案。
4号炉高温再热器超温原因分析及解决办法
4 号炉高温再热器超温原因分析及解决办法摘要：火电厂机组非计划停运统计显示锅炉四管泄漏在机组非计划停运事件上一直占有很高比例，锅炉四管泄漏的非停事件会造成供暖、供电中断，在社会上产生负面影响，同时也会给火电厂带来检修成本增加、影响电量考核、机组启动消耗等安全生产成本经济上的影响。
引起锅炉四管泄漏的原因有很多，锅炉承压部件的缺陷主要有裂纹、过热、变形、泄漏、腐蚀、磨损等，我公司3、4号锅炉高温再热器长期超温运行自二期机组投产以来一直未得到解决，受热面超温爆管是造成机组非停最普遍、最常见形式的原因之一，要彻底解决受热面管排超温的问题就要了解超温原因根本所在，才能提出有针对性的预防措施解决问题。
关键词：锅炉；高温再热器；超温；原因；解决1二期4号锅炉高温再热器超温原因二期4号锅炉2×300MW火电机组的1100t/h亚临界自然循环锅炉。
此炉型是在总结国内300MW等级机组锅炉运行经验基础上，结合云冈热电地理条件、燃煤特点和武汉锅炉股份有限公司多年积累的经验而设计的。
在设计中采用了ALSTOM-CE公司典型炉型，成熟可靠技术和设计、制造标准，同时采用运行可靠的结构，满足我公司基本技术要求。
我公司二期锅炉设计建造之初为了缩减基建人工成本、材料消耗成本达到节能降耗的目的，对再热器导汽形式进行了简化，省去了屏式再热器出口联箱、高温再热器入口联箱，屏式再热器与高温再热器连接依靠420根连接管组（规格均为ø63*4）连接，管子通经相同、蒸汽流量分配基本一致使得烟温高区域的管屏冷却不佳，炉膛两侧烟温低受热面管排吸收热量少，因此导致高温再热器第28至32排区域管子壁温经常超报警值（报警值593℃），最高达620℃以上。
2解决对策针对高温再热器第28至32排管子运行期间壁温经常超报警值（报警温度593℃）的问题，从设计角度考虑彻底解决超温问题需根据运行数据及锅炉原始设计参数进行热力计算，按照计算结果改变屏式再热器与高温再热器连接管的通经，使得每排管子都有充足的蒸汽冷却，减小系统内热偏差，达到屏式再热器与高温再热器连通管内蒸汽分配更为合理、运行期间高温再热器运行壁温不超报警值的目的。
火力发电厂锅炉高温过热器管泄漏原因分析及防治
火力发电厂锅炉高温过热器管泄漏原因分析及防治摘要：高温过热器管作为火力发电厂锅炉四大管道之一，其作用是将饱和水蒸汽均匀加热，使其成为过热蒸汽。
在锅炉中，过热器是最多样化的受热面。
受热面管壁和管内蒸汽温度较高。
高温烟尘在受热面上进行辐射源换热和对流换热。
当受热面受到高温、烟尘的腐蚀，或锅炉结构不科学，无法降低受热面管腔内总载流量时，通常会导致部分管壁温度超过要求温度，热阻降低，甚至导致受热面管壁温度过高、爆裂，过热器立即危及锅炉的合理性和安全系数。
其管理不仅危及主蒸汽质量，而且与锅炉运行安全密切相关。
关键词：火力发电厂；锅炉高温过热器；管泄漏原因；防治1电厂锅炉高温过热器管泄漏原因1.1焊渣堵塞由于焊疤堵住了高温换热器管进口管的节流阀孔，减少了排水管中的制冷材料，短时间内温度过高导致T91管段爆裂。
管道中的异物应由机械设备清除。
分析异物的形态，可能是火焰分裂管道时产生的高温金属氧化物，然后分析取出异物的成分。
由于异物的严重空气氧化及其松散的结构，无法找到光谱分析仪无损检测技术规定的高密度明亮洁净方案。
因此，检验结论只有一定的参考作用。
1.2磨损现象造成磨损的原因有很多：首先，烟尘流速过快。
整个磨损过程主要是粉煤灰磨损。
明显的磨损程度与飞灰速度和管道负荷有关。
因此，飞灰速度越大，热表面磨损越严重。
飞灰引起的磨损常发生在循环流化床锅炉通过管道和锅炉进出口渣管的位置。
当锅炉超负荷运行时，大量天然材料将被点燃，导致烟尘量增加。
飞灰是烟尘的关键成分。
当流量过大时，飞灰的流量也会同时膨胀。
第二，灰粒磨损。
这里的灰粒是由于处理工艺不准确或改造不及时、保障措施不完善的颖壳和颖壳点火锅炉中的颖壳和颖壳点火引起的。
灰颗粒本身会磨损烟管。
一段时间后可能造成损坏和渗水。
第三，机械设备磨损。
如果发生火灾，位于锅炉防火门窗处的锅炉本体可能因误操作而磨损。
这种磨损是机械设备的磨损。
1.3脆性断裂有泄漏的连续高温换热器管道承插焊缝为制造商焊缝，位于热危险区。
某电厂#2锅炉右包墙过热器泄漏停机
某电厂#2锅炉右包墙过热器泄漏停机
三、原因分析
图10水冷壁延伸侧包墙及底包墙总图（F001BHA001C381）
图11水冷壁延伸侧包墙及底包墙总图（F001BHA001C381）
某电厂#2锅炉右包墙过热器泄漏停机
三、原因分析
图12 后烟道侧包墙总图（F001CEM001C381）
图13 现场安装
某电厂#2锅炉右包墙过热器泄漏停机
三、原因分析
（2）爆管部位膨胀及应力分析 锅炉本体采用全悬吊结构，使锅炉本体的每个部分能够比较充分的
热膨胀，大大地减少了由于热膨胀受阻而产生的热应力。锅炉的自然热 膨胀中心除了与锅炉的几何尺寸有关之外，还与温度的分布有关。而锅 炉在启动低负荷、满负荷和停炉工况下温度的分布是不一样的。因此， 锅炉的自然热膨胀中心是随着工况的变化而变化的。
至1.97%，凝结水补水调门全开，补水量快速增加至最大值71t/h，泄漏 报警点数量明显增加，就地泄漏点异音增大，锅炉水平烟道右侧末再入 口烟温明显降低，右侧低再入口烟温降低，判断锅炉泄漏量增大，立即 申请紧急停炉，于10:20机组停运。
图1 四管泄漏报警（7月17日，10:15）图2 四管泄漏报警（7月21日 ，7:10）
三、原因分析
2、系统及设计参数 前包墙右侧的边管属于包墙过热器系统，上部与顶棚管出口集箱相
连，下部与前包墙下集箱相连，这根管所处的位置属于水冷壁系统和右 包墙系统的分界位置。前包墙右侧的边管与水冷壁延伸侧墙管内的介质 不同，与右包墙管内介质相同。前包墙右侧边管管内介质流向为自上而 下，两侧右包墙过热器和水冷壁延伸侧墙管内介质流向为自下而上。 3、安装焊接工艺及质量
图18 7月16日主汽温度、压力随负荷变化曲线
某电厂#2锅炉右包墙过热器泄漏停机
电厂锅炉过热器 再热器管壁超温原因分析及预防措施
电厂锅炉过热器再热器管壁超温原因分析及预防措施电厂锅炉过热器再热器管壁超温原因分析及预防措施在电厂中，锅炉过热器和再热器是非常重要的设备，它们承担着将焚烧过程中产生的高温高压蒸汽进行过热和再热的任务。
然而，在运行过程中，经常会出现过热器和再热器管壁超温的问题，这会导致设备的性能下降、安全性降低。
因此，本文将对过热器和再热器管壁超温的原因进行分析，并提出相应的预防措施。
一、过热器和再热器管壁超温原因分析1. 燃烧状况异常燃烧状况异常是导致过热器和再热器管壁超温的主要原因之一。
燃烧不完全、气流分布不均匀、火焰在炉膛内波动剧烈等问题都会导致辐射和对流传热不均匀，使得部分管壁温度升高，超过其设计温度。
2. 水质问题水质问题也是导致管壁超温的重要因素之一。
当水中含有过多的溶解气体、不溶性物质或其他杂质时，会导致管壁附着物形成，形成热阻，导致管壁温度升高。
3. 管道堵塞管道堵塞同样会导致管壁温度升高。
当锅炉管道内的水垢、沉积物或其它杂质积聚过多时，不仅会降低热传导能力，还会阻碍管道内流体的流动，导致局部管壁温度升高。
4. 运行参数异常运行参数异常也会导致管壁超温的问题。
例如，过高的蒸汽流量、过低的供水温度、过高的供水压力等都会使管壁温度超过设计温度。
二、过热器和再热器管壁超温的预防措施1. 优化燃烧状况通过调整锅炉的燃烧参数和火焰分布，减少炉膛内火焰的波动，提高燃烧效率，降低管壁温度。
此外，定期清洗燃烧器、炉膛和锅炉的燃烧区域，避免积聚物的形成，以减少管壁温度升高的可能性。
2. 加强水质管理加强水质管理，控制水中的溶解气体、不溶性物质和杂质的含量。
定期进行水处理，清除管道内的水垢和附着物。
同时，排放并替换含有过多杂质的水，以保持良好的水质，降低管壁温度。
3. 定期清洗管道定期清洗管道，减少管道内的沉积物、水垢和杂质的积聚。
可以采用化学清洗、水冲洗等方法，对管道进行彻底的清洗和冲洗，保持管道的畅通，减少管壁温度升高。
锅炉高温再热器泄漏原因及处理措施
锅炉高温再热器泄漏原因及处理措施摘要：电站锅炉中的“四管”主要包括了水冷壁管、省煤器管、过热器管和再热器管，其中再热器在设计的过程中将国产钢研102管材作为制造材料，管排结构设计缺乏合理性和科学性，导致管子容易出现膨胀受阻和再热器管子泄漏的问题，不仅会影响到锅炉的安全运行，还能对电厂的经济性和安全性造成极其严重的影响。
基于此，本文对锅炉高温再热器泄漏原因进行详细的调查和分析，并制定科学合理的处理措施，以此保障电厂的经济性和安全性。
关键词：锅炉；高温再热器；泄漏；处理措施；引言：在社会行业高速发展的背景下，大大推动了我国电厂的快速发展，同时随着国民经济发展水平的不断提高，对电厂的生产经营和发展提出了新的要求。
由于锅炉高温再热器频繁出现泄漏问题，对电厂的经济性和安全性造成了严重的影响，为了促进我国电厂的可持续发展，以及满足广大人民群众的需求，应当对锅炉高温再热器泄漏进行原因剖析，并结合所分析的具体情况和结果及时制定完善的解决措施，以及积极推进锅炉高温再热器的设计改造。
1.锅炉高温再热器泄漏原因分析根据相关调查可知，部分锅炉高温再热器在短短四年的投产时间内，其出现泄露问题高达27，更换掉的管子也有67根，并在通过使用水压试验的方式检查出其中出现泄露问题的地方达到43处，甚至在展开大检修的时候发现并更换掉24根损坏的管子，这是我国河北西某发电有限责任公司针对高温再热器频繁出现泄露问题展开调查且得到的数据。
由此可见，锅炉高温再热器泄漏一直是电厂普遍存在的问题，也是需要加以重视的问题。
1.选择的管材不合适一般高温再热器设计过程中会优先选择钢研102管材，而这种管材的适用温度范围在600~620℃，但这种管材最大的缺陷在于性能不够稳定，所以其使用温度最好将其控制在≤600℃.北京巴威公司为了提高管材的使用性能，通过设计和计算将高温再热器最高壁温为605℃，接着将其进行运行，通过对其运行状态进行监测和试验，发现炉外温度达到465~585℃，炉内约为560~612℃。
锅炉“四管”漏泄原因分析及管控措施
锅炉“四管”漏泄原因分析及管控措施发布时间：2022-08-10T05:35:47.280Z 来源：《当代电力文化》2022年第6期作者：杨佳庆[导读] 锅炉“四管”漏泄严重影响火力发电厂安全生产和经济运行。
杨佳庆大唐长春第二热电有限责任公司吉林长春 130031摘要：锅炉“四管”漏泄严重影响火力发电厂安全生产和经济运行。
本文对锅炉“四管”漏泄原因进行分析并提出预防措施，减少锅炉“四管”漏泄次数，增强设备可靠性，提高企业经济效益。
关键词：四管；漏泄；腐蚀；处理锅炉“四管”是指锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器。
锅炉“四管“涵盖了锅炉的全部受热面，内部承受着工质的压力和一些化学成分的作用，外部承受着高温、侵蚀和磨损的环境，在水与火之间进行调和，是能量传递集中所在，因此很容易发生漏泄问题。
公司六台锅炉均为哈尔滨锅炉厂设计生产，额定蒸发量670t/h、超高压、一次中间再热自然循环、单炉膛、平衡通风、固态排渣煤粉锅炉，采用水平浓淡分离式和直流式喷燃器、四角布置、双切圆燃烧方式。
传统意义上的防止锅炉四管泄漏，是指防止以上部位炉内金属管的泄漏。
根据近几年的统计，由于锅炉“四管”漏泄造成机组非停的占公司各类非计划停运原因之首。
锅炉一旦发生“四管”漏泄，增大检修工作量，有时还可能酿成事故，严重影响火力发电厂安全和经济运行。
1.“四管”漏泄原因分析造成锅炉“四管”泄漏的原因较多，其中磨损、腐蚀、过热、拉裂是导致四管泄漏的主要原因。
1.1磨损煤粉锅炉受热面的飞灰磨损和机械磨损，是影响锅炉长期安全运行的主要原因。
飞灰磨损的机理是带有灰粒和未完全燃烧燃料颗料的高速烟气通过受热面时，粒子对受热面的每次撞击都会梳离掉极微量的金属，从而逐渐使受热面管壁变薄，烟速越高灰粒对管壁的撞击力就越大；烟气携带的灰粒越多，撞击的次数就越多，加速受热面的磨损。
长时间受磨损而变薄的管壁，由于强度降低造成管子泄漏。
受热面飞灰磨损泄漏、爆管有明显的宏观特征，管壁减薄，外表光滑。
火电厂锅炉四管泄漏原因分析及防范措施
火电厂锅炉四管泄漏原因分析及防范措施石川(国电汉川发电有限公司，湖北武汉431614)摘要:锅炉四管不发生泄漏是锅炉安全运行的重要保障，火力发电厂应着重研究锅炉四管中产生的各类泄漏情况。
针对泄漏原因，制 定相应防范措施。
火力发电厂管理人员应重点针对锅炉开展一系列检测分析，定期开展设备的维护管理，确保锅炉能够稳定运行。
关键词：锅炉泄漏;分析原因；防范措施中图分类号:TM 621.2 文献标识码：BDOI ： 10.16621/j .cnki.issn 1001 -0599.2021.05D .26引言锅炉四管包括过热器、省煤器、水冷壁和再热器。
四管泄漏 是指这些受热面因过热、腐蚀和磨损等原因引起破裂、泄漏，导 致炉管失效，甚至引起锅炉事故停机。
四管安全是锅炉安全运 行的重要保障。
根据公司非停事故统计分析,50%以上的事故发 生是因为锅炉四管泄漏。
轻视锅炉防磨防爆工作和检修工艺是 四管泄漏的根本原因。
近年,随着公司创建一流火力发电企业， 对机组运行可靠性提出了更高要求，锅炉四管防磨防爆尤为重 要。
爆口特征判断法是现场确定爆管原因的重要手段,爆口特 征主要有以下方面。
(1) 爆口位置。
位于受热面的具体部位是向火侧。
(2)爆口形状。
①断口面是否垂直于轴向;②爆口边缘有无 明显变薄情况，是锐边还是钝边;③爆口内壁有无积垢,外壁氧 化情况，爆口附近宏观裂纹;④爆口附近内外壁有无明显的腐 蚀坑;⑤爆口附近内外壁上的裂纹走向。
(3)爆口附近的金相。
包括组成、数量、形态、大小和分布， 以及各类金相裂纹(性质、大小、形态、走向及其与显微组织的 关系等），显微孔洞的大小和分布,珠光体球化程度和石墨化程 度，脱碳、过烧、过热等。
1省煤器泄漏锅炉省煤器泄漏的原因较为复杂，主要因磨损、腐浊引起。
省煤器设备产生泄漏的原因，多数都是由于设备产生磨损。
因 此，设备管理人员要重点研究省煤器出现磨损的原因，以及避 免省煤器磨损的方法，加强锅炉检修。
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锅炉高温再热器泄漏分析与措施
摘要：某机组再热器发生连续泄漏，对泄漏的原因进行了针对性的分析，尤其
对于第三次泄漏暴露出施工工艺问题，因为管内封闭用卫生纸材料及封堵方式存
在问题，处理不当，造成受热面短时过热泄漏，值得同类电厂借鉴预防。
关键词：锅炉；再热器；泄漏
一、基本情况
某发电有限公司1号锅炉型号为SG1913/25.4-M957，超临界参数变压运行螺
旋管圈直流炉，一次中间再热、四角切圆燃烧方式、单炉膛、尾部双烟道、采用
挡板调节再热汽温、平衡通风、半露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构
Π型锅炉。
高温再热器布置在折焰角上部，与烟气顺流布置。
高温再热器共计33屏，每屏由18根U型管组成，其中内圈7-18根管材质设计为T23，规格
Φ63.5×4mm，其他位置选用T91+TP304H+TP347H组合材料。
二、泄漏情况
2018年6月13日，机组负荷450MW，锅炉泄漏报警。
停炉冷却后，进入炉内，确认泄漏部位为高温再热器甲侧往乙侧数第19排内1圈U形弯进口段焊缝
上150mm处，爆管处管材材质为T23，规格Φ63.5×4mm。
现场检查中发现管子
内壁出现纵向裂纹，管子出现明显胀粗。
更换高再甲侧第19屏最内圈管及弯头，焊口全部探伤合格。
用内窥镜对受热面管进行了氧化皮等异物的检查，未对高再
出口、进口集箱进行检查。
6月28日，机组启动后再次发生爆管，检查初始爆口位于高温再热器第19
排内2圈，距离下弯头2米，爆管位置管道材质T23，规格Φ63.5×4mm。
爆口完
全张开，由于吹损，爆口不完整，爆口与6月13日爆口类似。
该爆口泄漏后吹
损其他管子，造成附近管屏严重吹损。
现场进行了防磨防爆检查，内窥镜检查：
从第19排前数第1根管进入高温再热器进口集箱进行检查，未发现第19排集箱
内部存在异物。
割管检查无明显氧化皮。
初始爆口位置位于第17排内3圈下弯头背弧，爆管位置管材材质T91。
爆口
不完整，部分爆口在爆破过程中飞出，爆口下半部分明显减薄；弯头管段胀粗明显，最大直径达到82mm，胀粗率达到29%，内外壁均无明显氧化皮，具有短时
过热爆口特征。
检查爆口附近17排内1、内2、内3弯头上部直管均明显胀粗，呈现藕节状。
说明除内3爆口管段外，内1、内2管道也存在超温胀粗现象，有堵塞的可能。
对附近管子进行胀粗检查，其他管子未见明显胀粗。
三、原因分析
（一）检查氧化皮及超温情况
2017年5月，曾安排对高温再热器全面检查氧化皮，对594只高再出口弯头
进行射线检测，发现145只弯头氧化皮堆积，占管内径≤30%，割管两根检查验证
未发现氧化皮。
主蒸汽温度设计值为571℃，再热蒸汽温度设计值为569℃，再热器汽温按567℃控制，按572℃考核。
2018年1至6月，再热器汽温共统计超温25次，温
度最高579℃，时长2分钟。
超温时长最长2分钟，共2次。
再热器壁温未发生
超温现象。
从点火到并网期间升温速率为0.89℃/min，小于电厂规程内规定的
1.5℃/min。
（二）6月13日和6月28日爆管原因
现场检查中发现管子内壁出现纵向裂纹，管子出现明显胀粗。
爆口所在管子
金相组织完全老化，碳化物在晶界析出呈链状，说明管子存在长时过热特征。
从
金相组织分析，爆口及爆口附近T23管材金相组织严重老化，抗拉强度和屈服强
度低于标准要求，材质劣化，符合长时过热特征。
T23管材在570℃以上长期运
行存在提前老化失效。
内壁氧化皮实际测量为0.58mm，推算壁温当量温度603℃，说明管壁实际温度偏高。
同一管圈老化不均匀，部分区域内外壁氧化皮的增厚影
响管子传热，导致氧化皮较厚的区域实际壁温较其他区域有所升高，提高30～50℃，氧化皮较厚区域的温度为600℃，与计算壁温一致。
由于超温会导致氧化皮增厚速度加快，进一步恶化传热，导致管子内外壁氧
化加剧，同时氧化腐蚀造成管子减薄，超温导致强度降低，最终管子强度不足，
发生爆管。
失效受热面管理化检验送样分析。
爆口所在管子金相组织完全老化，
碳化物在晶界析出呈链状，内壁氧化皮最大为0.58mm，推算壁温当量温度603℃，抗拉强度和屈服强度均低于标准要求，均说明管子存在长时过热特征。
根据对现场19排内2、内3、内8圈疑似爆口管材的送样金相分析对比，19
排内2圈U型弯出口段焊缝上1500mm处材质金相组织为回火贝氏体，组织完全
老化，贝氏体花纹不可见，碳化物向晶界聚集成链状，尺寸粗化，硬度偏低。
（三）7月16日爆管原因
7月16日爆管的高再为新更换的T91管子，爆管有明显涨粗，涨粗最大值
82mm，涨粗量达26%，推测为异物堵塞导致管内循环不畅，排查氧化皮堵塞，
对爆管的管子进行内窥镜检查，未发现氧化皮堵塞，没有发现内壁氧化皮翘起或
大量脱落堆积，进口、出口集箱也未发现氧化皮，受热面目前没有大量氧化皮的
生成和脱落现象。
爆口及附近管子进行化学成分光谱确认，17屏内1、2、3根管均为T91材质，所用材料正确。
对高温再热器进、出口集箱及17屏内1、2、3根管进行全面的
内窥镜检查，未发现明显异物堵塞，氧化皮少量脱落。
对爆管的管子进行内窥镜
检查，未发现氧化皮堵塞，可以怀疑是爆管瞬间被高压蒸汽吹掉，其他没有爆管
的管子进行了割管做内窥镜检查，没有发现内壁氧化皮翘起或大量脱落堆积，进口、出口集箱也未发现，说明整个受热面目前没有大量氧化皮的生成和脱落现象。
经现场调查及实验模拟，分析T91焊接时为避免管内空气流动，并进行充氩，防止焊缝氧化，采用了卫生纸等非水溶纸封堵管子，过于密实，并且一条管路更
换焊口就有6道，12个堵点，所堵塞的纸量过大，焊后热处理未按规定时间完成，而是采用火焰烘烤的简易方式，时间短，不足以烧损堵纸。
通过现场试验发现，
卫生纸堵在管内不易烧损。
抢修恢复后未进行水压试验，塞纸没有机会溶化冲走。
高温再热器连接出口集箱的管子在进入大包后规格由Φ63.5×4mm变径为
Φ44.3×4mm，管径变小，塞纸在变径处会导致堵塞。
造成机组起机时管内蒸汽不
流动，形成堵塞，引起超温胀粗爆管。
四、暴露出的问题处理及防范措施
高再管道受热面设计上选用了T23+T91+TP347H的材料组合。
由于T23材料
达不到设计要求，使用在此位置等级偏低，不能满足实际温度要求，该材料在此
温度下运行存在加速老化的问题。
T23材料更换不彻底，仅对高温再热器温度最
高的区域进行了更换，存在安全隐患。
机组抢修焊接时，施工条件存在较大困难，机组未完全冷却，管内空气流动
影响焊缝成型及氧化，焊接操作难度大，焊接时未严格按照要求采用水溶纸对管
子进行封堵充氩保护，造成管内堵纸较多，造成堵管。
做好逢停必检防磨防爆检查工作。
严格监督机组启停机过程温度管控，并监督运行时管壁超温工作。
保证后续运行安全。
完成高再更换工作，彻底解决管材运行温度受限的问题；增加足够数量的壁温监视测点。
参考文献：
[1]电站锅炉制粉系统的防爆措施，内蒙古电力技术，1996年第3期
[2]DL/T466-2004 电站磨煤机及制粉系统选型导则
作者简介：
刘恩生，1976年生，男，毕业于西安交通大学热能系，高级工程师，主要从事锅炉技术管理工作。